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开缝衬套孔挤压芯棒断裂工艺改进研究 被引量：6
1
作者 樊智敏 郭辉 +1 位作者 姚志强 宋燕 《新技术新工艺》 2021年第4期6-9,共4页
开缝衬套冷挤压强化是抗疲劳增寿技术中行之有效的强化技术。某型号起落架的上扭力臂按设计要求需对∅14^(+0.023)_(-0.020) mm小孔进行开缝衬套冷挤压强化,工件孔的结构特征属e/D<1.75的小边距孔,Ⅲ类冷挤压。在实际生产中,按FTI公... 开缝衬套冷挤压强化是抗疲劳增寿技术中行之有效的强化技术。某型号起落架的上扭力臂按设计要求需对∅14^(+0.023)_(-0.020) mm小孔进行开缝衬套冷挤压强化,工件孔的结构特征属e/D<1.75的小边距孔,Ⅲ类冷挤压。在实际生产中,按FTI公司规范进行开缝衬套冷挤压强化,多次发生挤压芯棒断裂现象。对上扭力臂工件∅14^(+0.023)_(-0.020) mm小孔的挤压量计算和断裂原因分析,造成芯棒断裂的原因是:上扭力臂工件的孔深且挤压量大,芯棒选用材质脆硬,易发生疲劳断裂。因此,提出了优选开缝衬套和挤压芯棒的工艺改进方法,并选用相同材料、同热处理状态、同挤压工况的试件,进行了小孔冷挤压强化工艺试验。经试验验证,该方法可以保证上扭力臂工件开缝衬套冷挤压强化工艺的顺利开展。 展开更多
关键词 开缝衬套 小边距孔 上扭力臂 挤压芯棒 工艺试验 断裂分析 挤压量 塑变量
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MJ螺纹滚压与测量 被引量：1
2
作者 胡阿林 翟甲友 白亚玲 《装备制造技术》 2021年第7期240-244,共5页
对MJ螺纹滚压强化工艺及过程进行分析,找出其工艺的不足,提出了改进通用螺纹测量工具结构,满足其高强度钢零件MJ螺纹滚压强化塑变量的快速检测要求,为保证MJ螺纹滚压强化质量及机械性能要求提供了有效的方法及工具。
关键词 MJ螺纹 滚压强化 塑变量
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基于Hoek-Brown准则的岩石应变软化模型研究 被引量：9
3
作者 金俊超 佘成学 尚朋阳 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第3期939-951,共13页
基于Hoek-Brown(H-B)准则,根据大量试验数据,研究提出一种具有广泛适用性的岩石应变软化模型。利用40种硬岩和软岩三轴试验数据,验证了3参数幂函数型围压函数广泛适用于硬岩和软岩峰后临界塑性应变与围压的关系描述,并将其引入塑性内变... 基于Hoek-Brown(H-B)准则,根据大量试验数据,研究提出一种具有广泛适用性的岩石应变软化模型。利用40种硬岩和软岩三轴试验数据,验证了3参数幂函数型围压函数广泛适用于硬岩和软岩峰后临界塑性应变与围压的关系描述,并将其引入塑性内变量中;其次,比较分析当前基于H-B准则的岩石应变软化模型中软化参数的合理性,明确以GSI作为软化参数的方法最优,拟合结果正确且参数最少。然后,分析岩石峰后GSI随塑性内变量的演化规律,并建立一种普适的非线性演化模型。与其他演化模型相比,所建模型可更准确地描述不同种类岩石峰后H-B强度参数的非线性演化规律,同时参数较少。接着,采用非关联流动法则,将所建GSI演化模型嵌入有限元软件ABAQUS中,实现软化模型的数值求解。最后,对多种岩石的室内试验模拟结果表明,所建模型可正确描述不同围压下硬岩和软岩的峰后应变软化变形及剪胀变形,具备良好的适用性。与定临界塑性应变或定剪胀角的应变软化模型模拟结果相比,所建模型模拟曲线可一致性地与试验曲线接近。 展开更多
关键词 岩石力学 HOEK-BROWN准则 塑性内变量 应变软化 剪胀
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风化岩遇水软化的强度试验及力学特性研究 被引量：7
4
作者 陈伟乐 徐国平 +4 位作者 宋神友 付佰勇 虞健刚 孙苗苗 丁智 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第S01期67-76,共10页
对深中通道沉管隧道段风化岩在天然和泡水两种状态下进行常规三轴不排水剪切试验,揭示了在不同条件下风化岩遇水后的强度变化规律。风化岩遇水后强度会有显著降低,表现出明显的遇水软化特性;在其他条件一定时,采用偏应力固结的试样剪切... 对深中通道沉管隧道段风化岩在天然和泡水两种状态下进行常规三轴不排水剪切试验,揭示了在不同条件下风化岩遇水后的强度变化规律。风化岩遇水后强度会有显著降低,表现出明显的遇水软化特性;在其他条件一定时,采用偏应力固结的试样剪切强度较等向固结时降低更为明显;随着围压、偏应力的增大,风化岩的应变软化现象逐渐减弱,峰值强度与残余强度逐渐趋同;将岩体在峰值强度前的弹性模量看作恒量,以内摩擦角和黏聚力达到残余值时的塑性内变量为变量,给出了黏聚力和内摩擦角与塑性内变量的拟合函数关系表达式,改进了考虑风化岩遇水后应变软化的本构模型;通过回归验证,模型的理论计算和试验结果具有一致性,说明该模型可描述风化岩遇水软化的变形特性。根据此模型得到了风化岩的软化模量,并提出了软化系数作为风化岩遇水后强度和刚度折减的参考,可为深中通道等类似工程设计与施工提供理论依据。 展开更多
关键词 风化岩 三轴压缩 偏应力固结 塑性内变量 软化系数
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湛江黏土的蠕变模型与变参数塑性元件 被引量：7
5
作者 孔令伟 何利军 张先伟 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第8期2241-2246,共6页
湛江黏土的蠕变变形在低偏应力下较小,其蠕变等时曲线没有明显的屈服特征而近似为直线,表现为线性蠕变性状;当偏应力达到某一临界值后,在短时间内发展到加速蠕变阶段并发生破坏。从湛江黏土蠕变各阶段的变形机制出发,通过引入服从Mohr-C... 湛江黏土的蠕变变形在低偏应力下较小,其蠕变等时曲线没有明显的屈服特征而近似为直线,表现为线性蠕变性状;当偏应力达到某一临界值后,在短时间内发展到加速蠕变阶段并发生破坏。从湛江黏土蠕变各阶段的变形机制出发,通过引入服从Mohr-Coulomb塑性流动规律的变参数塑性元件,将该塑性元件与广义Kelvin模型串联,提出描述蠕变全过程的黏弹塑性模型。同时将该模型在FLAC3D中进行二次开发,与FLAC3D中自带的Cvisc模型进行对比验证,结果表明,基于变参数塑性元件的黏弹塑性模型能较好地描述湛江黏土各个蠕变阶段的变形性状。 展开更多
关键词 湛江黏土 蠕变 变参数塑性元件 广义Kelvin模型 黏弹塑性模型
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一种新的弹塑性损伤变量及其应用 被引量：2
6
作者 沈为 邓泽贤 +1 位作者 彭立华 李长春 《华中理工大学学报》 CSCD 北大核心 1999年第9期1-3,共3页
提出塑性损伤变量的定义，它由反映微空隙群的材料相对体积膨胀来表征．从理论上导出了塑性损伤变量Ｄｐ 与经典连续损伤力学中弹性损伤变量Ｄｅ＝ １－ Ｅ／Ｅ 之间的关系．根据此关系。
关键词 塑性损伤变量 弹性损伤变量 空隙群损伤
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循环加卸载下高脆性黑砂岩强度及损伤试验研究
7
作者 陈珺 陈念辉 侯靖 《人民长江》 北大核心 2022年第6期180-185,206,共7页
为研究高应力循环加卸载条件下脆性硬岩强度特性和参数演化规律,开展了不同围压水平下的黑砂岩循环加卸载试验,获得了高脆性硬岩全过程应力应变曲线和破裂特征,并借助塑性内变量来表征岩石损伤程度,研究了变形与强度参数随损伤的演化规... 为研究高应力循环加卸载条件下脆性硬岩强度特性和参数演化规律,开展了不同围压水平下的黑砂岩循环加卸载试验,获得了高脆性硬岩全过程应力应变曲线和破裂特征,并借助塑性内变量来表征岩石损伤程度,研究了变形与强度参数随损伤的演化规律。研究结果表明:①循环加卸载试验中黑砂岩应力应变曲线存在屈服平台,峰后应力快速跌落,试样以剪切破坏为主;②从初始屈服到残余变形过程中,黑砂岩弹性模量呈先减小后增大的变化特征,在塑性内变量为0.80~0.85左右达到最小值,泊松比则呈先增大后减小的趋势;③黏聚力先随塑性内变量不断减小,在接近残余强度时保持稳定,而内摩擦角则呈先增大后减小的特征,强度参数与塑性内变量之间的关系可采用线性分段函数表示。 展开更多
关键词 循环加卸载试验 脆性硬岩 峰值强度 力学参数 塑性内变量
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注塑机变频微机控制系统的设计
8
作者 尚静基 张大明 《微计算机信息》 2002年第12期35-36,共2页
根据注塑机的工作特点设计了用8031单片机组成的变频器输入控制信号电路,构成了注塑机变频微机控制系统,达到了节约电能约40％的效果。
关键词 注塑机 微机控制系统 设计 变频控制系统 塑料制品
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