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不同水灰比、砂灰比下碳酸钙晶须对水泥砂浆流变性的影响 被引量：27
1
作者 曹明莉 许玲 张聪 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第2期246-252,共7页
采用旋转流变仪研究碳酸钙晶须增强水泥砂浆拌合物的流变性能。分析不同水灰比、砂灰比及碳酸钙晶须掺量下,新拌砂浆的屈服应力、塑性黏度和滞回环面积的变化。结果表明:碳酸钙晶须增强水泥砂浆拌合物的流变性符合Bingham模型;水灰比从0... 采用旋转流变仪研究碳酸钙晶须增强水泥砂浆拌合物的流变性能。分析不同水灰比、砂灰比及碳酸钙晶须掺量下,新拌砂浆的屈服应力、塑性黏度和滞回环面积的变化。结果表明:碳酸钙晶须增强水泥砂浆拌合物的流变性符合Bingham模型;水灰比从0.35减小至0.30时,新拌碳酸钙晶须水泥砂浆的屈服应力、塑性黏度均增大,最大增幅分别为92.0倍和4.8倍;碳酸钙晶须掺量从0增大至2.5%时,新拌碳酸钙晶须水泥砂浆的屈服应力、塑性黏度均呈增大趋势,最大增幅分别为24.5倍和1.6倍。分析滞回环面积的变化表明,随着水灰比的减少和晶须掺量的增加,浆体内部阻碍流动的絮凝结构和网状结构的数量增大,这也是导致拌合物流动性差、流变参数大的主要原因。 展开更多
关键词 流变性 碳酸钙晶须 屈服应力 塑性黏度 滞回环
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等荷载循环加卸载下砂岩变形滞回环特性 被引量：11
2
作者 李成杰 徐颖 +2 位作者 娄培杰 冯明明 郑志涛 《科学技术与工程》 北大核心 2017年第20期139-143,共5页
通过对砂岩试件等荷载循环加卸载试验,探究了砂岩试件的变形特性及塑性滞回环演化特征。结果表明:加载终点与卸载终点应变值均随着循环数有所增加,每一次循环均产生了一定的塑性变形,后四次循环新产生的塑性变形远小于初始循环,且随着... 通过对砂岩试件等荷载循环加卸载试验,探究了砂岩试件的变形特性及塑性滞回环演化特征。结果表明:加载终点与卸载终点应变值均随着循环数有所增加,每一次循环均产生了一定的塑性变形,后四次循环新产生的塑性变形远小于初始循环,且随着循环数增加变形呈逐渐减少的趋势,最终试件被逐步压实,呈现出应变硬化现象。依据滞回环位置指标,发现塑性滞回环随着循环数增加逐渐右移,滞回环面积大小与应变值相关,循环加卸载终点的应变值越大,滞回环面积则越大,滞回环面积随循环数增加逐渐增大。 展开更多
关键词 循环荷载 应变硬化 塑性滞回环 位置指标
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用旋转叶片式流变仪测定新拌混凝土的流变性能 被引量：4
3
作者 陈健中 《上海建材学院学报》 CSCD 1992年第3期164-173,共10页
本文采用了旋转叶片式流变仪(SJL-2型)测定了混凝上的材料组成等对新拌混凝土流变性能的影响;探讨了在剪切作用下新拌混凝土的结构破坏与滞后圈的形式。此外,还研究了新拌混凝土的流变参数与坍落度之间的关系以及泵送混凝土的流变学特性。
关键词 旋转叶片式 流变仪 新拌混凝土
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掺合料对水泥浆体流变性能的影响 被引量：5
4
作者 刘慧娴 詹镇峰 +1 位作者 曾俊杰 彭鸿涛 《广州大学学报（自然科学版）》 CAS 2018年第4期66-72,共7页
文章采用RS-SST型流变仪研究矿物掺合料(偏高岭土、硅灰、粉煤灰、矿粉)对水泥浆体流变性能的影响.试验结果表明:矿物掺合料掺入后,水泥复合浆体的流变模型并未改变,但会影响新拌浆体的流变性能;随剪切速率的增大,掺入矿物掺合料的浆体... 文章采用RS-SST型流变仪研究矿物掺合料(偏高岭土、硅灰、粉煤灰、矿粉)对水泥浆体流变性能的影响.试验结果表明:矿物掺合料掺入后,水泥复合浆体的流变模型并未改变,但会影响新拌浆体的流变性能;随剪切速率的增大,掺入矿物掺合料的浆体发生显著的剪切稀化现象,随后浆体塑性粘度逐渐趋于稳定;随着偏高岭土、硅灰和矿粉掺量的增大,复合浆体中屈服应力、塑性黏度及滞回环面积显著增大,稳定性提高;由于粉煤灰具有"滚珠效应",在粉煤灰-水泥复合浆体中屈服应力远低于未掺矿物水泥浆体的屈服应力. 展开更多
关键词 流变性能 矿物掺合料 屈服应力 塑性黏度 滞回环
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循环加卸载下岩石浆体力学特性试验研究 被引量：1
5
作者 肖家平 彭秋凡 《煤矿安全》 CAS 北大核心 2019年第6期54-57,共4页
为研究循环加卸载下岩石浆体力学特性,利用RMT-150B岩石力学试验机对岩石浆体进行恒定围压下的循环加卸载轴压的岩石力学试验,对岩石浆体的强度和变形特征进行了分析。结果表明:岩石浆体随着下一级加载轴压的提高,塑性滞回环面积增加;... 为研究循环加卸载下岩石浆体力学特性,利用RMT-150B岩石力学试验机对岩石浆体进行恒定围压下的循环加卸载轴压的岩石力学试验,对岩石浆体的强度和变形特征进行了分析。结果表明:岩石浆体随着下一级加载轴压的提高,塑性滞回环面积增加;低应力状态下的循环会使岩石浆体更加致密,岩石浆体在加卸载下的强度高于常规三轴,超过临界强度时就会发生破坏,强度随岩石粒径增加而降低;在循环加卸载下,岩石浆体以剪切破坏为主,低围压和粗粒径更易形成明显的剪切带。基于研究成果,提出了增高锚杆预应力和增强注浆效果的软岩注浆加固关键技术。 展开更多
关键词 循环加卸载 岩石浆体 塑性滞回环 剪切破坏 岩石粒径
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循环加卸载下岩石滞回环及其弹性储能机制分析
6
作者 张治伟 王帅锋 樊方正 《陕西煤炭》 2022年第5期135-143,共9页
设计岩石的单轴增载荷循环加卸载实验,通过MTS伺服系统进行验证,结果表明,岩石的塑性滞回环面积随着循环加载载荷的上升整体呈现递增的趋势。在加载过程中存在着力学行为由弹性变为塑性的应力阈值,约为应力峰值的60.5%,能量耗散率与应... 设计岩石的单轴增载荷循环加卸载实验,通过MTS伺服系统进行验证,结果表明,岩石的塑性滞回环面积随着循环加载载荷的上升整体呈现递增的趋势。在加载过程中存在着力学行为由弹性变为塑性的应力阈值,约为应力峰值的60.5%,能量耗散率与应力水平的正相关增长关系分为2个阶段,60.5%应力水平前的增长斜率明显小于60.5%应力水平后,反应了岩石在经历过弹性阶段后岩石内部的裂隙发育明显增多。重新定义了循环加卸载过程中积累弹性能量的计算方法,得出弹性储能随着循环增载荷的增大,呈现持续增长的趋势,但是在应力峰值的65%左右,弹性储能的积累有一个明显的增长趋势。可以为煤岩巷在支护参数上、工程施工上以及预测岩爆提供一定的参考参数。定义了岩石的弹性连续系数,判断岩石内部裂隙的发育程度,弹性连续系数越大,岩石内部裂隙发育越完全。研究成果可作为受载岩体稳定性分析和工程实践的理论依据。 展开更多
关键词 岩石 岩石力学 塑性滞回环 积累弹性能量 弹性连续指数 应力阈值
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室内配制混凝土单轴试验全应力-应变曲线试验研究
7
作者 潘俊涛 李争容 《价值工程》 2014年第12期109-111,共3页
本文采用TAW-2000微机控制岩石伺服三轴压力试验机,对室内配制普通混凝土圆柱体试件(高径比约2:1)进行单轴受压实验。测定了普通混凝土全应力-应变曲线。通过对试验的研究,循环加载条件下,确实形成了一个封闭的塑性滞回环,且峰后塑性滞... 本文采用TAW-2000微机控制岩石伺服三轴压力试验机,对室内配制普通混凝土圆柱体试件(高径比约2:1)进行单轴受压实验。测定了普通混凝土全应力-应变曲线。通过对试验的研究,循环加载条件下,确实形成了一个封闭的塑性滞回环,且峰后塑性滞回环随循环的次数的增加而变小变窄;加载应力和加载段变形模量呈一定的线性关系;峰后卸载点的应力和峰值应力差越大,峰后曲线的变化越明显,变得越平缓,重新加载曲线的趋近线斜率与初始变形曲线的趋近线斜率相差越大。 展开更多
关键词 单轴实验 普通混凝土 全应力一应变曲线 塑性滞回环 变形模量
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可恢复功能的预应力装配式钢框架动力弹塑性分析 被引量：14
8
作者 张艳霞 费晨超 +1 位作者 宁广 李振兴 《振动与冲击》 EI CSCD 北大核心 2016年第18期101-110,共10页
针对提出的可恢复功能的预应力装配式钢框架结构体系,采用ABAQUS软件对其整体结构进行了模态分析和动力弹塑性分析,并与刚接框架及可恢复功能的预应力钢框架在不同水准地震动下的楼层基底剪力、层间位移角、残余位移角、等效塑性应变以... 针对提出的可恢复功能的预应力装配式钢框架结构体系,采用ABAQUS软件对其整体结构进行了模态分析和动力弹塑性分析,并与刚接框架及可恢复功能的预应力钢框架在不同水准地震动下的楼层基底剪力、层间位移角、残余位移角、等效塑性应变以及结构耗能等性能进行对比分析。研究表明:可恢复功能的预应力装配式钢框架在8度多遇、设防地震作用下基本保持弹性,在8度罕遇地震时结构主要依靠阻尼耗能和摩擦阻尼器耗能,非弹性耗能相对较少,减少了主体结构的塑性发展和损伤程度,具有良好的抗震性能和恢复结构功能的能力。可恢复功能的预应力装配式钢框架在层间位移角控制和减少主体结构塑性性能方面优于可恢复功能的预应力钢框架。 展开更多
关键词 可恢复功能结构 预应力装配式钢框架 预应力钢框架 动力弹塑性分析 双旗帜滞回模型
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高强钢规定塑性延伸强度测定方法
9
作者 时园园 侯瑞 +3 位作者 袁晨 蔡林 张宏阳 蔡静 《物理测试》 CAS 2021年第5期26-31,共6页
以13Cr4Ni高强钢材料为例,探讨在室温拉伸变形过程中曲线无明显屈服平台,且初始阶段加工硬化率较高,通过常规检测,其拉伸曲线弹性段曲率不一致,使得规定塑性延伸强度并不是一个稳定的值。采用区别于GB/T 228.1的新滞后环法,选择滞后环... 以13Cr4Ni高强钢材料为例,探讨在室温拉伸变形过程中曲线无明显屈服平台,且初始阶段加工硬化率较高,通过常规检测,其拉伸曲线弹性段曲率不一致,使得规定塑性延伸强度并不是一个稳定的值。采用区别于GB/T 228.1的新滞后环法,选择滞后环起点为高于材料弹性极限值,低于预期的规定塑性延伸强度,滞后环下反向点为滞后环起点的10%应力值,在这个区间内进行试验,均得到较稳定的规定塑性延伸强度值。试验结果表明:高强钢及具有相似特征的材料在室温拉伸时,可采用本试验给出的方法,选取对应取值范围中的滞后环起点及滞后环下反向点,得到稳定的、可参考的规定塑性延伸强度值。 展开更多
关键词 高强钢 规定塑性延伸强度 室温拉伸强度 滞后环 R_(p0.2)
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