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38MnVTi钢本构方程及加工图 被引量：5
1
作者 陈元芳 江华德 汤萌 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第22期149-153,共5页
通过热模拟压缩试验,研究了38MnVTi非调质钢热变形行为。试验的变形温度和应变速率为：950-1200℃,0.01-10s^-1。分析了不同应变量（峰值应变,0.4,0.6）对应的应力值对建立本构方程的影响规律。建立了应变量为0.4和0.6时,基于动态材料... 通过热模拟压缩试验,研究了38MnVTi非调质钢热变形行为。试验的变形温度和应变速率为：950-1200℃,0.01-10s^-1。分析了不同应变量（峰值应变,0.4,0.6）对应的应力值对建立本构方程的影响规律。建立了应变量为0.4和0.6时,基于动态材料模型的热加工图。结果表明,峰值应力建立的本构方程其预测精度比稳态应力建立的模型高。材料在温度范围为950-1000℃,应变速率范围为1-10s^-1区域内变形会发生失稳。材料推荐的热加工最佳工艺条件为：温度1150-1200℃,应变速率0.1-1s^-1。 展开更多
关键词 38MnVTi非调质钢 本构方程 加工图
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38MnVS6非调质钢在汽车转向节上的应用 被引量：16
2
作者 刘栋林 谭利 +3 位作者 刘攀 何沂桂 雍歧龙 包耀宗 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第2期80-81,85,共3页
开发了一种汽车转向节用非调质钢38MnVS6,对非调质钢转向节的各项力学性能、组织进行了分析。结果表明,非调质钢38MnVS6转向节具有高强韧性,可满足转向节的性能要求;高性能非调质钢的应用,简化了生产工艺,在降低生产能耗的同时方便切削... 开发了一种汽车转向节用非调质钢38MnVS6,对非调质钢转向节的各项力学性能、组织进行了分析。结果表明,非调质钢38MnVS6转向节具有高强韧性,可满足转向节的性能要求;高性能非调质钢的应用,简化了生产工艺,在降低生产能耗的同时方便切削加工,对先进汽车制造的发展具有重要意义。 展开更多
关键词 转向节 非调质钢 38MnVS6 控锻-控冷
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微合金化非调质钢C38N2动态再结晶行为 被引量：6
3
作者 谭利 詹肇麟 +3 位作者 刘攀 魏元生 雍岐龙 包耀宗 《特殊钢》 北大核心 2012年第4期50-52,共3页
针对微合金化非调质钢热轧过程的变形特征,通过Gleeble-3800热模拟试验机研究了Nb-Ti-V非调质钢C38N2(/%:0.40C、0.52Si、1.42Mn、0.010P、0.047S、0.028V、0.025 Ti、0.022Nb)在950～1 150℃,变形速率0.1～10 s^(-1)变形量60%,单道次... 针对微合金化非调质钢热轧过程的变形特征,通过Gleeble-3800热模拟试验机研究了Nb-Ti-V非调质钢C38N2(/%:0.40C、0.52Si、1.42Mn、0.010P、0.047S、0.028V、0.025 Ti、0.022Nb)在950～1 150℃,变形速率0.1～10 s^(-1)变形量60%,单道次压缩时的奥氏体动态再结晶过程,计算得出C38N2钢的动态再结晶晶粒尺寸模型和动态再结晶状态图。结果表明,C38N2钢变形温度越高,变形速率越低,则发生动态再结晶的储蓄能越小,动态再结晶越易发生。C38N2钢的动态再结晶激活能Q_d=294.905 kJ/mol。 展开更多
关键词 nb-Ti-V微合金化 非调质钢c38n2 动态再结晶状态图 奥氏体晶粒尺寸
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碲处理改善汽车曲轴用非调质钢38MnVS6硫化物形貌的研究 被引量：4
4
作者 轩康乐 刘栋林 +2 位作者 俞杰 李义龙 龚宝生 《特殊钢》 2022年第6期79-82,共4页
为研究碲元素对汽车曲轴用非调质钢38MnVS6硫化物形貌的影响,在冶炼过程中喂入70 m的Mn-Te线,加入0.012%Te,通过金相显微镜及扫描电镜对Φ380 mm连铸圆坯及Φ105 mm热轧圆钢的非金属夹杂物进行研究。研究发现,硫化物的形态在连铸坯横向... 为研究碲元素对汽车曲轴用非调质钢38MnVS6硫化物形貌的影响,在冶炼过程中喂入70 m的Mn-Te线,加入0.012%Te,通过金相显微镜及扫描电镜对Φ380 mm连铸圆坯及Φ105 mm热轧圆钢的非金属夹杂物进行研究。研究发现,硫化物的形态在连铸坯横向与纵向的形态相同;MnS与MnTe形成共晶化合物,MnTe的存在改变了MnS的析出形态,可以使硫化物形态向短杆甚至椭球态转变,整体长度尺寸变小,平均长度由45μm缩短为15μm;加入0.012%Te后,MnTe与MnS两种夹杂物发生固溶,轧材夹杂物与铸坯相似,而未Te处理的圆钢硫化物随轧制的方向被明显的拉长。 展开更多
关键词 非调钢38MnVS6 硫化物 碲处理 夹杂物形态
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两相区控制冷却及正火对非调质钢C38 + N组织和性能的影响 被引量：2
5
作者 米丰亮 张兆伟 +3 位作者 康鸿胜 菅宝柱 吕宇鹏 李建祖 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第1期67-71,共5页
采用箱式炉加热及光学显微分析法研究了模拟锻造加热后两相区不同冷却速度和正火对非调质钢C38 + N组织和性能的影响。结果表明:在700～500℃的两相区以15℃/min冷速控制冷却,可使C38 + N钢获得较其他控冷工艺更均匀的网状铁素体和珠光... 采用箱式炉加热及光学显微分析法研究了模拟锻造加热后两相区不同冷却速度和正火对非调质钢C38 + N组织和性能的影响。结果表明:在700～500℃的两相区以15℃/min冷速控制冷却,可使C38 + N钢获得较其他控冷工艺更均匀的网状铁素体和珠光体组织,铁素体比例约9%,表现为良好的综合力学性能;通过对C38 + N钢950℃正火,可以显著细化晶粒,并彻底改变铁素体形态,在保留高强度的同时大幅提高塑韧性。 展开更多
关键词 非调质钢c38+n 控制冷却 网状铁素体 正火
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38MnVTi非调质钢的高温热压缩变形特性及加工图
6
作者 江华德 陈元芳 汤萌 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2015年第3期98-102,共5页
采用Gleeble-1500D型热模拟试验机对38MnVTi非调质钢进行热压缩试验,研究了其在950~1 200℃和应变速率为0.01~10s-1条件下的热变形行为,基于Parasd和Murty两种失稳判据分别建立了动态材料模型（DMM）的加工图,利用加工图确定了试验钢在... 采用Gleeble-1500D型热模拟试验机对38MnVTi非调质钢进行热压缩试验,研究了其在950~1 200℃和应变速率为0.01~10s-1条件下的热变形行为,基于Parasd和Murty两种失稳判据分别建立了动态材料模型（DMM）的加工图,利用加工图确定了试验钢在应变为0.8下的流变失稳区,并分析了两种加工图的差别。结果表明：两种加工图中失稳区域的面积大小相近,功率耗散系数的数值变化趋势相似,但它们的失稳区位置有差异;低的功率耗散系数可以作为一种识别热变形失稳的方法,应避免试验钢在高应变速率下进行大应变量变形;试验钢的热变形最佳工艺参数为变形温度1 050~1 200℃、应变速率0.04~1s-1。 展开更多
关键词 38MnVTi非调质钢 热压缩变形 加工图
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38MnVS6汽车转向节杆部冲击韧性偏低原因分析
7
作者 姚宏山 张建国 +2 位作者 张海涛 管志鹏 许德章 《铜陵学院学报》 2016年第3期105-107,110,共4页
为了找出38MnVS6汽车转向节杆部冲击功低于32J的原因,对转向节杆部切割试样,进行冲击实验,对冲击形成的断口进行微观形貌分析,并在显微镜下观察截取试样的金相组织,同时通过模拟软件模拟该转向节在锻造过程中,金属材料的晶粒度变化过程... 为了找出38MnVS6汽车转向节杆部冲击功低于32J的原因,对转向节杆部切割试样,进行冲击实验,对冲击形成的断口进行微观形貌分析,并在显微镜下观察截取试样的金相组织,同时通过模拟软件模拟该转向节在锻造过程中,金属材料的晶粒度变化过程。实验的结果表明:该转向节杆部金相组织不均匀、晶粒度偏大,断口呈现脆性断裂并存在微裂纹及潜在裂纹趋势,这些是造成在这个部位冲击韧性偏低的主要原因。 展开更多
关键词 非调质钢38MnVS6 转向节 冲击韧性 晶粒度 断口形貌
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