微合金非调质钢技术浅析 被引量：2

1

作者 韩孝永 《梅山科技》 2009年第2期32-35,共4页

微合金非调质钢因其成本较低、性能优良、环境污染小等优点,得以开发和应用,已成功应用于汽车工业、重型机械、建筑、石油化工、桥梁等领域。对微合金非调质钢中合金元素的作用及微合金非调质钢强韧化的方法等进行了分析,对微合金非调... 微合金非调质钢因其成本较低、性能优良、环境污染小等优点,得以开发和应用,已成功应用于汽车工业、重型机械、建筑、石油化工、桥梁等领域。对微合金非调质钢中合金元素的作用及微合金非调质钢强韧化的方法等进行了分析,对微合金非调质钢的分类作了介绍,并阐述了铁素体-珠光体型、贝氏体型、马氏体型微合金非调质钢的特点及其生产技术。 展开更多

关键词 微合金非调质钢 晶粒细化强化 沉淀强化

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低碳微合金非调质钢的非金属夹杂物研究 被引量：1

2

作者 安航航 李太全 《上海金属》 CAS 2009年第6期23-27,共5页

通过热力学计算和实验,分析低碳Nb-V-Ti-N系微合金非调质钢中的非金属夹杂物形成的可能性以及如何通过控制钢中元素的含量,来影响夹杂物的类型,从而为进一步提高钢的纯净度提供理论依据。

关键词 低碳微合金非调质钢 夹杂物 热力学计算 金相分析

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浅谈我国微合金非调质油井管的发展 被引量：16

3

作者 成海涛 崔润炯 《钢管》 CAS 2002年第3期7-10,共4页

简述了微合金非调质钢的发展过程,介绍了我国微合金非调质油井管的研究成果,指出了用于生产N80级油井管的微合金非调质钢的化学成分控制范围和通过控轧控冷工艺应获得的管材金相组织。

关键词 油井管 发展 中国 微合金钢 非调质钢

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V-Ti-N微合金非调质无缝油井管钢中碳氮化物的热力学计算 被引量：14

4

作者 王安东 刘国权 +4 位作者 刘胜新 杨才福 李长荣 向嵩 韩庆礼 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第9期823-829,895,共8页

用包括奥氏体γ相和两个碳氮化物相三相溶解度间隙平衡处理的方法计算了V-Ti-N微合金非调质油井管钢中的碳氮化物析出.计算结果表明,此钢奥氏体中的析出模式为1473℃时TiN即开始析出;其后部分TiN逐渐转变为复合(TixV1-x)(CyN1-y)颗粒,... 用包括奥氏体γ相和两个碳氮化物相三相溶解度间隙平衡处理的方法计算了V-Ti-N微合金非调质油井管钢中的碳氮化物析出.计算结果表明,此钢奥氏体中的析出模式为1473℃时TiN即开始析出;其后部分TiN逐渐转变为复合(TixV1-x)(CyN1-y)颗粒,而其他的TiN直到低温仍保持其化学性质;最后富V-C的V(CxN1-x)在846℃开始析出.实验数据验证了这种析出模式.计算结果支持了中碳含钒微合金钢中800℃以下奥氏体中的析出对其后的奥氏体分解相变具有明显的调控作用的观点. 展开更多

关键词 微合金非调质钢 碳氮化物 析出 热力学计算

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33Mn2V非调质油井管钢的相变特性及其应用 被引量：9

5

作者 刘胜新 刘国权 +4 位作者 钟云龙 王辅忠 马宗况 张勇钢 黄建凯 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2003年第1期38-42,共5页

研究了新型热轧非调质无缝油井管用 3 3 Mn2 V钢 ,实验确定了该钢在加热过程和 95 0℃奥氏体化后冷却过程的相变点 ,以及 110 0℃奥氏体化不变形条件下和 12 0 0℃奥氏体化并模拟实际穿管、轧管变形条件下的两种过冷奥氏体连续转变曲线... 研究了新型热轧非调质无缝油井管用 3 3 Mn2 V钢 ,实验确定了该钢在加热过程和 95 0℃奥氏体化后冷却过程的相变点 ,以及 110 0℃奥氏体化不变形条件下和 12 0 0℃奥氏体化并模拟实际穿管、轧管变形条件下的两种过冷奥氏体连续转变曲线。提出一种不同于业界至今仍普遍认同的观点 ,即“在线常化”技术不是生产 N80钢级非调质热轧油井管必不可少的工艺途径。 展开更多

关键词 油井管钢 相变 微合金非调质钢 无缝钢管

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轧制比和Nb对V-Ti微合金非调质钢组织及性能的影响 被引量：8

6

作者 谭利 肖波 +1 位作者 郑力宁 陈少慧 《特殊钢》 北大核心 2018年第5期58-61,共4页

通过金相、扫描、透射电镜研究不同轧制比工艺下V-Ti、Nb-V-Ti两种微合金化非调质钢的微观组织及机械性能。结果显示:Nb-V-Ti非调质钢轧制比大于10时,冲击韧性值可以达到50 J,而V-Ti非调质钢的轧制比却需要大于15以上,才能达到类似的冲... 通过金相、扫描、透射电镜研究不同轧制比工艺下V-Ti、Nb-V-Ti两种微合金化非调质钢的微观组织及机械性能。结果显示:Nb-V-Ti非调质钢轧制比大于10时,冲击韧性值可以达到50 J,而V-Ti非调质钢的轧制比却需要大于15以上,才能达到类似的冲击韧性值。从相同轧制比对比也可以发现,Nb-V-Ti非调质钢的冲击性能明显优于V-Ti非调质钢,这是因为Nb能够显著提高非调质钢的奥氏体粗化温度,有效阻止奥氏体晶粒的快速长大,细化非调质钢晶粒,降低珠光体片层间距,使渗碳体呈粒状或球状分布;另外,Nb能促进V-Ti非调质钢中细小含铌碳化物的弥散析出,细化基体组织,同时提高非调质钢的强度。因此,Nb-V-Ti复合非调质钢经过未再结晶区变形后可获得均匀细小的铁素体-珠光体组织,且在900℃未再结晶区进行大轧制比变形能够有效改善Nb-V-Ti非调质钢的强韧性。 展开更多

关键词 微合金非调质钢 铌 未再结晶区 大轧制比

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C和N含量对V微合金非调质钢静态再结晶量的影响 被引量：8

7

作者 辛彬楠 刘国权 王安东 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第3期244-248,共5页

使用Gleeble-1500热/力模拟机,对四种V-N微合金非调质钢和一种非V-N微合金化对比钢进行了静态再结晶实验研究.研究结果表明:当钢中C质量分数为0.33%时,V-N微合金钢的静态再结晶要比未V-N微合金化的对比钢有明显滞后,尤以820～880℃温度... 使用Gleeble-1500热/力模拟机,对四种V-N微合金非调质钢和一种非V-N微合金化对比钢进行了静态再结晶实验研究.研究结果表明:当钢中C质量分数为0.33%时,V-N微合金钢的静态再结晶要比未V-N微合金化的对比钢有明显滞后,尤以820～880℃温度范围内最为明显,因此钢中V析出物对道次间再结晶过程影响很大.进一步研究表明,V-N微合金非调质钢道次间静态再结晶量受C含量的影响并不呈简单线性关系:在760～880℃温度范围内,道次间静态再结晶量在钢中C质量分数为0.33%时均为极大值,而940℃下所有五种实验钢均完成了静态再结晶;钢中V析出物对道次间静态再结晶的影响机制相当复杂,与其析出时机关系很大.在此C含量下且V和Ti量均近似相同的V-N微合金实验钢中,发现当N质量分数从140×10-6增加到210×10-6时,该温度范围内道次间静态再结晶量下降14%～19%,N含量增加有明显抑制道次间静态再结晶的作用. 展开更多

关键词 微合金非调质钢 热模拟 静态再结晶 析出

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油井管钢33Mn2V静态再结晶的模拟研究 被引量：8

8

作者 王辅忠 刘国权 +5 位作者 刘胜新 钟云龙 张勇钢 王成 施琪 李光 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2003年第12期43-48,共6页

采用热 /力模拟技术研究了新型非调质油井管用钢 33Mn2 V在不同变形温度、变形速率、变形量和初始组织条件下的奥氏体静态再结晶行为。根据所得数据确定了其静态再结晶激活能 Q=115 .4 k J/ mol,并建立了 33Mn2 V钢静态再结晶量的经验模... 采用热 /力模拟技术研究了新型非调质油井管用钢 33Mn2 V在不同变形温度、变形速率、变形量和初始组织条件下的奥氏体静态再结晶行为。根据所得数据确定了其静态再结晶激活能 Q=115 .4 k J/ mol,并建立了 33Mn2 V钢静态再结晶量的经验模型 :X=1- exp[- 0 .2 2 314 (t/ t0 .2 ) 0 .4 8],t0 .2 =1.2 4 34- 1 0· d20 ·ε- 2 .36 87· ε- 0 .31 6 7· exp(QRT) ,式中道次间隔时间 t≥ 6 0 s时取 t=6 0 s。 展开更多

关键词 静态再结晶 经验模型 微合金钢 无缝油井管 非调质钢 模拟

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一种汽车用微合金非调质钢的连续冷却转变

9

作者 赵楠 孙晓冉 +2 位作者 王程明 郭维超 赵剑磊 《理化检验（物理分册）》 CAS 2024年第4期1-4,共4页

测定了一种汽车用微合金非调质钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线,研究了冷却速率对相变组织及显微硬度的影响。结果表明:试验钢的临界点A c3为838℃,A c1为732℃;当冷却速率小于0.2℃/s时,试验钢的连续冷却转变产物为铁素体、珠光体和贝... 测定了一种汽车用微合金非调质钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线,研究了冷却速率对相变组织及显微硬度的影响。结果表明:试验钢的临界点A c3为838℃,A c1为732℃;当冷却速率小于0.2℃/s时,试验钢的连续冷却转变产物为铁素体、珠光体和贝氏体;当冷却速率为0.2℃/s时,转变产物中出现马氏体;当冷却速率为5℃/s时,铁素体、珠光体消失,转变产物为贝氏体和马氏体;随着冷却速率的增大,马氏体含量逐渐增多,贝氏体含量逐渐减少,甚至完全消失;当冷却速率增大至20℃/s时,转变产物均为马氏体;随着冷却速率的增大,试验钢的显微硬度呈先快速增长,后增长速率变缓的趋势。 展开更多

关键词 微合金非调质钢 连续冷却转变曲线 临界点 显微组织 显微硬度

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中碳钒微合金非调质钢的热变形行为及本构方程 被引量：2

10

作者 王安东 王骏宇 施轶超 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第13期158-161,共4页

为了研究中碳含钒微合金非调质钢的热变形行为,在变形温度900~1100℃C和应变速率0.01~10 s^(-1)下通过Gleeble-3500热模拟试验机进行了单道次热压缩试验。结果表明:试验钢因热变形而产生加工硬化,使应力得到提升,应力会随着应变速率的... 为了研究中碳含钒微合金非调质钢的热变形行为,在变形温度900~1100℃C和应变速率0.01~10 s^(-1)下通过Gleeble-3500热模拟试验机进行了单道次热压缩试验。结果表明:试验钢因热变形而产生加工硬化,使应力得到提升,应力会随着应变速率的提高和热加工温度的降低而有明显的提升,峰值应力随之升高;通过计算得到试验钢的热变形激活能为285.242kJ/mol,并由此得到了试验钢的本构方程;热压缩过程中试验钢发生了动态再结晶,当发生完全动态再结晶时,应变速率较低和温度较高的试样其晶粒尺寸要比应变速率高和温度较低的试样的晶粒尺寸大。 展开更多

关键词 微合金非调质钢 热压缩 激活能 本构方程

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高碳微合金非调质钢C70S6的开发和工艺实践 被引量：3

11

作者 万长杰 申丽娟 +1 位作者 刘梅 赵天力 《特殊钢》 北大核心 2017年第5期31-33,共3页

开发的高碳微合金非调质钢C70S6(/%:0.68~0.73C,0.15~0.25Si,0.45~0.55Mn,≤0.030P,0.055~0.070S,0.10~0.15Cr,0.04~0.08Ni,0.03~0.04V,0.0120~0.0140N)的生产流程为120 t顶底复吹转炉-LF-RH-240 mm×240 mm方坯连铸-Φ39 mm棒材轧... 开发的高碳微合金非调质钢C70S6(/%:0.68~0.73C,0.15~0.25Si,0.45~0.55Mn,≤0.030P,0.055~0.070S,0.10~0.15Cr,0.04~0.08Ni,0.03~0.04V,0.0120~0.0140N)的生产流程为120 t顶底复吹转炉-LF-RH-240 mm×240 mm方坯连铸-Φ39 mm棒材轧制。生产结果表明,通过控制Mn/S≥3,采用碱度[(CaO)/(SiO_2)]4.32的LF精炼渣(/%:59.87CaO,13.86SiO_2,5.55MgO,16.34Al_2O_3,0.64S,0.072MnO),钢水过热度15~30℃连铸拉速0.65 m/min,弱二冷比水量0.5 L/t;二冷Ⅲ段采用气雾冷却,终轧温度≤880℃等工艺措施,高碳微合金非调质钢C70S6抗拉强度≥950 MPa,屈服强度≥550 MPa,伸长率≥10%,断面收缩率≥20%,硬度HB值为240~290,其各项指标均满足胀断连杆要求。 展开更多

关键词 120 t BOF-LF-RH-CC流程 高碳微合金非调质钢 胀断连杆 C70S6 开发 工艺实践

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低碳微合金非调质钢非金属夹杂物的研究

12

作者 安航航 李太全 《安徽冶金》 2009年第3期1-4,17,共5页

通过热力学计算和试验,分析低碳Nb-V-Ti-N系微合金非调质钢中的非金属夹杂物热力学形成的可能性以及如何通过控制钢中元素的含量,来影响夹杂物的类型,从而为进一步提高钢的纯净度提供理论依据。

关键词 低碳微合金非调质钢 夹杂物 钛氧化物

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新型油井管钢33Mn2V的动态再结晶规律研究 被引量：12

13

作者 钟云龙 刘国权 +4 位作者 刘胜新 张艳 黄建凯 王成 施琪 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2003年第2期42-45,共4页

采用 Gleeble- 15 0 0热 /力模拟仪压缩变形实验 ,研究了微合金非调质钢 3 3 Mn2 V的动态再结晶规律。绘制出其动态再结晶图 ,发现其发生动态再结晶的临界变形量较小。通过回归计算出其热变形方程式 ,确定了 σP、εP和 Z的关系 。

关键词 33Mn2V 动态再结晶 微合金非调质钢 无缝油井管

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