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低镍和无镍奥氏体不锈钢的研究现状及进展 被引量:27
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作者 王耘涛 布茂东 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2013年第1期15-20,共6页
低镍和无镍奥氏体不锈钢以锰、氮等元素取代Cr-Ni不锈钢中的镍元素而具有较低的成本、优异的综合性能。综述了以锰代镍的Cr-Mn不锈钢,低镍Cr-Mn-Ni-N不锈钢,高氮无镍的Cr-Mn-N不锈钢及其在生物医用领域的研究和应用进展,并对低镍和无镍... 低镍和无镍奥氏体不锈钢以锰、氮等元素取代Cr-Ni不锈钢中的镍元素而具有较低的成本、优异的综合性能。综述了以锰代镍的Cr-Mn不锈钢,低镍Cr-Mn-Ni-N不锈钢,高氮无镍的Cr-Mn-N不锈钢及其在生物医用领域的研究和应用进展,并对低镍和无镍奥氏体不锈钢的发展进行了展望。 展开更多
关键词 奥氏体不锈钢 低镍不锈钢 无镍不锈钢 医用不锈钢
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节镍型奥氏体不锈钢的组织性能对比 被引量:5
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作者 曾垚 杨剑洪 +3 位作者 王碧 钱学海 陈小龙 田宇航 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第6期163-166,共4页
针对200系J5A、J5两种牌号节镍型奥氏体不锈钢冷轧压延性能的差异,对比分析J5A、J5钢成分设计、组织、力学性能和马氏体含量,研究冷加工性能差异产生的机理。结果表明:由于J5A钢成分设计不合理,镍当量较低,奥氏体稳定性较差,马氏体转变... 针对200系J5A、J5两种牌号节镍型奥氏体不锈钢冷轧压延性能的差异,对比分析J5A、J5钢成分设计、组织、力学性能和马氏体含量,研究冷加工性能差异产生的机理。结果表明:由于J5A钢成分设计不合理,镍当量较低,奥氏体稳定性较差,马氏体转变点Md(30/50)高,在轧制过程中产生大量冷加工变形诱变马氏体,加工硬化程度严重,压延性能差。 展开更多
关键词 节镍型不锈钢 马氏体 冷加工硬化
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节镍型不锈钢钢筋在混凝土环境中腐蚀研究现状及进展 被引量:4
3
作者 骆鸿 董超芳 +1 位作者 肖葵 李晓刚 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第3期63-68,共6页
通过参考现有的工程实例,对节镍型不锈钢筋混凝土的应用进行了分析,阐述了目前国内外节镍型不锈钢钢筋在混凝土环境中腐蚀研究的现状、科学问题及其进展,同时对其在后续应用过程中存在的问题进行了探讨,为未来大规模推广使用节镍型不锈... 通过参考现有的工程实例,对节镍型不锈钢筋混凝土的应用进行了分析,阐述了目前国内外节镍型不锈钢钢筋在混凝土环境中腐蚀研究的现状、科学问题及其进展,同时对其在后续应用过程中存在的问题进行了探讨,为未来大规模推广使用节镍型不锈钢钢筋混凝土提供参考。 展开更多
关键词 节镍不锈钢 混凝土 腐蚀 结构
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低镍不锈钢光谱标准样品的研制 被引量:3
4
作者 马冲先 黄申华 钱芳华 《冶金分析》 CAS CSCD 北大核心 2011年第4期71-76,共6页
根据GB/15000《标准样品工作导则》、YB/T 082-1996《冶金产品分析用标准样品技术规范》和相关ISO导则研制了包含C、Si、Mn、P、S、Ni、Cr、Cu、Mo、V、Co、Sn、As、W、Nb、N共16个元素的马氏体沉淀硬化型不锈钢S17400(17-4PH),双相不锈... 根据GB/15000《标准样品工作导则》、YB/T 082-1996《冶金产品分析用标准样品技术规范》和相关ISO导则研制了包含C、Si、Mn、P、S、Ni、Cr、Cu、Mo、V、Co、Sn、As、W、Nb、N共16个元素的马氏体沉淀硬化型不锈钢S17400(17-4PH),双相不锈钢S32205、S32750和200系奥氏体不锈钢S20100(201)等4种典型低镍不锈钢光谱分析用标准样品。采用500 kg中频感应炉冶炼,冶炼过程利用感应磁力搅拌,301铝丝和硅-钙粉脱氧,小截面(145 mm)锭型金属模上注法浇铸,从而保证了钢液成分均匀、良好的脱氧效果和元素的较高回收率,避免了成分偏析和夹杂物的形成。铸锭经锻造和热轧后进行偏析和金相组织检验,结果表明被测元素没有偏析且组织结构能满足制作光谱标样的要求。用F方差法检验均匀性,各元素F值均小于临界值F0,表明被检元素的均匀性良好。由8家有资质的实验室采用多种不同原理,准确、可靠的分析方法协作定值分析,对分析结果进行统计和处理,得到了被定值元素的认定值和扩展不确定度。 展开更多
关键词 标准样品 低镍不锈钢 光谱分析 研制
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节镍型不锈钢点状腐蚀缺陷分析及改进 被引量:1
5
作者 徐向东 蒲嘉亮 《鞍钢技术》 CAS 2020年第1期48-51,共4页
采用SEM、EDS及电化学测试系统等手段,对节镍型不锈钢板表面腐蚀缺陷可能涉及的因素进行分析排查,从而制定了一系列的改进措施。改进后能够有效地抑制腐蚀的发生,保证了产品的表面质量。
关键词 节镍型不锈钢 腐蚀 脱脂剂
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高强度含N节Ni奥氏体不锈钢08Cr19Mn6Ni3Cu2N(QN1803)的显微组织及性能 被引量:19
6
作者 蒋一 程满浪 +4 位作者 姜海洪 周庆龙 姜美雪 江来珠 蒋益明 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2020年第4期642-652,共11页
借助Thermo-Calc热力学相图计算软件,设计了可用于替代06Cr19Ni10 (S30408)的高强度含N节Ni奥氏体不锈钢08Cr19Mn6Ni3Cu2N (QN1803),通过OM、SEM和电化学工作站等方法研究了其组织及性能。结果表明,当固溶温度从1040℃升至1120℃时,QN1... 借助Thermo-Calc热力学相图计算软件,设计了可用于替代06Cr19Ni10 (S30408)的高强度含N节Ni奥氏体不锈钢08Cr19Mn6Ni3Cu2N (QN1803),通过OM、SEM和电化学工作站等方法研究了其组织及性能。结果表明,当固溶温度从1040℃升至1120℃时,QN1803钢的晶粒尺寸均小于S30408,两者平均晶粒尺寸之差由1.8μm提高至16.27μm。N原子起到细晶和固溶强化的作用,使QN1803钢的屈服强度提高至400 MPa以上,达到S30408钢的1.3倍;N原子降低了奥氏体不锈钢的低温韧性,使QN1803钢在-60℃以下的冲击功显著低于S30408钢。经600~900℃敏化处理后,QN1803钢沿晶界析出富Cr的碳化物,析出的鼻尖温度为800℃;由于N原子抑制碳化物的形核和长大,QN1803钢发生晶间腐蚀需要更长的敏化时间,在700℃敏化处理时,QN1803钢发生晶间腐蚀所需要的时效时间是S30408钢的2倍。与S30408钢相比,QN1803钢钝化膜的N和Cr元素含量更高;QN1803钢属于稳态奥氏体不锈钢,具有与S30408钢相近的点蚀速率(4.72 g/(m2·h))和更高的点蚀电位(327 mV);经60%冷轧压下变形后,QN1803钢的耐点蚀能力是S30408钢的1.15倍,制品应力开裂风险更低。由于添加了1.65%的Cu元素,使QN1803钢在5%H2SO4腐蚀溶液中,表面可生成一层保护基体的富铜膜,从而使其在稀H2SO4溶液中的耐腐蚀能力达到S30408钢的6.6倍。 展开更多
关键词 节Ni奥氏体不锈钢 高强度 稳态奥氏体 力学性能 耐腐蚀性能
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固溶温度对2101节镍型双相不锈钢组织及性能的影响 被引量:9
7
作者 汤瑞瑞 龚利华 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2013年第4期73-77,共5页
将2101双相不锈钢分别在950、1000、1050、1100℃保温30min进行固溶处理。采用XRD、定量金相法分析了2101双相不锈钢的相组成随固溶温度的变化情况,通过维氏硬度计、电化学试验、慢应变应力腐蚀试验研究其硬度及耐蚀性能变化情况。结... 将2101双相不锈钢分别在950、1000、1050、1100℃保温30min进行固溶处理。采用XRD、定量金相法分析了2101双相不锈钢的相组成随固溶温度的变化情况,通过维氏硬度计、电化学试验、慢应变应力腐蚀试验研究其硬度及耐蚀性能变化情况。结果表明:当固溶处理温度在950~1100℃范围时,2101双相钢具有良好的相平衡,无明显的析出相,经1050℃固溶处理30min后的DSS2101综合性能较好。 展开更多
关键词 节镍型双相不锈钢 固溶处理 点蚀 应力腐蚀
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低镍铬锰氮奥氏体不锈钢组织与力学性能 被引量:9
8
作者 陈孟 黄俊霞 叶晓宁 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第3期76-81,共6页
设计了一组不同成分的低镍铬锰氮奥氏体不锈钢,通过热轧、退火、冷轧及Gleeble热模拟,观察研究了实验钢在不同状态下的显微组织、力学性能及高温热变形行为的变化规律。结果表明:热轧后实验钢的强度随固溶温度的提高而降低,塑性随固溶... 设计了一组不同成分的低镍铬锰氮奥氏体不锈钢,通过热轧、退火、冷轧及Gleeble热模拟,观察研究了实验钢在不同状态下的显微组织、力学性能及高温热变形行为的变化规律。结果表明:热轧后实验钢的强度随固溶温度的提高而降低,塑性随固溶温度的提高而增大,实验条件下的最佳固溶温度为1050℃;冷加工变形量的增大能显著提高显微组织中形变马氏体的含量,增大实验钢的强度、硬度和屈强比,降低断后伸长率,且在实验范围内抗拉强度与维氏硬度在数值上呈现近似3倍的关系。热加工过程中实验钢的易裂敏感区间约为750-950℃,最佳热加工区间为1000-1200℃。 展开更多
关键词 低镍奥氏体不锈钢 亚稳态 形变诱导马氏体 加工硬化
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低镍奥氏体不锈钢热变形性能及氮的影响 被引量:6
9
作者 李岩 张有余 +1 位作者 朱亮 张孝平 《轧钢》 2008年第3期11-15,共5页
为改进低镍奥氏体不锈钢的热轧工艺,利用热力模拟拉伸试验,研究了2种不同氮含量的连铸坯在不同温度下的热变形性能。结果表明,氮含量对低镍奥氏体钢热变形性能及组织有较大影响。当氮含量较高时,铸坯晶粒较细,在较小变形量下即可通过动... 为改进低镍奥氏体不锈钢的热轧工艺,利用热力模拟拉伸试验,研究了2种不同氮含量的连铸坯在不同温度下的热变形性能。结果表明,氮含量对低镍奥氏体钢热变形性能及组织有较大影响。当氮含量较高时,铸坯晶粒较细,在较小变形量下即可通过动态回复使材料软化,获得很好的高温塑性;而氮含量较低时,不易发生动态回复,只能在变形量足够大时才发生动态再结晶,高温塑性相对较差。 展开更多
关键词 低镍奥氏体不锈钢 热变形 回复 再结晶
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节镍型奥氏体不锈钢中形变马氏体的产生和逆变规律 被引量:6
10
作者 沃海波 季灯平 吴狄峰 《宝钢技术》 CAS 2013年第4期60-63,共4页
通过不同保温时间的退火处理,获得了具有不同晶粒度的节镍型奥氏体不锈钢试验材料。利用Gleeble-3000热模拟机进行不同变形程度、变形温度的冷加工,分析了变形程度、变形温度和原始晶粒度对形变马氏体含量的影响。对轧硬态节镍型奥氏体... 通过不同保温时间的退火处理,获得了具有不同晶粒度的节镍型奥氏体不锈钢试验材料。利用Gleeble-3000热模拟机进行不同变形程度、变形温度的冷加工,分析了变形程度、变形温度和原始晶粒度对形变马氏体含量的影响。对轧硬态节镍型奥氏体不锈钢进行不同温度和时间的热处理,研究了形变马氏体的逆变规律。结果表明,冷加工过程中,变形程度和变形温度对形变马氏体的产生有重要影响,而材料的原始晶粒度对形变马氏体含量没有显著影响。形变马氏体发生逆变的临界温度约为550℃,在800℃时,形变马氏体可以在20 s之内消除。 展开更多
关键词 节镍型奥氏体不锈钢 形变马氏体 变形程度
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节镍奥氏体不锈钢表面质量改善研究 被引量:4
11
作者 周庆龙 蒋一 +1 位作者 竺安果 江来珠 《炼钢》 CAS 北大核心 2019年第6期72-76,共5页
利用Thermo-Calc热力学软件对节镍奥氏体不锈钢凝固模式和相组织转变温度等进行了模拟计算分析,借助Gleeble-3800热模拟机测试了铸坯高温塑性,利用EPMA探针分析了钢卷表面裂纹脱皮缺陷的微观形貌和微区成分。试验结果表明:节镍奥氏体不... 利用Thermo-Calc热力学软件对节镍奥氏体不锈钢凝固模式和相组织转变温度等进行了模拟计算分析,借助Gleeble-3800热模拟机测试了铸坯高温塑性,利用EPMA探针分析了钢卷表面裂纹脱皮缺陷的微观形貌和微区成分。试验结果表明:节镍奥氏体不锈钢存在类似于低碳钢的包晶反应,会导致铸坯纵裂纹及塑性降低。基于Thermo-Calc模拟计算,对节镍奥氏体不锈钢的化学成分进行了优化,成分优化后,铸坯纵裂纹发生率由8.92%降到2.64%,钢卷裂纹脱皮发生率由12.45%降到3.77%。 展开更多
关键词 Thermo-Calc热力学软件 节镍奥氏体不锈钢 高温塑性 铸坯纵裂纹 表面裂纹脱皮
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低镍奥氏体不锈钢冷轧边裂原因分析 被引量:4
12
作者 罗兴壮 罗庆革 +2 位作者 杨剑洪 潘礼双 钱学海 《轧钢》 2021年第4期89-93,共5页
针对低镍Cr-Mn-Ni-N奥氏体不锈钢冷连轧过程中的边裂问题,采用金相显微镜、扫描电子显微镜分析了断口、边裂位置附近、正常位置显微形貌;分析了冷轧带钢横向应力、轧制力分布规律。结果表明,钢中镍元素偏析、存在Al2O3夹杂物、形变马氏... 针对低镍Cr-Mn-Ni-N奥氏体不锈钢冷连轧过程中的边裂问题,采用金相显微镜、扫描电子显微镜分析了断口、边裂位置附近、正常位置显微形貌;分析了冷轧带钢横向应力、轧制力分布规律。结果表明,钢中镍元素偏析、存在Al2O3夹杂物、形变马氏体组织含量增加,以及带钢边部应力、轧制力较大,是导致低镍奥氏体不锈钢冷连轧过程出现边裂,甚至导致断带的主要原因。为此,提出了连铸冷却模式采用弱冷;在热连轧铸坯加热及后工序带钢固溶退火工艺中对材料合金元素进行均质化处理;优化冷连轧工艺,保证第1道次压下率为30%~35%,总压下率为50%~68%,使马氏体形变组织得到有效控制;保证原料楔形、板凸度等在合理范围内,并通过调整弯辊力来改善轧制力的横向分布等措施,使带钢轧后边裂断带率由0.98%降至0.25%。 展开更多
关键词 低镍奥氏不锈钢 边裂 合金元素偏析 夹杂物 诱导相变 应力 轧制力 原料板形
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电感耦合等离子体质谱法测定低镍不锈钢中五害元素的应用研究 被引量:2
13
作者 李千 《中国重型装备》 2016年第3期50-52,共3页
采用10 ml盐-硝混酸(3+1+8)低温加热至微沸溶解0.100 0 g试样,在优化仪器工作参数的基础上,通过选择合适同位素避免质谱干扰以及引入数学公式校正HCl对测定As的干扰,建立了电感耦合等离子体质谱法(ICP-MS)测定低镍不锈钢中五害元素(As... 采用10 ml盐-硝混酸(3+1+8)低温加热至微沸溶解0.100 0 g试样,在优化仪器工作参数的基础上,通过选择合适同位素避免质谱干扰以及引入数学公式校正HCl对测定As的干扰,建立了电感耦合等离子体质谱法(ICP-MS)测定低镍不锈钢中五害元素(As、Sn、Sb、Pb、Bi)的方法。此方法应用于实样分析,标准样品的测定值与认定值相吻合,结果准确、可靠。 展开更多
关键词 电感耦合等离子体质谱法(ICP-MS) 低镍不锈钢 五害元素 干扰试验
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低镍奥氏体不锈钢焊管开裂原因分析 被引量:2
14
作者 陈坤 陈培敦 王俊海 《山东冶金》 CAS 2011年第4期30-32,共3页
通过对开裂样品进行化学成分、力学性能、金相组织、断口扫描电镜能谱分析及X射线衍射分析,探讨了用低镍奥氏体不锈钢制作焊管产生裂纹的原因。结果表明,焊管开裂的原因是材料未经固溶处理、晶界存在大量碳化物以及形变诱发产生大量马... 通过对开裂样品进行化学成分、力学性能、金相组织、断口扫描电镜能谱分析及X射线衍射分析,探讨了用低镍奥氏体不锈钢制作焊管产生裂纹的原因。结果表明,焊管开裂的原因是材料未经固溶处理、晶界存在大量碳化物以及形变诱发产生大量马氏体所致。通过控制终轧温度(890℃),轧后快冷到700℃以下,可避免碳化物的大量析出,最好再进行热退火酸洗固溶处理。 展开更多
关键词 低镍奥氏体不锈钢 焊管 开裂 碳化物 固溶处理
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热变形参数对23Cr-6.2Mn-2.1Ni-0.28N节Ni型双相不锈钢点蚀行为的影响 被引量:1
15
作者 蒲超博 杨银辉 +2 位作者 邓亚辉 倪珂 潘晓宇 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第4期99-106,共8页
采用热模拟、动电位极化曲线、交流阻抗谱等手段研究了热变形参数对23Cr-6.2Mn-2.1Ni-0.28N节Ni型双相不锈钢点蚀行为的影响。结果表明:实验钢的耐蚀性对应变速率、变形温度比较敏感,晶粒细化有利于提高试样的耐点蚀性能。在1和10 s-1... 采用热模拟、动电位极化曲线、交流阻抗谱等手段研究了热变形参数对23Cr-6.2Mn-2.1Ni-0.28N节Ni型双相不锈钢点蚀行为的影响。结果表明:实验钢的耐蚀性对应变速率、变形温度比较敏感,晶粒细化有利于提高试样的耐点蚀性能。在1和10 s-1的较高应变速率下,随变形温度升高,试样的耐蚀性先增加后降低,1050℃耐蚀性最好。随应变速率增加,再结晶晶粒细化程度降低,钝化膜稳定性减弱,试样耐蚀性逐渐降低。点蚀坑主要分布在δ相和δ/γ相界,随应变速率增加点蚀坑数量明显增多,尺寸变大。 展开更多
关键词 节Ni型不锈钢 热变形参数 极化 点蚀
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Researches on the problems in the production of low nickel austenitic stainless steel
16
作者 JI Dengping JIANG Laizhu WU Difeng 《Baosteel Technical Research》 CAS 2015年第1期57-62,共6页
Problems encountered in the production of low nickel austenitic stainless steel have been studied. These problems primarily include the changes to the microstructure of the slab during the heating process, the formati... Problems encountered in the production of low nickel austenitic stainless steel have been studied. These problems primarily include the changes to the microstructure of the slab during the heating process, the formation and removal of deformation - induced martensite during cold rolling, and the effects of the annealing process on the surface oxide structure. A reasonable manufacturing process has been proposed on the basis of the research results and high-quality cold-rolled strips of low nickel austenitic stainless steel have been produced. 展开更多
关键词 low nickel austenitic stainless steel deformation-induced martensite oxide structure cold-rolled strip
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固溶温度对低镍奥氏体不锈钢组织与性能的影响 被引量:1
17
作者 黄啸天 向红亮 +1 位作者 张伟 范方 《特种铸造及有色合金》 CAS 北大核心 2019年第6期595-599,共5页
利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、万能材料试验机、电化学工作站等设备研究了1 000~1 200℃固溶温度区间低镍奥氏体不锈钢的组织演变、力学性能及耐腐蚀性能。结果表明,当温度从1 000℃升至1 050℃时,奥氏体含量上升,铁素体含量降低... 利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、万能材料试验机、电化学工作站等设备研究了1 000~1 200℃固溶温度区间低镍奥氏体不锈钢的组织演变、力学性能及耐腐蚀性能。结果表明,当温度从1 000℃升至1 050℃时,奥氏体含量上升,铁素体含量降低;到1 050℃后,随温度升高奥氏体含量降低,铁素体含量升高,1 200℃时铁素体含量明显升高且晶粒度减小。另外,固溶温度对抗拉强度影响不明显,在1 050℃时抗拉强度为780MPa。固溶温度对伸长率影响明显,在1 200℃固溶时伸长率最高,达39.98%。极化曲线测试表明,在1 150℃固溶时不锈钢的腐蚀电流密度为6.637μA·cm-2,耐蚀性最好。 展开更多
关键词 低镍奥氏体不锈钢 晶粒组织 抗拉强度 伸长率 耐点蚀性能
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节镍奥氏体不锈钢镜面抛光问题研究 被引量:1
18
作者 郭文静 黄种生 +2 位作者 张荣 任建斌 熊益民 《宝钢技术》 CAS 2017年第2期47-49,55,共4页
节镍奥氏体不锈钢具有优异的机械性能、一定的耐蚀性能以及较低的成本,在面板、制品和构件等领域应用广泛,但是由于其成分的替代,牺牲了部分耐蚀性,冷轧过程中容易产生腐蚀,导致下游用户难抛光。研究了节镍奥氏体不锈钢生产工艺,取样分... 节镍奥氏体不锈钢具有优异的机械性能、一定的耐蚀性能以及较低的成本,在面板、制品和构件等领域应用广泛,但是由于其成分的替代,牺牲了部分耐蚀性,冷轧过程中容易产生腐蚀,导致下游用户难抛光。研究了节镍奥氏体不锈钢生产工艺,取样分析表面缺陷的形成原因,结果表明,通过调整脱脂工艺和退火温度,可以改进和减少表面缺陷,降低表面粗糙度,实现了市场上用户需求的粗糙度要求,满足了镜面抛光用途用户的需求。 展开更多
关键词 节镍奥氏体不锈钢 粗糙度 抛光
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节镍型奥氏体不锈钢冷轧生产过程相关问题研究
19
作者 张泽 陈俊哲 闫亮 《天津冶金》 CAS 2020年第4期27-30,共4页
研究关于节镍型奥氏体不锈钢冷轧生产过程中的一些问题,包括:材料随冷轧压下率变化的硬度曲线,材料退火后的力学性能,退火氧化原因分析,拉矫工序对材料板型的调整。根据研究成果,确定并固化冷轧生产工艺,成功生产出了高质量的极薄节镍... 研究关于节镍型奥氏体不锈钢冷轧生产过程中的一些问题,包括:材料随冷轧压下率变化的硬度曲线,材料退火后的力学性能,退火氧化原因分析,拉矫工序对材料板型的调整。根据研究成果,确定并固化冷轧生产工艺,成功生产出了高质量的极薄节镍型奥氏体不锈钢冷轧带。 展开更多
关键词 节镍型奥氏体不锈钢 冷轧 退火 拉矫
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新型高氮低镍奥氏体不锈钢的点蚀性能 被引量:15
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作者 吴浩 徐桂芳 +3 位作者 严羽 程晓农 李冬升 吴晓东 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第12期11-16,共6页
设计制备了新型高氮低镍奥氏体不锈钢(高氮钢)。采用阳极动电位极化法测量了此钢在不同浓度和不同pH值的NaCl溶液中的点蚀电位,获得了点蚀电位随溶液浓度及pH值变化的关系曲线,并与800H钢进行了对比。用扫描电镜(SEM)对样品表面进行了... 设计制备了新型高氮低镍奥氏体不锈钢(高氮钢)。采用阳极动电位极化法测量了此钢在不同浓度和不同pH值的NaCl溶液中的点蚀电位,获得了点蚀电位随溶液浓度及pH值变化的关系曲线,并与800H钢进行了对比。用扫描电镜(SEM)对样品表面进行了形貌观察对点腐蚀坑处进行了线扫描,分析了高氮钢耐点蚀的机理。研究表明在不同浓度和pH值的NaCl溶液中,高氮钢的点蚀电位达到1.2V(va SCE)以上,800H钢的点蚀电位在0.3 V(vs SCE)以下。扫描图显示腐蚀区域内高氮钢的点蚀坑稀少且面积较小,800H钢的点蚀坑密集且面积较大。线扫描表明氮在腐蚀坑内的含量略有下降;氮在钝化膜/金属界面富集,形成NH_4^+,并且抑制侵蚀性Cl^-的吸附是提高高氮钢耐蚀性的原因。 展开更多
关键词 高氮低镍奥氏体不锈钢 点腐蚀 腐蚀电位 线扫描
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