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水泥水化程度研究方法及其进展 被引量:108
1
作者 王培铭 丰曙霞 刘贤萍 《建筑材料学报》 EI CAS CSCD 2005年第6期646-652,共7页
综述了几种传统的水泥水化程度研究方法(水化热法,化学结合水法,CH定量测试法,水化动力学法)以及新兴的图像分析法和计算机模拟法,着重介绍了图像分析法在水泥基复合体系中各组分水化程度研究中的应用.
关键词 水化程度 研究方法 图像分析
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水泥基材料的水化动力学模型 被引量:106
2
作者 阎培渝 郑峰 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第5期555-559,共5页
介绍了水泥基材料的水化动力学模型。根据实验测定的水化放热数据,采用模型给出的积分和微分方程,对水泥基材料的水化反应中的3个基本过程即结晶成核与晶体生长(NG)、相边界反应(I)和扩散(D)进行了表征,得到反应速率常数K、反应级数n和... 介绍了水泥基材料的水化动力学模型。根据实验测定的水化放热数据,采用模型给出的积分和微分方程,对水泥基材料的水化反应中的3个基本过程即结晶成核与晶体生长(NG)、相边界反应(I)和扩散(D)进行了表征,得到反应速率常数K、反应级数n和表观活化能Ea等动力学参数以及各反应阶段的反应速率与反应度的关系。计算得到的各阶段的反应速率曲线能较好地分段模拟由量热实验得到的胶凝材料实际水化速率dα/dt曲线。观察3个阶段的相互关系,可对水泥基材料复杂的水化机理进行解释。水泥基材料的水化反应存在两种不同的历程:NG–I–D或NG–D。在水化初期NG是控制因素,随着水化程度提高,逐渐转由I或D控制反应。 展开更多
关键词 水泥基材料 动力学 水化度 水化速率
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水泥-粉煤灰复合胶凝材料水化程度的研究 被引量:66
3
作者 李响 阿茹罕 阎培渝 《建筑材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第5期584-588,共5页
通过化学结合水量和粉煤灰反应程度的测定,研究了水泥-粉煤灰复合胶凝材料的水化程度.结果表明:粉煤灰的掺入降低了复合胶凝材料的总水化程度,但促进了复合胶凝材料中水泥的水化程度;粉煤灰掺量越大,粉煤灰自身的反应程度越低,水泥水化... 通过化学结合水量和粉煤灰反应程度的测定,研究了水泥-粉煤灰复合胶凝材料的水化程度.结果表明:粉煤灰的掺入降低了复合胶凝材料的总水化程度,但促进了复合胶凝材料中水泥的水化程度;粉煤灰掺量越大,粉煤灰自身的反应程度越低,水泥水化的程度越高;高温养护对早期复合胶凝材料总水化程度以及粉煤灰的反应程度均有显著的提高作用,但却阻碍了后期复合胶凝材料总水化程度的进一步提升;水胶比对各水化程度趋势的影响较小;90 d粉煤灰反应程度的突增降低了复合胶凝材料中水泥水化程度相对指数,水泥水化对于复合胶凝材料化学结合水量的贡献更多体现在水化早期(28 d前),而粉煤灰的贡献则体现在水化后期(28 d后). 展开更多
关键词 水化程度 化学结合水 粉煤灰 水泥水化程度相对指数 高温养护
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电阻率法研究水泥早期行为 被引量:40
4
作者 隋同波 曾晓辉 +4 位作者 谢友均 李宗津 魏小胜 范磊 文寨军 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第4期431-435,共5页
测定了水泥水化电阻率变化,根据浆体电阻率和Ca(OH)2含量的变化规律可将水泥水化分为初始期、诱导期、加速期、减速期4个阶段。诱导期开始时,浆体电阻率突然增大,热重/差示扫描量热综合分析表明此时可能生成了中间反应物水化铝酸钙。水... 测定了水泥水化电阻率变化,根据浆体电阻率和Ca(OH)2含量的变化规律可将水泥水化分为初始期、诱导期、加速期、减速期4个阶段。诱导期开始时,浆体电阻率突然增大,热重/差示扫描量热综合分析表明此时可能生成了中间反应物水化铝酸钙。水化物包裹在水泥颗粒表面,形成保护层,阻止水泥进一步水化,水化进入诱导期,这与诱导期的"保护层理论"相符。电阻率微分曲线在加速中期有极大值,X射线衍射分析表明该极大值的出现与钙矾石(AFt)转化为单硫型铝酸钙水化物(AFm)有关。研究发现电阻率微分曲线与放热速率曲线的对应性较好,诱导期结束后浆体电阻率与其Ca(OH)2质量分数成线性关系,电阻率变化可反映水化程度变化。 展开更多
关键词 电阻率 氢氧化钙 钙矾石 早期水化
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基于Ca(OH)_2含量的复合胶凝材料中水泥水化程度的评定方法 被引量:41
5
作者 李响 阎培渝 阿茹罕 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第10期1597-1601,共5页
对粉煤灰反应程度和Ca(OH)2含量进行测定,并结合水泥水化平衡计算理论,建立了基于Ca(OH)2含量的复合胶凝材料中水泥水化程度的评定方法。结果表明:随着粉煤灰掺量的增加,复合胶凝材料浆体中粉煤灰的反应程度和Ca(OH)2含量逐渐降低,而其... 对粉煤灰反应程度和Ca(OH)2含量进行测定,并结合水泥水化平衡计算理论,建立了基于Ca(OH)2含量的复合胶凝材料中水泥水化程度的评定方法。结果表明:随着粉煤灰掺量的增加,复合胶凝材料浆体中粉煤灰的反应程度和Ca(OH)2含量逐渐降低,而其中水泥的水化程度却由此增大,90d龄期时含有大比例(超过35%)粉煤灰的复合胶凝材料中水泥水化程度高达80%以上,有的甚至接近完全水化。水胶比对复合胶凝材料中水泥水化程度的影响远不如粉煤灰掺量明显。与等效化学结合水量法相比,基于Ca(OH)2含量的评定方法能更精确和直观地表征复合胶凝材料中水泥的水化程度。 展开更多
关键词 水化程度 水泥 粉煤灰 氢氧化钙 化学结合水
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高温养护对复合胶凝材料水化程度及微观形貌的影响 被引量:32
6
作者 李响 阎培渝 《中南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第6期2321-2326,共6页
采取对化学结合水含量和粉煤灰反应程度的测定、形貌观察和能谱测试等手段对高温养护制度下复合胶凝材料水化程度及硬化浆体微观形貌进行研究。研究结果表明:高温养护的热激发作用增强了粉煤灰的火山灰活性,显著提高了早龄期体系的水化... 采取对化学结合水含量和粉煤灰反应程度的测定、形貌观察和能谱测试等手段对高温养护制度下复合胶凝材料水化程度及硬化浆体微观形貌进行研究。研究结果表明:高温养护的热激发作用增强了粉煤灰的火山灰活性,显著提高了早龄期体系的水化程度,而且能使粉煤灰颗粒表面产生更多水化产物,促使浆体结构更加致密;但高温养护对C-S-H凝胶钙硅质量比(钙硅比)的影响不显著,而且对后期浆体水化程度的提高以及微观结构的改善无较大贡献。 展开更多
关键词 高温养护 水化程度 微观形貌 粉煤灰 钙硅比
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低温养护下硫铝酸盐水泥的水化进程及强度发展 被引量:30
7
作者 王培铭 李楠 +1 位作者 徐玲琳 张国防 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第2期242-248,共7页
研究了0、5℃和20℃养护下硫铝酸盐水泥的水化产物、水化程度及强度发展。结果表明:低温(0℃和5℃)养护延缓了硫铝酸盐水泥的水化,早期水化程度大幅减小,并出现二水石膏结晶;但2~3 d期间水化程度出现显著增长,二水石膏也被完全消耗。低... 研究了0、5℃和20℃养护下硫铝酸盐水泥的水化产物、水化程度及强度发展。结果表明:低温(0℃和5℃)养护延缓了硫铝酸盐水泥的水化,早期水化程度大幅减小,并出现二水石膏结晶;但2~3 d期间水化程度出现显著增长,二水石膏也被完全消耗。低温养护未阻碍水化反应的持续快速进行,也未改变水化产物的种类,但对其数量产生影响。抗压强度的发展规律与水化程度基本一致,低温养护下1 d的抗压强度显著降低,但后期增长明显,5℃养护28 d的抗压强度甚至超过20℃的。早期抗压强度的发展主要受制于水泥的水化速率和水化程度,后期的增长则更多地取决于主要水化产物的量变和微观结构的发展。 展开更多
关键词 硫铝酸盐水泥 低温养护 水化程度 强度 水化产物 微观结构
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钢渣水化产物的特性(英文) 被引量:25
8
作者 王强 阎培渝 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第9期1731-1734,共4页
用X射线衍射分析、水化热的测量、化学结合水量的测定、孔结构的测定、扫描电镜观察及强度测试研究了钢渣的水化产物的特性。结果表明:钢渣硬化浆体中主要含有水化硅酸钙(C–S–H)凝胶、Ca(OH)2、惰性组分[RO相、铁酸二钙(C2F)和Fe3O4]... 用X射线衍射分析、水化热的测量、化学结合水量的测定、孔结构的测定、扫描电镜观察及强度测试研究了钢渣的水化产物的特性。结果表明:钢渣硬化浆体中主要含有水化硅酸钙(C–S–H)凝胶、Ca(OH)2、惰性组分[RO相、铁酸二钙(C2F)和Fe3O4]和未水化的胶凝相[硅酸三钙(C3S)和硅酸二钙(C2S)];总体而言,钢渣的水化过程与水泥的水化过程相似;钢渣早期的水化速率远低于水泥,但钢渣后期,尤其是90d之后的水化速率高于水泥的。钢渣水化产生的C–S–H凝胶不具有良好的胶凝性能,凝胶之间的相互黏结也不牢固,因此钢渣砂浆的强度很低。 展开更多
关键词 钢渣 水化产物 水化程度
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石灰石粉掺量对超高性能混凝土水化演变的影响 被引量:25
9
作者 黄伟 孙伟 《东南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第4期751-759,共9页
为制备生态型超高性能混凝土,采用不同体积掺量的石灰石粉(34%,54%和74%)降低超高性能混凝土(UHPC)中的水泥和硅灰用量,并研究石灰石粉对UHPC的抗压强度发展和水化演变的影响.试验结果表明:由于水泥中只含有少量的C_3A,石灰石粉在UHPC... 为制备生态型超高性能混凝土,采用不同体积掺量的石灰石粉(34%,54%和74%)降低超高性能混凝土(UHPC)中的水泥和硅灰用量,并研究石灰石粉对UHPC的抗压强度发展和水化演变的影响.试验结果表明:由于水泥中只含有少量的C_3A,石灰石粉在UHPC中几乎不参与化学反应,只作为一种惰性的填充材料;与传统配合比相比,掺加54%石灰石粉不仅能改善拌合物的工作性,还能提高混凝土的抗压强度,56 d时,UHPC的抗压强度由155 MPa提高至170 M Pa;由于填料稀释效应,水泥的水化程度由39.0%提高至66.2%.研究发现,过高掺量的石灰石粉会降低体系中活性组分的含量,因此石灰石粉最优掺量的确定需要满足体系内水泥与水含量的平衡关系,符合水泥完全水化理论要求,确保UHPC体系中具有足够的水化产物能够胶结其他颗粒材料. 展开更多
关键词 超高性能混凝土 石灰石粉 抗压强度 水化程度 最优掺量
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蒸汽养护过程中混凝土力学性能的演变 被引量:22
10
作者 贺炯煌 马昆林 +1 位作者 龙广成 谢友均 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第11期1584-1592,共9页
为了研究混凝土在蒸汽养护过程中力学性能的演变,通过测试蒸养混凝土24 h内的力学强度、动弹性模量、动剪切模量及阻尼比的变化,并基于Arrhenius方程推导的等效龄期方法和20℃条件下的实测水化热曲线,预测了蒸养过程中混凝土的水化放热... 为了研究混凝土在蒸汽养护过程中力学性能的演变,通过测试蒸养混凝土24 h内的力学强度、动弹性模量、动剪切模量及阻尼比的变化,并基于Arrhenius方程推导的等效龄期方法和20℃条件下的实测水化热曲线,预测了蒸养过程中混凝土的水化放热曲线。分析了蒸养过程中混凝土抗压强度与水化放热量之间的关系,探讨了相同水化程度下蒸养(蒸汽养护)混凝土和标养(标准养护)混凝土力学性能的差异。结果表明,60℃蒸汽养护过程中,在静停和升温阶段(0–4 h),混凝土抗压强度非常低,几乎可以忽略;在恒温阶段(4–12 h),混凝土力学强度、动弹性模量及动剪切模量均迅速增长,阻尼比迅速降低,其中12 h的抗压强度达到28 d的60%以上,动弹性模量在第12 h时达到了28 d时的70%以上;恒温结束至24 h (12–24 h)阶段,混凝土的力学强度和动弹性模量增长缓慢。相同的水化程度条件下,蒸养混凝土抗压强度比标养混凝土低9 MPa左右。蒸养混凝土的动弹性模量和动剪切模量均低于相同水化程度的标养混凝土,但随着水化程度的不断增长,两种混凝土的动弹性模量和动剪切模量的差异逐渐变小。 展开更多
关键词 蒸养混凝土 力学性能 养护温度 水化程度
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低水灰比对硅酸盐水泥水化程度的影响 被引量:15
11
作者 封孝信 孙晓华 《河北理工大学学报(自然科学版)》 CAS 2007年第4期117-120,共4页
研究了低水灰比硅酸盐水泥的水化程度,并利用XRD和SEM分析了硬化水泥浆体的微观结构。结果表明在低水灰比条件下,水泥的水化程度较低,其硬化水泥浆体中存在较多的未水化水泥;同时由于自身的密实性增强和体系的低孔隙率,使水泥水化产物... 研究了低水灰比硅酸盐水泥的水化程度,并利用XRD和SEM分析了硬化水泥浆体的微观结构。结果表明在低水灰比条件下,水泥的水化程度较低,其硬化水泥浆体中存在较多的未水化水泥;同时由于自身的密实性增强和体系的低孔隙率,使水泥水化产物的结晶、生长情况也受到影响。 展开更多
关键词 水化程度 低水灰比 水化产物 微观结构
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化学激发剂对废弃粗粉煤灰火山灰活性的影响 被引量:15
12
作者 乔秀臣 林宗寿 +1 位作者 寇世聪 潘智生 《武汉理工大学学报》 CAS CSCD 2004年第4期42-44,48,共4页
通过研究不同化学激发剂对废弃粗粉煤灰 -水泥系统的强度发展、水化程度、水化产物等的影响 ,发现掺入Na2 SO4 和 K2 SO4 可以大幅提高废弃粗粉煤灰 -水泥系统在早期和晚期的抗压强度 ,而掺入 Ca Cl2 和 Ca(OH) 2 的效果则不明显 ,X射... 通过研究不同化学激发剂对废弃粗粉煤灰 -水泥系统的强度发展、水化程度、水化产物等的影响 ,发现掺入Na2 SO4 和 K2 SO4 可以大幅提高废弃粗粉煤灰 -水泥系统在早期和晚期的抗压强度 ,而掺入 Ca Cl2 和 Ca(OH) 2 的效果则不明显 ,X射线衍射的测试结果也证明了这一点。由此说明化学激发废弃粗粉煤灰的火山灰活性重点在于提高系统的p H值。另外 ,水化程度测试的结果显示 ,化学激发剂对粗粉煤灰的促进作用主要集中在 2 8d以前。 展开更多
关键词 粗粉煤灰 火山灰活性 水化程度 化学激发
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硅烷改性聚羧酸减水剂对水泥浆体流动性及水化进程的影响 被引量:16
13
作者 何燕 张雄 +1 位作者 顾明东 洪万领 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第8期1166-1172,共7页
通过自由基聚合法,利用γ-甲基丙烯酰氧基丙基三甲氧基硅烷(KH570)部分或完全取代聚羧酸减水剂合成过程中的丙烯酸(AA)单体,合成了硅烷改性聚羧酸减水剂。研究了硅烷改性聚羧酸减水剂在水泥颗粒表面的吸附行为以及对水泥浆体分散性能的... 通过自由基聚合法,利用γ-甲基丙烯酰氧基丙基三甲氧基硅烷(KH570)部分或完全取代聚羧酸减水剂合成过程中的丙烯酸(AA)单体,合成了硅烷改性聚羧酸减水剂。研究了硅烷改性聚羧酸减水剂在水泥颗粒表面的吸附行为以及对水泥浆体分散性能的影响,并研究了硅烷改性聚羧酸减水剂对水泥水化进程的影响。结果表明:硅烷部分取代丙烯酸可提高聚羧酸减水剂在水泥颗粒表面的吸附量,提高了水泥浆体流动度;相对于传统聚羧酸减水剂,可更大程度延缓水泥水化进程,但可提高水泥3 d水化程度;而硅烷全部取代丙烯酸,聚羧酸减水剂对水泥吸附、分散性能下降,对水泥水化延缓程度增强,对水泥水化程度无提高效果。 展开更多
关键词 硅烷改性 聚羧酸减水剂 分散性 水化放热 水化程度
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微细高岭石颗粒表面水化作用机理研究 被引量:15
14
作者 刘令云 陆芳琴 +1 位作者 闵凡飞 张明旭 《中国矿业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第4期814-820,共7页
为掌握微细高岭石颗粒表面水化作用机理,利用流变仪测定了微细高岭石在不同离子溶液中分散体系的黏度.基于爱因斯坦黏度方程,建立了矿物颗粒表面水化度测定方法,分析了Na+,K+,Ca2+,Mg2+等离子对高岭石颗粒表面水化度的影响规律.结果表明... 为掌握微细高岭石颗粒表面水化作用机理,利用流变仪测定了微细高岭石在不同离子溶液中分散体系的黏度.基于爱因斯坦黏度方程,建立了矿物颗粒表面水化度测定方法,分析了Na+,K+,Ca2+,Mg2+等离子对高岭石颗粒表面水化度的影响规律.结果表明:高岭石颗粒表面水化度在去离子水中为131.895,在浓度为0.001,0.010,0.100mol/L不同离子溶液中分别为NaCl溶液中的160.714,123.397,109.834,KCl溶液中的141.761,106.171,93.071,CaCl_2溶液中的118.854,93.141,86.800和MgCl2溶液中的95.195,82.764,57.234,水化度随溶液中离子浓度的增加而逐渐减小,浓度较低时Na^+,K^+离子有利于水化膜的形成,颗粒表面水化度最高;煤泥水中常见阳离子对高岭石颗粒表面水化膜的弱化能力依次为:Na^+<K^+<Ca^(2+)<Mg^(2+);溶液中的离子主要是通过改变颗粒表面扩散双电层内游离水的含量,使双电层中剪切面产生移动,从而改变颗粒表面水化膜的厚度. 展开更多
关键词 高岭石 水化机理 离子溶液 水化度
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MgO膨胀剂对超高性能混凝土收缩性能的影响 被引量:14
15
作者 杨东洋 曹鸿猷 黄京龙 《硅酸盐通报》 CAS 北大核心 2022年第10期3420-3427,共8页
为明确MgO膨胀剂(MEA)对超高性能混凝土(UHPC)收缩性能及抗压强度的影响,本文通过抗压强度和自收缩试验来评估不同活性、不同掺量MEA对UHPC的作用效果,并对其作用机理进行分析。结果表明,不同活性的MEA均能有效抑制UHPC的收缩,其中高活... 为明确MgO膨胀剂(MEA)对超高性能混凝土(UHPC)收缩性能及抗压强度的影响,本文通过抗压强度和自收缩试验来评估不同活性、不同掺量MEA对UHPC的作用效果,并对其作用机理进行分析。结果表明,不同活性的MEA均能有效抑制UHPC的收缩,其中高活性的MEA水化速率相对较大,对UHPC早期的自收缩抑制效果明显。然而,MEA与水泥之间“争水效应”的存在,使得掺加高活性MEA的UHPC的抗压强度较同龄期掺加低活性MEA的UHPC的抗压强度低6%左右。MEA的掺量是影响其减缩效果的重要因素,当MEA掺量超过6%(质量分数)时,受UHPC基体自由水含量的限制导致其膨胀性能不能充分激发,难以进一步提升MEA的膨胀性能。综合考虑MEA对UHPC的收缩性能与力学性能的影响,本文建议选用活性值为220 s、掺量为6%的低活性MEA。 展开更多
关键词 氧化镁膨胀剂 超高性能混凝土 自收缩 抗压强度 水化程度 膨胀性能
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废弃粉煤灰火山灰活性的研究 被引量:13
16
作者 乔秀臣 林宗寿 +1 位作者 寇世聪 潘智生 《武汉理工大学学报》 CAS CSCD 2003年第8期22-25,共4页
通过对细粉煤灰与废弃粗粉煤灰在强度发展、水化程度、水化产物等方面的对比 ,发现粗粉煤灰在 90 d的强度发展和水化速度大于细粉煤灰。水灰比 ( W/ C)对粉煤灰尤其是粗粉煤灰的火山灰反应影响重大 ,随着水灰比的增加 ,掺粗粉煤灰样品... 通过对细粉煤灰与废弃粗粉煤灰在强度发展、水化程度、水化产物等方面的对比 ,发现粗粉煤灰在 90 d的强度发展和水化速度大于细粉煤灰。水灰比 ( W/ C)对粉煤灰尤其是粗粉煤灰的火山灰反应影响重大 ,随着水灰比的增加 ,掺粗粉煤灰样品的强度和水化程度都成倍增长。这主要是由于高水灰比有利于 Ca2 +和粉煤灰中溶出的活性成分进入溶液参与反应。这可从扫描电镜 ( SEM) 展开更多
关键词 粗粉煤灰 火山灰活性 水化程度
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基于水化度的泵送混凝土温升模型及参数反演 被引量:14
17
作者 程井 魏李威 +1 位作者 张玉鑫 胡晓辉 《水利水电科技进展》 CSCD 北大核心 2021年第2期75-81,共7页
针对泵送大体积混凝土绝热温升高、早期水化速率快的特点,结合绝热温升试验,构建了基于水化度的水化温升速率模型(简称水化度模型),采用人工蜂群算法对水化度模型、双曲线模型、单指数模型和双指数模型参数进行反演对比分析,将水化度模... 针对泵送大体积混凝土绝热温升高、早期水化速率快的特点,结合绝热温升试验,构建了基于水化度的水化温升速率模型(简称水化度模型),采用人工蜂群算法对水化度模型、双曲线模型、单指数模型和双指数模型参数进行反演对比分析,将水化度模型应用于5组绝热温升试验结果拟合中,使用4种温升模型对上海某泵闸工程混凝土试块温度场进行了反馈仿真分析。结果表明,水化度模型仿真结果与试验结果吻合较好;水化度模型能反映不同阶段的水化热变化特性,其参数采用分阶段拟合,稳定性好,避免了一般模型参数过多时出现的过拟合问题,能为泵送混凝土结构施工期智能温控提供较准确的温度场数值模拟结果。 展开更多
关键词 泵送混凝土 大体积混凝土 绝热温升 水化度 人工蜂群算法
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水泥胶凝材料水化进程及力学特性研究 被引量:13
18
作者 董必钦 马红岩 《混凝土》 CAS CSCD 北大核心 2008年第5期23-25,共3页
首先简述了热分析的测定原理及其在水泥化学研究中的应用;利用热重方法分析了水泥净浆的水化进程变化规律,研究了不同水灰比的水泥净浆水化程度;并从理论上解释了不同水灰比的水泥净浆水化程度发展规律;而且,对水泥净浆水化过程中的抗... 首先简述了热分析的测定原理及其在水泥化学研究中的应用;利用热重方法分析了水泥净浆的水化进程变化规律,研究了不同水灰比的水泥净浆水化程度;并从理论上解释了不同水灰比的水泥净浆水化程度发展规律;而且,对水泥净浆水化过程中的抗压强度进行了测试,试验结果发现其变化趋势与水化程度变化趋势是完全一致的,这充分反映了微观结构与宏观性能之间的关系。 展开更多
关键词 水化程度 化学结合水 热重分析 抗压强度 水泥
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粉煤灰-水泥水化的核磁共振定量分析 被引量:13
19
作者 王磊 何真 +1 位作者 张博 蔡新华 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第11期2212-2216,共5页
利用高分辨固体核磁共振仪结合去卷积技术,定量分析了粉煤灰水泥浆体中水泥和粉煤灰的水化程度以及C-S-H凝胶中硅氧-铝氧链平均长度,同时研究了粉煤灰火山灰反应对C-S-H结构的影响。结果表明:水化3 d时,系统中约47%的水泥和14%的粉煤灰... 利用高分辨固体核磁共振仪结合去卷积技术,定量分析了粉煤灰水泥浆体中水泥和粉煤灰的水化程度以及C-S-H凝胶中硅氧-铝氧链平均长度,同时研究了粉煤灰火山灰反应对C-S-H结构的影响。结果表明:水化3 d时,系统中约47%的水泥和14%的粉煤灰参与了水化反应,C-S-H平均链长为3.2;水化120d时,水泥和粉煤灰的水化程度分别为89%和33%,C-S-H平均链长约为3.8,远大于纯水泥浆体中C-S-H的平均链长(为2.7)。水化3 d时粉煤灰玻璃相结构中的Si—O—Si,Si—O—和Al—Al共价键断裂,形成了单体硅酸根和单体铝酸根,这些单体结构桥连体系中的二聚体单元进而提高了C-S-H平均链长。粉煤灰掺入并不会因为C-S-H聚合度提高以及ACL增加就能促进粉煤灰水泥浆体强度。 展开更多
关键词 核磁共振 水化硅酸钙 水化程度 链长 二聚体
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低温对某铜矿膏体充填早期强度影响及工程建议 被引量:13
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作者 王勇 吴爱祥 +5 位作者 王洪江 杨柳华 王贻明 靳斐 杨锡祥 周发陆 《工程科学学报》 EI CSCD 北大核心 2018年第8期925-930,共6页
以伽师铜矿冬季膏体料为背景,制备不同水质、水泥种类、水泥添加方式、泵送剂掺量和骨料添加量的膏体试块129个,膏体温度控制在8~12℃,放置于温度20℃、湿度95%的标准养护箱,待养护龄期为3、7和28 d时测其单轴抗压强度.实验结果表明,膏... 以伽师铜矿冬季膏体料为背景,制备不同水质、水泥种类、水泥添加方式、泵送剂掺量和骨料添加量的膏体试块129个,膏体温度控制在8~12℃,放置于温度20℃、湿度95%的标准养护箱,待养护龄期为3、7和28 d时测其单轴抗压强度.实验结果表明,膏体7 d和28 d强度分别是3 d强度的1.44倍、2.4倍,7 d强度演化规律符合2℃时水化反应度演化进程、强度发展较慢,而28 d强度演化规律符合20℃时水化反应度发展进程,温度对其后期强度影响较小.基于低温对膏体7 d内早期强度影响较大这一现象,提出了充填系统添加高温补水点的工程建议:根据伽师铜矿膏体实际配比,理论计算出高温补水量为6~8 m3·h^-1,水温70~100℃,膏体温度可由6℃提高至15~19℃;建议采用工业热水器提供高温水,热水器功率保守选择400 kW,充填成本每方充填料增加2.9元人民币. 展开更多
关键词 膏体 低温 水化度 强度 高温补水
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