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加热工艺对热成形钢表面纯锌镀层组织和表面氧化物的影响 被引量：8
1
作者 张杰 江社明 +2 位作者 张启富 刘常升 滕华湘 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2014年第5期450-453,共4页
采用FE-SEM和EDS分析了不同加热工艺后的热成形钢板纯锌镀层的相结构和表面状态,表面元素分布和XRD结果验证了加热后镀层表面的相组成。结果表明,高温加热后的镀层转变为氧化锌、Γ相和α-Fe(Zn)相;增加加热温度和保温时间都会导致镀层... 采用FE-SEM和EDS分析了不同加热工艺后的热成形钢板纯锌镀层的相结构和表面状态,表面元素分布和XRD结果验证了加热后镀层表面的相组成。结果表明,高温加热后的镀层转变为氧化锌、Γ相和α-Fe(Zn)相;增加加热温度和保温时间都会导致镀层表面氧化锌的形成增加,并形成连续的氧化锌层。GI镀层在加热温度为870℃时,镀层表面主要成分为Fe-Zn合金相,只有少量的氧化物存在;随加热温度和保温时间增加,镀层表面的氧化物逐渐增多,连续氧化铝层逐渐消失,Γ相也逐渐减少。 展开更多
关键词 热成型钢 加热工艺 纯锌镀层 组织 氧化物
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Al-Si镀层热冲压钢的研究现状 被引量：5
2
作者 曾林林 杨达朋 易红亮 《轧钢》 2022年第6期121-131,共11页
热冲压成形解决了钢材强度与成形性之间的矛盾,目前抗拉强度超过1 500 MPa的汽车零件只能通过热冲压工艺生产。为避免钢板在热冲压加热过程中的氧化与脱碳,通常在钢板表面涂镀一层Al-Si合金。结合Al-Si镀层热冲压钢的研究现状,综述了热... 热冲压成形解决了钢材强度与成形性之间的矛盾,目前抗拉强度超过1 500 MPa的汽车零件只能通过热冲压工艺生产。为避免钢板在热冲压加热过程中的氧化与脱碳,通常在钢板表面涂镀一层Al-Si合金。结合Al-Si镀层热冲压钢的研究现状,综述了热冲压过程中Al-Si镀层微观组织演变及其对热冲压钢弯曲韧性的影响机理。奥氏体化加热过程中,Al-Si镀层与钢基体发生Fe、Al、Si元素相互扩散,镀层组织转变为由Fe-Al或Fe-Al-Si金属间化合物组成的多层结构,部分基体组织转变为富Al的α-Fe相互扩散层。Al-Si镀层通常会降低热冲压钢的弯曲韧性,目前学术界对Al-Si镀层降低热冲压钢弯曲韧性的原因尚未形成统一的认识,主要解释有:(1)镀层中裂纹尖端产生的应力集中促进了裂纹在基体的扩展;(2)奥氏体化过程中镀层与基体界面迁移导致的界面C富集使界面处容易产生裂纹。Al-Si镀层对热冲压钢弯曲韧性的影响机理以及提高Al-Si镀层热冲压钢弯曲韧性的方法尚需进一步研究。 展开更多
关键词 热冲压钢 Al-Si镀层 金属间化合物 裂纹扩展 弯曲韧性
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热冲压钢B1500HS在不同应变速率下的氢脆现象研究 被引量：5
3
作者 张惠臻 张晓欣 +1 位作者 陈扬 韩先洪 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2020年第5期66-73,共8页
通过电化学充氢和不同应变速率拉伸试验,研究应变速率对热冲压钢B1500HS氢脆敏感性的影响。通过微观断口形貌观测,分析不同应变速率下充氢热冲压钢断裂形式的差异,并进一步对其机理进行探究。结果表明,随着应变速率的降低,热冲压钢的强... 通过电化学充氢和不同应变速率拉伸试验,研究应变速率对热冲压钢B1500HS氢脆敏感性的影响。通过微观断口形貌观测,分析不同应变速率下充氢热冲压钢断裂形式的差异,并进一步对其机理进行探究。结果表明,随着应变速率的降低,热冲压钢的强度和塑性损失量逐渐增加,说明慢应变速率下氢脆现象更加明显;慢应变速率下热冲压钢拉伸断口呈准解理状,而快应变速率下则呈现小韧窝状,其断裂形式呈现出由脆性断裂向韧性断裂的转变。分析其原因主要是在慢应变速率下,氢有足够的时间扩散至孔洞、夹杂等缺陷位置,从而促进裂纹的产生和扩展,导致其具有更高的氢脆敏感性。 展开更多
关键词 热冲压钢 氢脆 应变速率 断裂形式
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硅和铬元素对22MnB5热冲压钢氧化膜形成的影响 被引量：3
4
作者 王畅 于洋 +3 位作者 张衍 王林 郭子峰 武巧玲 《轧钢》 2023年第2期18-23,45,共7页
为明确合金成分对22MnB5热冲压钢氧化膜的作用机制,采用差热分析仪、场发射扫描电镜和电子探针等分析了试验钢的氧化增重特性、界面元素富集情况、氧化膜表面及截面特征,系统研究了Si、Cr元素对氧化膜形成、起泡和冲压粉化行为的影响规... 为明确合金成分对22MnB5热冲压钢氧化膜的作用机制,采用差热分析仪、场发射扫描电镜和电子探针等分析了试验钢的氧化增重特性、界面元素富集情况、氧化膜表面及截面特征,系统研究了Si、Cr元素对氧化膜形成、起泡和冲压粉化行为的影响规律。结果表明:在1 100℃以下温度范围内,添加Si、Cr元素有利于提高试验钢的抗氧化性;Si元素在试验钢氧化膜/基体界面富集后形成Fe_(2)SiO_(4),可降低界面原子错配度,有效减少界面力,抑制氧化膜的脱落;Cr元素在试验钢基体表面形成富Cr层,阻碍Fe^(2+)和O^(2-)交互扩散,提高了试验钢基体的抗氧化能力;但试验钢在单独添加Si元素条件下易于出现明显的晶间氧化情况。同时添加Si和Cr元素后,22MnB5钢的氧化膜冷弯粉化率明显降低,可有效避免热冲压过程氧化膜粉化问题。 展开更多
关键词 热冲压钢 氧化膜 氧化特性 Fe_(2)SiO_(4)相 FeCr_(2)O_(4)相 元素富集 22MnB5钢
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微合金化超高强热成形车门防撞梁性能验证 被引量：2
5
作者 冯毅 黄光杰 +2 位作者 路洪洲 张龙柱 蒲霞 《汽车工艺与材料》 2023年第8期29-37,共9页
将某新开发的微合金化1.8 GPa热成形钢牌号与传统钢牌号进行了从材料到零件级的安全性能测评。结果表明:相比于普通钢种,微合金化1.8 GPa热成形钢基于组织细化、第二相析出、残余奥氏体三大关键因素,具有更加明显的安全性优势。建立了2... 将某新开发的微合金化1.8 GPa热成形钢牌号与传统钢牌号进行了从材料到零件级的安全性能测评。结果表明:相比于普通钢种,微合金化1.8 GPa热成形钢基于组织细化、第二相析出、残余奥氏体三大关键因素,具有更加明显的安全性优势。建立了2种材料的动态断裂模型,微合金钢在相同应力状态下具有更高的极限断裂应变,显示了更强的断裂抗力。对2种1.8 GPa热成形及1.5 GPa高强钢车门防撞梁进行了落锤冲击试验,微合金钢1.8 GPa热成形车门防撞梁有更加优异的抗碰撞侵入及碰撞吸能性能。 展开更多
关键词 热成形钢 车门防撞梁 强韧性 微合金化 安全性能
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22MnB5NbV热成形钢氢损伤与氢聚集的可视化研究
6
作者 蔡忠贤 高安阳 +1 位作者 沈慧 斯庭智 《安徽工业大学学报（自然科学版）》 CAS 2023年第1期44-51,共8页
通过扫描电子显微镜(SEM)、电子背散射技术(EBSD)等手段及电化学充氢与氢微印等实验,表征分析22MnB5NbV热成形钢的组织结构、氢损伤形核临界条件、氢损伤与氢聚集可视化;建立氢损伤演变模型预测氢致裂纹演变方式,并通过充氢实验进一步... 通过扫描电子显微镜(SEM)、电子背散射技术(EBSD)等手段及电化学充氢与氢微印等实验,表征分析22MnB5NbV热成形钢的组织结构、氢损伤形核临界条件、氢损伤与氢聚集可视化;建立氢损伤演变模型预测氢致裂纹演变方式,并通过充氢实验进一步观察氢致裂纹的形核与扩展,验证模型预测结果。结果表明:22MnB5NbV钢组织基本由马氏体组成,组织较细小,平均晶粒尺寸约7.81μm,小角度晶界占比高达35.34%;充氢4 h时,22MnB5NbV钢诱发氢鼓泡形核的临界电流密度为30 mA/cm^(2);氢原子首先在氢鼓泡内部大量聚集,随充氢时间的增加,氢原子复合为氢分子后在氢压的驱动下逐渐向外部扩散,充氢10 h后,氢原子聚集趋势消失,呈弥散状分布在氢鼓泡四周。长时间电化学充氢会使氢鼓泡的聚集状态呈方向性,在材料内部形成多个线性排列的氢鼓泡,最终连接为不连续氢致裂纹;高浓度氢原子在氢鼓泡内壁偏聚后使其周围基体发生局部软化,在氢压的作用下氢鼓泡易向一端或两端扩展,形成氢致裂纹。 展开更多
关键词 热成形钢 氢微印技术 氢鼓泡 氢致裂纹
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热冲压钢B1500HS的氢脆现象试验研究 被引量：1
7
作者 王成龙 张惠臻 +1 位作者 陈扬 韩先洪 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期220-226,共7页
基于电化学充氢原理搭建氢脆试验平台,开展渗氢热冲压钢的慢应变速率拉伸试验,研究热冲压钢B1500HS的氢脆现象。对比分析了含氢热冲压钢与原始热冲压钢的力学性能、断裂形式及断口形貌等差异,并讨论了充氢时间、电流密度参数对热冲压钢... 基于电化学充氢原理搭建氢脆试验平台,开展渗氢热冲压钢的慢应变速率拉伸试验,研究热冲压钢B1500HS的氢脆现象。对比分析了含氢热冲压钢与原始热冲压钢的力学性能、断裂形式及断口形貌等差异,并讨论了充氢时间、电流密度参数对热冲压钢氢脆现象的影响。结果表明,热冲压钢充氢后力学性能显著下降,强度最高下降65. 6%,塑性损失达95. 1%;原始热冲压钢拉伸断口成韧窝状,而渗氢热冲压钢断口成准解理状,渗氢后热冲压钢的断裂形式发生了由韧性到脆性断裂的转变;随着充氢时间的增加,热冲压钢的力学性能先降低,随后略有增加;而随着电流密度的增大,热冲压钢的强度和伸长率逐渐降低,在一定时间后趋于稳定。 展开更多
关键词 热冲压钢 氢脆 慢应变速率 电化学充氢
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38MnB5热成形钢高温变形行为及本构方程 被引量：1
8
作者 林利 李宝顺 +2 位作者 朱国明 康永林 刘仁东 《工程科学学报》 EI CSCD 北大核心 2019年第4期470-478,共9页
利用Gleeble-3500热模拟试验机对38MnB5热成形钢的高温变形行为进行研究,分别在650～950℃温度区间内,以0. 01、0. 1、1和10 s-1的应变速率对其进行等温单向拉伸测试,并得到相应条件下的真应力-应变曲线.结果表明:38MnB5热成形钢流变应... 利用Gleeble-3500热模拟试验机对38MnB5热成形钢的高温变形行为进行研究,分别在650～950℃温度区间内,以0. 01、0. 1、1和10 s-1的应变速率对其进行等温单向拉伸测试,并得到相应条件下的真应力-应变曲线.结果表明:38MnB5热成形钢流变应力随着变形温度的升高而减小,随着应变速率的增大而增大.当应变速率逐渐增加时,热变形时发生的动态回复和动态再结晶效果并不显著,而当温度逐渐升高时,二者作用逐渐加强.考虑了温度、应变速率和应变的综合复杂影响,建立38MnB5热成形钢高温下的本构方程.此本构方程通过对流变应力、应变、应变速率等实验数据的回归分析,得到与变形温度、应变速率和应变相关的材料参数多项式.计算结果与实验结果对比发现,通过本构方程所获得的计算值与试验值吻合良好. 展开更多
关键词 热成形钢 流变行为 本构方程 Arrhenius模型 拉伸测试
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淬火热处理温度对热成形钢铝-硅涂层的影响
9
作者 姜进京 周林 邓宗吉 《理化检验（物理分册）》 CAS 2021年第5期10-13,17,共5页
为研究淬火热处理温度对热成形钢铝-硅涂层的影响,采用DIL805A/D淬火膨胀仪、扫描电镜和能谱仪分析了热成形钢铝-硅涂层加热过程中3种不同厚度涂层的相结构及涂层厚度的变化规律。结果表明:相同淬火加热温度下,不同厚度的涂层中形成了... 为研究淬火热处理温度对热成形钢铝-硅涂层的影响,采用DIL805A/D淬火膨胀仪、扫描电镜和能谱仪分析了热成形钢铝-硅涂层加热过程中3种不同厚度涂层的相结构及涂层厚度的变化规律。结果表明:相同淬火加热温度下,不同厚度的涂层中形成了不同的相结构,涂层越薄,铁向涂层方向、铝向钢基体方向扩散的路径越短,铁和铝的饱和时间越少,合金化时间也越少。奥氏体化后,涂层中出现了裂纹和孔洞,且随温度升高孔洞的数量变多、尺寸变大;涂层总厚度和相互扩散层厚度均随温度的升高而增大,同一加热温度下3种厚度涂层的相互扩散层厚度相当。 展开更多
关键词 热成形钢 铝-硅涂层 淬火热处理 加热温度 涂层厚度
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加热工艺对1800 MPa级热成形钢冷弯性能的影响 被引量：8
10
作者 晋家春 邓宗吉 +5 位作者 杨峥 李子涛 卢茜倩 崔磊 刘永刚 詹华 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2021年第4期126-130,共5页
利用冷弯试验机、光学显微镜、扫描电镜等研究手段,分析了热冲压成形工艺过程中的加热保温时间对1800 MPa级热成形钢微观组织和冷弯性能的影响。结果表明,随保温时间的增加,试验钢热冲压成形后的原始奥氏体晶粒长大,当保温时间为5 min时... 利用冷弯试验机、光学显微镜、扫描电镜等研究手段,分析了热冲压成形工艺过程中的加热保温时间对1800 MPa级热成形钢微观组织和冷弯性能的影响。结果表明,随保温时间的增加,试验钢热冲压成形后的原始奥氏体晶粒长大,当保温时间为5 min时,原始奥氏体晶粒尺寸约为5μm,细小且均匀,当保温时间达到9 min时,出现异常粗大晶粒。冷弯角与原始奥氏体晶粒尺寸关系密切,冷弯角随着晶粒的长大而减小,在5 min时获得最大冷弯角54.5°。 展开更多
关键词 1800 MPa级热成形钢 原始奥氏体晶粒尺寸 热冲压 加热保温时间 冷弯性能
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奥氏体化工艺对22MnB5热成形钢锌基镀层结构及裂纹的影响
11
作者 赵景轩 梁健 +5 位作者 张玲玲 董伊康 王立辉 苗斌 沈春光 郑士建 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第11期296-301,共6页
以22MnB5热镀锌热成形钢为研究对象,将其加热至不同奥氏体化温度,保温不同时间后热冲压成形,并用扫描电镜(SEM)及能谱仪(EDS)、X射线衍射(XRD)分析等手段对镀锌层的组织结构、表面氧化物及开裂情况进行表征,探究奥氏体化工艺对热成形钢... 以22MnB5热镀锌热成形钢为研究对象,将其加热至不同奥氏体化温度,保温不同时间后热冲压成形,并用扫描电镜(SEM)及能谱仪(EDS)、X射线衍射(XRD)分析等手段对镀锌层的组织结构、表面氧化物及开裂情况进行表征,探究奥氏体化工艺对热成形钢锌基镀层结构及裂纹的影响规律。结果表明,奥氏体化后镀层主要由α-Fe(Zn)相和少量脆性Fe_(3)Zn_(10)相组成,加热温度由870℃升高至890℃热成形时,镀层厚度达到最大且其中Fe_(3)Zn_(10)相含量降低,使得热成形后镀层中裂纹明显减少;当加热温度升高到910℃热成形时,由于Zn元素挥发,镀层厚度略有降低,表面形成大量Mn、Zn等元素氧化物,镀层中Fe_(3)Zn_(10)相含量显著增加,导致热成形后形成大量裂纹。当保温时间由370 s延长至400 s(加热温度为890℃)时,促进了Fe-Zn反应,形成更多数量的α-Fe(Zn)相,致使镀层厚度增加,但表面氧化程度并无显著变化。 展开更多
关键词 22MnB5热成形钢 锌基镀层 奥氏体化 组织结构 裂纹
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热冲压超高强钢模具冲孔实验研究 被引量：4
12
作者 黄苏婷 陈震 +2 位作者 杨晨东 曲少飞 韩先洪 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第9期47-55,共9页
通过实验研究了热冲压超高强钢Usibor 1500P在模具冲孔工艺条件下的基本特征。设计并制作了一套可便捷更换凸模和凹模的冲孔实验模具,便于开展多种工艺参数的冲孔实验。研究了板厚、孔径、冲切速度、双边间隙和凸模圆角半径对最大冲裁... 通过实验研究了热冲压超高强钢Usibor 1500P在模具冲孔工艺条件下的基本特征。设计并制作了一套可便捷更换凸模和凹模的冲孔实验模具,便于开展多种工艺参数的冲孔实验。研究了板厚、孔径、冲切速度、双边间隙和凸模圆角半径对最大冲裁力和断面质量的影响,并借助数字图像技术对断面形貌进行处理,定量分析了冲孔断面特征区。结果表明,最大冲裁力与板厚和孔径均呈线性关系,冲切速度和双边间隙的增大均会使最大冲裁力略微下降,凸模圆角半径的增大会使最大冲裁力略微增大。凸模圆角半径对断面质量的影响最大,随着凸模圆角半径的增大,光亮带显著增大,撕裂带和毛刺减小,有利于提高断面质量;其次是双边间隙,双边间隙的增大使得光亮带略有减小,撕裂带增大;板厚、孔径和冲切速度对断面质量的影响较小,随着板厚和孔径的增大,断面的各特征区分布逐渐趋于稳定,冲切速度主要影响毛刺的稳定性。 展开更多
关键词 热冲压超高强钢 模具冲孔 工艺参数 最大冲裁力 断面质量
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引入相组成的L-H断裂准则在热冲压硼钢剪切仿真中的应用 被引量：1
13
作者 岳览 李永丰 +2 位作者 罗爱辉 徐伟力 李淑慧 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第4期254-259,共6页
针对热冲压硼钢的相组成特点,通过不同的热处理工艺获取了6种相组成的B1500HS板料,设计了3种拉伸试样,利用数字图像相关技术(Digital Image Correlation,DIC)测量了试样的断裂应变与断裂带的应变比并计算得到了应力三轴度和洛德角参数... 针对热冲压硼钢的相组成特点,通过不同的热处理工艺获取了6种相组成的B1500HS板料,设计了3种拉伸试样,利用数字图像相关技术(Digital Image Correlation,DIC)测量了试样的断裂应变与断裂带的应变比并计算得到了应力三轴度和洛德角参数。基于L-H断裂模型,计算得到了适用于每种相组成的断裂准则并将马氏体相体积分数引入其中。通过ABAQUS/Explicit仿真平台,对考虑相组成与不考虑相组成的材料进行了剪切仿真。结果表明,相比于不考虑相组成的仿真,考虑相组成的仿真模型得到的断面形貌与试验结果吻合较好,验证了断裂模型的准确性以及在热冲压剪切中考虑相组成的必要性。 展开更多
关键词 热冲压硼钢 相组成 L-H断裂准则 剪切仿真
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加热温度对Al-Si涂层热成形钢组织及性能的影响 被引量：1
14
作者 陈忠 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2022年第10期228-234,共7页
利用粗糙度仪、扫描电镜、硬度计、辉光放电原子发射光谱仪等检测方法,研究分析了热冲压成形工艺过程中的加热温度对Al-Si涂层22MnB5热成形钢组织及性能的影响。结果表明,随着加热温度的升高,Fe沿垂直于表面方向由热成形钢基体向Al-Si... 利用粗糙度仪、扫描电镜、硬度计、辉光放电原子发射光谱仪等检测方法,研究分析了热冲压成形工艺过程中的加热温度对Al-Si涂层22MnB5热成形钢组织及性能的影响。结果表明,随着加热温度的升高,Fe沿垂直于表面方向由热成形钢基体向Al-Si涂层表面的迁移量逐渐增大,O沿垂直于表面方向由Al-Si涂层表面向热成形钢基体的迁移量逐渐增大,且迁移的最大深度约为2.80μm。Fe沿垂直于表面方向由热成形钢基体向Al-Si涂层表面的迁移量直接决定了Fe-Al-Si相的形态、生成位置及界面结合层厚度。随着加热温度的升高,Al-Si涂层表面粗糙度R_(2)、峰值计数R_(pc)值先增大后减小;当加热温度为930℃时,涂层表面粗糙度R达到最大值1.89μm,峰值计数R值达到最大值218。随着加热温度的升高,Al-Si涂层总厚度从27.78μm增加至40.46μm,界面结合层厚度从1.08μm增加至15.11μm。当加热温度为930℃时,热成形钢基体的硬度达到最大值505 HV0.2。 展开更多
关键词 22MnB5热成形钢 AL-SI涂层 加热温度 元素迁移 组织与性能
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先进高强度汽车用钢研究进展及展望 被引量：92
15
作者 赵征志 陈伟健 +3 位作者 高鹏飞 康涛 赵棪 唐荻 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2020年第12期1059-1076,共18页
安全、环保、节能成为当前汽车制造业发展的主题,采用高强度钢板制造的车身不仅可以有效减轻车身重量,降低油耗,还可以提高汽车的安全性和舒适性,是同时实现车体轻量化和提高碰撞安全性的最佳途径。针对汽车车身轻量化的发展趋势和技术... 安全、环保、节能成为当前汽车制造业发展的主题,采用高强度钢板制造的车身不仅可以有效减轻车身重量,降低油耗,还可以提高汽车的安全性和舒适性,是同时实现车体轻量化和提高碰撞安全性的最佳途径。针对汽车车身轻量化的发展趋势和技术要求,重点介绍了双相(Dual-phase, DP)钢、复相(Complex-phase, CP)钢、淬火配分(Quenching and partitioning, Q&P)钢、热成形钢、中锰钢以及低密度钢等先进高强度汽车用钢的微观组织和力学性能特征、工艺参数控制和强韧化机制研究等内容的现状和最新成果,并针对不同种类的先进高强度汽车用钢的优化控制思路提出了介绍和建议,相关的研究结果内容为高性能汽车用钢的研发与生产具有一定的指导意义,为实现更高强度、更高塑韧性以及优良服役性能的先进高强度汽车用钢的设计、研发与应用提供了有益的参考。 展开更多
关键词 汽车用钢 高强化 轻量化 中锰钢 Q&P钢 热成形钢
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高强钢热冲压成形工艺及装备进展 被引量：46
16
作者 张宜生 王子健 王梁 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第5期11-23,共13页
从加热技术、成形-淬火冷却技术、变强度热冲压技术、新型高强钢材料热冲压、摩擦磨损和数值模拟技术等方面,阐述了其技术应用的现状以及未来发展趋势。当材料和装备确定之后,热冲压模具的设计、制造和维护是保证热冲压生产质量和效率... 从加热技术、成形-淬火冷却技术、变强度热冲压技术、新型高强钢材料热冲压、摩擦磨损和数值模拟技术等方面,阐述了其技术应用的现状以及未来发展趋势。当材料和装备确定之后,热冲压模具的设计、制造和维护是保证热冲压生产质量和效率的重点,着重对几种新工艺的模具结构做了介绍。经典的辊底炉生产线适应大规模生产,其高效率主要体现在生产节拍上。随着汽车产品的多样化,特别是在新能源车的开发和规模化生产之前,要求高强钢热冲压生产线更能够适应中小批量和多种材料（如高强铝合金）。这些新的需求,导致了多样化加热方式的研究,以及智能试验线的出现。辊底炉生产线、多层箱式炉生产线和智能试模线的研究及应用,推动了全球热成形生产和汽车轻量化的步伐。 展开更多
关键词 汽车轻量化 热冲压工艺 成形强化 生产线 高强钢
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热冲压成形钢的强度与塑性及断裂应变 被引量：33
17
作者 易红亮 常智渊 +2 位作者 才贺龙 杜鹏举 杨达朋 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2020年第4期429-443,共15页
轻量化是支撑汽车电动化和智能化的重要赋能技术之一。抗拉强度为1500 MPa的热冲压成形用硼钢(22MnB5)是目前最经济有效的车身轻量化技术解决方案,而汽车工业对轻量化需求的日益提高正引领热冲压成形钢向着更高强度、更高塑性及更高断... 轻量化是支撑汽车电动化和智能化的重要赋能技术之一。抗拉强度为1500 MPa的热冲压成形用硼钢(22MnB5)是目前最经济有效的车身轻量化技术解决方案,而汽车工业对轻量化需求的日益提高正引领热冲压成形钢向着更高强度、更高塑性及更高断裂应变的方向发展。本文首先分析了车身轻量化对碰撞过程中构件变形抗力和断裂抗力的要求,解释了强度与塑性及断裂应变等材料的力学性能参量对碰撞变形抗力和断裂抗力的影响,然后介绍了作者及其他研究人员在研究开发更高强度、更高延伸率、更高断裂应变的新一代热冲压成形钢的最新进展:(1)提出了一种新的强韧化方法,在热冲压成形钢的马氏体基体组织内引入大量纳米级的VC析出物,从而在获得2000 MPa强度的同时保持了与常规1500 MPa热冲压钢22MnB5相当的延伸率和断裂应变。(2)在热冲压成形钢的微观组织中引入残余奥氏体,利用相变诱导塑性效应显著提升热冲压成形钢的延伸率;具体的工艺实施途径包括模具外淬火-配分工艺、淬火-闪配分工艺、淬火-回火配分工艺等。(3)介绍了热冲压成形钢的新一代Al-Si镀层技术以及Al-Si镀层板断裂应变改善方面的最新研究进展;通过降低Al-Si镀层与钢板基体之间的合金化扩散来减少界面C富集,从而达到显著提高Al-Si镀层热冲压成形钢断裂应变的目的。 展开更多
关键词 轻量化 热冲压钢 Al-Si镀层 延伸率 冷弯角 断裂抗力
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22MnB5热冲压钢的研究进展 被引量：26
18
作者 杨洪林 张深根 +1 位作者 洪继要 李俊 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2014年第1期1-5,10,共6页
22MnB5热冲压钢具有良好的成形性能和较高的成形强度,在提高车身的碰撞安全性和减轻车重方面具有显著的效果,使其在白车身上的应用越来越广。本文介绍了22MnB5热冲压钢的发展现状,对22MnB5热冲压钢的材料特性、奥氏体化工艺及冲压成形... 22MnB5热冲压钢具有良好的成形性能和较高的成形强度,在提高车身的碰撞安全性和减轻车重方面具有显著的效果,使其在白车身上的应用越来越广。本文介绍了22MnB5热冲压钢的发展现状,对22MnB5热冲压钢的材料特性、奥氏体化工艺及冲压成形性能的最新研究进展进行了概括,结合22MnB5热冲压钢的镀层技术介绍了其焊接、涂镀、耐蚀等性能的研究进展。探讨了22MnB5热冲压钢的优势及存在的问题,指出热冲压钢镀层技术是将来发展的重要方向。 展开更多
关键词 22MnB5 马氏体 成形极限图 热冲压钢 热冲压钢镀层
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超高强度钢热流变行为 被引量：23
19
作者 林建平 王立影 +2 位作者 田浩彬 胡琦 倪锋 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2009年第2期180-183,共4页
热冲压成形工艺是将冲压成形工艺和淬火工艺集成在同一工序中进行的新型成形工艺。根据热冲压工艺的时间-温度特征,采用Gleeble3800热模拟系统,在温度600℃~800℃和应变速率0.01/s^0.5/s下,对热冲压钢板USIBOR1500进行热拉伸实验,获得... 热冲压成形工艺是将冲压成形工艺和淬火工艺集成在同一工序中进行的新型成形工艺。根据热冲压工艺的时间-温度特征,采用Gleeble3800热模拟系统,在温度600℃~800℃和应变速率0.01/s^0.5/s下,对热冲压钢板USIBOR1500进行热拉伸实验,获得了相应的应力-应变曲线,并利用最小二乘法进行多元线性回归,建立USI-BOR1500钢板的热变形抗力数学模型。结果表明,USIBOR1500钢的热变形行为符合应变硬化加动态回复机制,变形温度和应变速率对其力学性能有很大的影响,变形温度的影响更为强烈。在热变形情况下,USIBOR1500钢板的抗拉强度大幅下降。建立的数学模型与实验数据吻合较好。 展开更多
关键词 热冲压 高强度钢 Gleeble3800
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回火温度对淬火后30MnB5热成形钢组织与性能影响 被引量：19
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作者 程俊业 赵爱民 +2 位作者 陈银莉 汪志刚 曹佳丽 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第9期1150-1157,共8页
将30MnB5热成形钢进行淬火和回火处理,利用扫描电镜、透射电镜、能谱仪和拉伸性能检测等方法研究了不同回火温度后的显微组织和力学性能变化.经200℃保温2 min回火后热成形钢的综合力学性能最佳,抗拉强度为1774 MPa,总伸长率为8%,强塑积... 将30MnB5热成形钢进行淬火和回火处理,利用扫描电镜、透射电镜、能谱仪和拉伸性能检测等方法研究了不同回火温度后的显微组织和力学性能变化.经200℃保温2 min回火后热成形钢的综合力学性能最佳,抗拉强度为1774 MPa,总伸长率为8%,强塑积达14 GPa·%以上,该性能满足热成形后作为汽车结构件的使用要求;并且随着回火温度的升高,力学性能呈非单调性变化.200℃低温回火后,主要为板条马氏体和ε碳化物,位错密度略有降低,析出的ε碳化物粒子呈针状分布在马氏体板条内,长度方向大小为100 nm左右,并与位错发生钉扎作用.随着回火温度的升高,板条马氏体发生回复和再结晶,板条边界逐渐模糊,并向等轴状铁素体转变,位错密度显著降低,ε碳化物逐渐向低能态的近球形渗碳体转变并粗化至200 nm左右,对位错的钉扎作用也随之减弱. 展开更多
关键词 热成形钢 回火 碳化物 微观组织 力学性能
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