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减少含铌、钒、钛微合金化钢连铸板坯角横裂纹的研究 被引量:68
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作者 王新华 王文军 +3 位作者 刘新宇 费惠春 张立 叶锦渭 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1998年第1期22-25,72,共5页
根据钢的高温延塑性可将含铌、钒、钛微合金化钢分为两类:一类是含碳较低(≤0.10%)的钢种,此类钢在温度降低到825℃后延塑性能够随温度降低而快速恢复;另一类是含碳较高(>0.12%)或含铌、钒较高的钢种,此类钢在第... 根据钢的高温延塑性可将含铌、钒、钛微合金化钢分为两类:一类是含碳较低(≤0.10%)的钢种,此类钢在温度降低到825℃后延塑性能够随温度降低而快速恢复;另一类是含碳较高(>0.12%)或含铌、钒较高的钢种,此类钢在第Ⅲ脆性温度区的脆化可延伸至725℃。通过提高恒拉速率、液面自动控制投入率和铸机对弧精度,并针对钢的高温延塑性特点采用合理的二冷工艺,使矫直区铸坯边角部温度避开钢的脆性温度区,含铌、钒、钛微合金化钢连铸板坯的角横裂显著减少。 展开更多
关键词 连铸 高温延塑性 裂纹 微合金化钢 板坯
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700-1000℃间含Nb钢铸坯的延塑性降低与Nb(C,N)析出 被引量:47
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作者 王新华 昌波 +2 位作者 李景捷 张立 叶锦渭 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1997年第5期485-491,共7页
在1×10-3/s应变速率下对含Nb钢连铸坯试样的高温延塑性进行了测定.在温度降至1100℃以下的变形试样中Nb(C,N)开始由γ晶中析出,1000-950℃之间析出的Nb(C,N)较粗大并在钢中零散分布;温度降至900℃左右时,大量微细的Nb(C... 在1×10-3/s应变速率下对含Nb钢连铸坯试样的高温延塑性进行了测定.在温度降至1100℃以下的变形试样中Nb(C,N)开始由γ晶中析出,1000-950℃之间析出的Nb(C,N)较粗大并在钢中零散分布;温度降至900℃左右时,大量微细的Nb(C,N)在γ晶界和晶粒内析出,尺寸平均为5-8nm,间距在30nm左右,造成了γ相区低温域合Nb钢延塑性的急剧减少;温度降至800℃时,先共折铁素体开始在γ晶界析出,钢的延塑性继续降低.由于含Nb钢试样共折转变的推迟,与不含Nb钢相比,其第Ⅲ脆性温度域向低温延伸. 展开更多
关键词 含铌钢 连铸坯 热塑性 析出 延塑性
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含Nb、V、Ti钢连铸坯中碳、氮化物的析出及钢的高温塑性 被引量:40
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作者 王新华 刘新宇 +3 位作者 吕文景 吴冬梅 张立 叶锦渭 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 1998年第6期32-36,共5页
在10-3s-1应变速率下对含铌、含铌钛和含铌钒钛钢连铸坯试样的高温塑性进行了测定。高温下拉伸试样中主要以TiN的析出为主,在900℃左右,铌的碳氮化物析出达到高峰,钒的析出温度低于钛、铌,在700℃时仍有相当数量的... 在10-3s-1应变速率下对含铌、含铌钛和含铌钒钛钢连铸坯试样的高温塑性进行了测定。高温下拉伸试样中主要以TiN的析出为主,在900℃左右,铌的碳氮化物析出达到高峰,钒的析出温度低于钛、铌,在700℃时仍有相当数量的钒析出。试样中主要有3类碳、氮化物析出:①高温下析出的块状TiN;②900℃附近析出的微细动态析出产物(此类析出物造成钢塑性的急剧降低);③依附在TiN颗粒上生成的复合析出物。含较多铌、钒的试样γ→α先共析转变延迟。 展开更多
关键词 含铌钒钛钢 连铸坯 碳化物 氮化物 热塑性
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Gleeble3800热模拟试验机在宝钢的典型应用与功能开发 被引量:26
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作者 郑芳 宋红梅 《宝钢技术》 CAS 2003年第5期29-32,59,共5页
热模拟试验可研究成分与各工艺参数对组织和性能的影响 ,用于指导产品设计和实际生产工艺的制定 ,还有助于建立数学模型。文章介绍了Gleeble 3 80 0热 /力模拟试验机在宝钢实际应用中的几个典型试验 ,包括高温热塑性试验、多道次变形试... 热模拟试验可研究成分与各工艺参数对组织和性能的影响 ,用于指导产品设计和实际生产工艺的制定 ,还有助于建立数学模型。文章介绍了Gleeble 3 80 0热 /力模拟试验机在宝钢实际应用中的几个典型试验 ,包括高温热塑性试验、多道次变形试验、冷轧薄板相转变点试验和HAZ焊接热影响区热模拟试验等。这些试验可用来解决连铸、轧钢和冷轧产品热处理生产中存在的一些问题。 展开更多
关键词 热模拟试验 热塑性 变形抗力 相变 焊接
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钢的高温力学性能及其影响因素分析 被引量:28
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作者 张晨 岳尔斌 仇圣桃 《连铸》 2008年第6期6-10,共5页
概述了钢的高温力学性能,介绍了热履历、化学成分、应变速率、冷却速率、奥氏体晶粒度、析出物、动态再结晶等因素对钢的高温力学性能的影响,分析了各类影响因素之间的关系。结果表明,高温变形时晶界强度的降低和晶界滑移的发生是产生... 概述了钢的高温力学性能,介绍了热履历、化学成分、应变速率、冷却速率、奥氏体晶粒度、析出物、动态再结晶等因素对钢的高温力学性能的影响,分析了各类影响因素之间的关系。结果表明,高温变形时晶界强度的降低和晶界滑移的发生是产生高温脆性的根本原因。 展开更多
关键词 高温脆性 热塑性
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化学成分对连铸板坯横裂纹形成的影响 被引量:25
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作者 吴薇 《上海金属》 CAS 2004年第1期50-54,共5页
参考了文献的研究结果,并结合部分实际生产数据分析、探讨板坯横裂纹发生机理和化学成分对钢种的热塑性和板坯横裂纹发生的影响,并简要提出改进板坯表面横裂纹的措施。
关键词 板坯连铸 热塑性 化学成分 横裂纹
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铁素体不锈钢410S与430高温相组织的Thermo-calc计算与试验研究 被引量:15
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作者 胡锦程 宋红梅 +1 位作者 俞敏 江来珠 《宝钢技术》 CAS 2007年第4期20-23,共4页
通过金相观察与DSC试验,对410S和430两种铁素体不锈钢的高温组织进行了研究,并通过定量分析,分别获得了高温相组织的体积分数及与温度的变化关系。利用Thermo-calc热力学软件,计算了两钢种的高温相图,计算结果和试验结果吻合较好。由于... 通过金相观察与DSC试验,对410S和430两种铁素体不锈钢的高温组织进行了研究,并通过定量分析,分别获得了高温相组织的体积分数及与温度的变化关系。利用Thermo-calc热力学软件,计算了两钢种的高温相图,计算结果和试验结果吻合较好。由于高温下铁素体不锈钢存在两相组织,钢的热塑性会降低,导致轧制时产生边裂,故探讨了通过热加工工艺优化来避免边裂的问题。 展开更多
关键词 Thermo—calc 铁素体不锈钢 金相组织 热塑性
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含钒微合金钢连铸坯高温塑性的研究 被引量:23
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作者 刘新宇 许中波 +3 位作者 王新华 杜德信 赵克文 伍兵 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2000年第1期51-54,共4页
对含钒微合金化钢连铸坯的高温塑性及变形试样中钒的碳、氮化物析出量进行了研究。研究结果表明,钒的碳、氮化物析出比在900~825 ℃之间最高,825 ℃时钒的碳、氮化物析出速率最大,在800~700 ℃之间,变形试样中仍... 对含钒微合金化钢连铸坯的高温塑性及变形试样中钒的碳、氮化物析出量进行了研究。研究结果表明,钒的碳、氮化物析出比在900~825 ℃之间最高,825 ℃时钒的碳、氮化物析出速率最大,在800~700 ℃之间,变形试样中仍有10 % ~17 % 钒的碳、氮化物析出。钒对钢在第Ⅲ脆性温度区的塑性有较大的影响,含钒高的钢铸坯试样脆化程度严重,且脆化向低温方向延伸。 展开更多
关键词 钒微合金化钢 连铸坯 热塑性 碳化物 氮化物
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微合金化钢连铸坯角部横裂纹形成机制 被引量:23
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作者 王明林 杨春政 +3 位作者 陶红标 张慧 刘建华 吴夜明 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2012年第10期27-33,39,共8页
为研究微合金钢连铸坯角部横裂纹缺陷形成机制问题,从理论上研究了连铸过程第二相粒子的析出行为,并在板坯连铸生产中进行"卧坯"试验。研究结果表明:X65管线钢中碳氮化钛、碳氮化铌、氮化铝的开始析出温度分别为1 508、1 123... 为研究微合金钢连铸坯角部横裂纹缺陷形成机制问题,从理论上研究了连铸过程第二相粒子的析出行为,并在板坯连铸生产中进行"卧坯"试验。研究结果表明:X65管线钢中碳氮化钛、碳氮化铌、氮化铝的开始析出温度分别为1 508、1 123、1 165℃,析出峰值温度分别为1 360、870和840℃;"卧坯"试验发现结晶器内及垂直段无裂纹,在距弯月面3 270mm处,即对应于弯曲开始后710mm开始出现多处外弧横裂纹,而弧形段内无内弧裂纹,在弯曲段铸坯角部温度处于钢的第Ⅲ脆性区,同时外弧受拉应力,这是造成外弧角横裂产生的主要原因。 展开更多
关键词 板坯 角横裂 第二相析出 高温延展性
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集装箱用钢连铸坯表面纵裂纹的研究 被引量:15
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作者 张立 徐国栋 +1 位作者 王新华 朱志远 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2002年第1期19-21,25,共4页
对集装箱钢铸坯表面纵裂纹开裂面不同位置处保护渣所含成分的分析结果表明 ,纵裂纹是在结晶器内生成 ,在二冷区扩展成裂纹缺陷的。由铸坯试样高温延塑性测试结果可知 ,在 775~ 82 5℃之间 ,集装箱钢处于脆性严重的状态。通过采用增加... 对集装箱钢铸坯表面纵裂纹开裂面不同位置处保护渣所含成分的分析结果表明 ,纵裂纹是在结晶器内生成 ,在二冷区扩展成裂纹缺陷的。由铸坯试样高温延塑性测试结果可知 ,在 775~ 82 5℃之间 ,集装箱钢处于脆性严重的状态。通过采用增加结晶器铜板上部镀层厚度降低热流和改用新的二冷工艺等措施 。 展开更多
关键词 集装箱钢 连铸坯 纵裂纹 高温塑性
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稀土元素镧对20钢组织和性能的影响 被引量:17
11
作者 张芳 杨吉春 《特殊钢》 北大核心 2009年第1期63-65,共3页
通过10kg真空中频感应炉熔炼、扫描电镜、能谱分析和Gleeble-1500试验机热模拟试验研究了0~0.072%La对20钢夹杂物、组织和高温拉伸性能的影响。结果表明,经稀土金属镧对钢中MnS、Al_2O_3等夹杂物变质处理后,形成尺寸≤2μm的椭圆体和球... 通过10kg真空中频感应炉熔炼、扫描电镜、能谱分析和Gleeble-1500试验机热模拟试验研究了0~0.072%La对20钢夹杂物、组织和高温拉伸性能的影响。结果表明,经稀土金属镧对钢中MnS、Al_2O_3等夹杂物变质处理后,形成尺寸≤2μm的椭圆体和球形RE_2O_3、RE_2O_2S和RES稀土夹杂物,显著提高20钢在850~1050℃的热塑性,与未加La钢相比,高温拉伸后水冷的马氏体板条组织更细。 展开更多
关键词 稀土元素镧 20钢 夹杂物 热塑性
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含氮不锈钢生产工艺研究 被引量:12
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作者 刘承志 王立新 李志斌 《中国冶金》 CAS 2004年第5期6-9,共4页
对含氮不锈钢的AOD炉冶炼工艺难点和高温热塑性进行了研究 ,得出含氮不锈钢用AOD炉冶炼完全采用氮气进行氮元素合金化工艺是可行的 ,用模型预测钢中氮含量 ,不经在线分析钢中氮含量 ,精度可达到± 0 0 15 % ;含氮不锈钢的高温热塑... 对含氮不锈钢的AOD炉冶炼工艺难点和高温热塑性进行了研究 ,得出含氮不锈钢用AOD炉冶炼完全采用氮气进行氮元素合金化工艺是可行的 ,用模型预测钢中氮含量 ,不经在线分析钢中氮含量 ,精度可达到± 0 0 15 % ;含氮不锈钢的高温热塑性主要受热加工温度、钢中硫含量、氮含量等因素影响。 展开更多
关键词 含氮不锈钢 生产工艺 冶炼工艺 高温热塑性 AOD炉 合金化
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SS400含硼钢连铸坯的高温力学性能 被引量:16
13
作者 王炜 周律敏 +1 位作者 熊力 薛正良 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2015年第7期38-42,共5页
为了避免和减轻SS400含硼钢连铸坯表面裂纹,采用Gleeble-1500热模拟试验机对SS400含硼钢连铸坯的高温力学性能进行了测试,获得其在650-1350℃范围内热延塑性和高温强度的特性。试验结果表明,SS400含硼钢连铸坯的高温强度较低,且其高温... 为了避免和减轻SS400含硼钢连铸坯表面裂纹,采用Gleeble-1500热模拟试验机对SS400含硼钢连铸坯的高温力学性能进行了测试,获得其在650-1350℃范围内热延塑性和高温强度的特性。试验结果表明,SS400含硼钢连铸坯的高温强度较低,且其高温强度随温度的升高而下降。SS400含硼钢的塑性区间仅在1000-1100℃温度范围内,该温度范围内试样的断面收缩率均大于90%;SS400含硼钢的低塑性区间较宽,第Ⅲ脆性温度区间为700-950℃,主要原因是硼在晶界的偏聚以及BN等第二相粒子在晶界析出后脆化晶界;局部区域的重熔也降低了SS400含硼钢在1150-1250℃温度区间内的塑性。 展开更多
关键词 含硼钢 高温强度 热延塑性 断面收缩率 连铸
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含钛微合金钢的高温热塑性及断裂机理 被引量:16
14
作者 杨小刚 张立峰 +2 位作者 任英 李树森 李明 《工程科学学报》 EI CSCD 北大核心 2016年第6期805-811,共7页
运用Gleeble 1500热模拟机对600~1350℃温度范围内SS400B钢加入钛后的高温力学性能进行测试,对断口形貌及低倍组织进行扫描电镜观察,研究其断裂机理及影响因素.利用热力学软件Factsage对不同钛含量条件下第二相粒子的析出情况进行计算分... 运用Gleeble 1500热模拟机对600~1350℃温度范围内SS400B钢加入钛后的高温力学性能进行测试,对断口形貌及低倍组织进行扫描电镜观察,研究其断裂机理及影响因素.利用热力学软件Factsage对不同钛含量条件下第二相粒子的析出情况进行计算分析.结果表明,在实验温度范围内测试试样的断面收缩率均超过了45%;在高温区生成的铝钛氧化物可作为塑坑的形核核心,促进延性断裂的发生;同时由于铝钛氧化物、氮化钛的生成,降低了对钢塑性有害的氮化铝生成;沿晶铁素体和沿晶渗碳体的生成恶化钢的塑性,促进沿晶脆性断裂的发生. 展开更多
关键词 低合金钢 热塑性 断裂机理 第二相粒子
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含硼钢中硼的存在形式及控制研究 被引量:16
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作者 蔡可森 姚永宽 +2 位作者 刘伟建 李翔 霍向东 《炼钢》 CAS 北大核心 2015年第3期45-49,共5页
南京钢铁股份有限公司在生产含硼钢S355J-3-B过程中,铸坯裂纹发生率较高。根据钢种成分,采用化学分析、拉曼光谱和场发射透射电镜等手段研究了含硼钢S355J-3-B中硼的存在形式。全硼质量分数为15×10-6,酸溶硼质量分数为9×10-6... 南京钢铁股份有限公司在生产含硼钢S355J-3-B过程中,铸坯裂纹发生率较高。根据钢种成分,采用化学分析、拉曼光谱和场发射透射电镜等手段研究了含硼钢S355J-3-B中硼的存在形式。全硼质量分数为15×10-6,酸溶硼质量分数为9×10-6。拉曼光谱和透射电镜观察下发现了BN析出物。热力学计算表明:含硼钢的冶炼应先加Al充分脱氧后,再加入Ti脱氮,最后加入B。连铸的矫直阶段,细小的BN粒子钉扎奥氏体晶界,是铸坯表面微裂纹产生的重要原因,而Ti元素的加入对提高含硼钢的高温热塑性有利。而且提高Ti含量后,S355J-3-B铸坯裂纹发生率由10%降低到3%。 展开更多
关键词 含硼钢 氮化硼 连铸 氮化钛 热塑性
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254SMo超级奥氏体不锈钢的热变形行为 被引量:15
16
作者 任建斌 宋志刚 +1 位作者 郑文杰 项金钟 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第5期41-46,57,共7页
在Gleeble-1500热模拟试验机上进行了热拉伸试验和单道次热压缩变形试验,研究了254SMo的热塑性以及变形温度、变形速率等对其热变形行为的影响。根据热拉伸试验,确定了254SMo的最佳热塑性温度区间为1 200~1 250℃,热加工温度区间窄;由... 在Gleeble-1500热模拟试验机上进行了热拉伸试验和单道次热压缩变形试验,研究了254SMo的热塑性以及变形温度、变形速率等对其热变形行为的影响。根据热拉伸试验,确定了254SMo的最佳热塑性温度区间为1 200~1 250℃,热加工温度区间窄;由热压缩试验获得了254SMo的热变形激活能Qdef,并分析了再结晶机制,建立了254SMo的Z-Hollomen参数方程。 展开更多
关键词 热塑性 热变形 热激活能 Z-Hollomen参数方程
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高品质弹簧钢51CrV4的高温塑性研究 被引量:14
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作者 罗迪强 谢飞鸣 +3 位作者 汪志刚 王艳林 彭园龙 赖朝彬 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第12期90-94,共5页
利用Gleeble-3800热模拟机研究了51CrV4弹簧钢的高温力学性能,并采用扫描电镜观察了不同温度区间下51CrV4的断口形貌,结合CCT曲线及J-Mat Pro软件研究了钢种第二相析出规律,分析了不同区域的断裂机理。结果表明,51CrV4钢存在高温脆性区... 利用Gleeble-3800热模拟机研究了51CrV4弹簧钢的高温力学性能,并采用扫描电镜观察了不同温度区间下51CrV4的断口形貌,结合CCT曲线及J-Mat Pro软件研究了钢种第二相析出规律,分析了不同区域的断裂机理。结果表明,51CrV4钢存在高温脆性区(1350~1284℃),主要与液膜诱发熔断有关,呈现出熔融断口;存在低温脆性区(904~600℃),主要与Cr7C3和Fe3C硬质相的析出以及锰硫比的增多降低了高温塑性有关,表现为典型的解理断口。在单一的奥氏体区(1283~905℃),可获得良好塑性,表现为典型的韧窝断口。 展开更多
关键词 51CrV4弹簧钢 高温塑性 第二相析出 断裂机理
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冷却速度对含铌、钛微合金钢铸坯表层组织结构的影响 被引量:13
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作者 马范军 文光华 +2 位作者 唐萍 徐国栋 梅峰 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第9期1116-1121,共6页
铸坯出结晶器后的冷却速度是影响和决定铸坯表层组织结构(0~5 mm)及第2相析出物分布的关键因素.在开发重熔凝固冷却实验装置的基础上,模拟铸坯在垂直段的凝固冷却条件,研究不同冷却速度对铸坯表层组织与第2相析出物分布的影响.研究表明... 铸坯出结晶器后的冷却速度是影响和决定铸坯表层组织结构(0~5 mm)及第2相析出物分布的关键因素.在开发重熔凝固冷却实验装置的基础上,模拟铸坯在垂直段的凝固冷却条件,研究不同冷却速度对铸坯表层组织与第2相析出物分布的影响.研究表明,在0.8 m.min-1拉速下,以5℃.s-1的冷却速度,使铸坯在出结晶器后表面温度下降到A3温度以下,得到的表层组织均匀,晶界无膜状先共析铁素体,微合金元素析出物在晶内分布均匀,有利于提高铸坯热塑性及降低裂纹敏感性. 展开更多
关键词 铸坯 冷却速度 先共析铁素体 热塑性 裂纹敏感性
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Cu、As和Sn对低合金钢连铸坯第Ⅲ脆性区的影响 被引量:12
19
作者 耿明山 王新华 +2 位作者 张炯明 王万军 肖寄光 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第4期433-438,共6页
为了研究残余元素Cu、As和Sn对钢高温延塑性的影响,采用Gleeble-1500热模拟试验机测试了含有一定量Cu、As和Sn低合金钢连铸坯的高温延塑性,得到了低合金钢第Ⅲ脆性温度区在920~730℃之间.结果表明:第Ⅲ脆性温度区脆化的主要原因是奥氏... 为了研究残余元素Cu、As和Sn对钢高温延塑性的影响,采用Gleeble-1500热模拟试验机测试了含有一定量Cu、As和Sn低合金钢连铸坯的高温延塑性,得到了低合金钢第Ⅲ脆性温度区在920~730℃之间.结果表明:第Ⅲ脆性温度区脆化的主要原因是奥氏体单相区低温域钢中Cu、As和Sn等残余元素在奥氏体晶界的偏聚削弱晶界结合能,导致试样沿晶脆性断裂;奥氏体和铁素体两相区在原奥氏体晶界析出的网状铁素体导致试样沿晶开裂.钢中的Cu、As和Sn元素增加第Ⅲ脆性温度区的宽度和脆性凹槽的深度,同时提高第Ⅲ脆性温度区的上限临界温度. 展开更多
关键词 低合金钢 残余元素 高温延塑性 脆性温度区
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Effects of Ti-Ce refiners on solidification structure and hot ductility of Fe-36Ni invar alloy 被引量:12
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作者 于彦冲 陈伟庆 郑宏光 《Journal of Rare Earths》 SCIE EI CAS CSCD 2013年第9期927-932,共6页
Effects of Ti-Ce refiners on the solidification structure and the hot ductility of Fe-36Ni invar alloy were investigated, the corresponding mechanisms were also discussed. The results showed that the solidification of... Effects of Ti-Ce refiners on the solidification structure and the hot ductility of Fe-36Ni invar alloy were investigated, the corresponding mechanisms were also discussed. The results showed that the solidification of the alloy was remarkably refined with the addition of 0.05%Ti-0.01%Ce refiners. Not only did the columnar grains become shorter and thinner, but the growth pattern of them changed into staggered growth from linear growth. The alloy had a bad hot ductility below 1050 °C, which was mainly attrib-uted to weaker boundaries and the presence of grain boundary sliding. However, the hot ductility of the alloy was highly enhanced at 850-1000 °C as the addition of 0.05%Ti-0.01%Ce refiners could refine grain sizes, thus hinder grain boundary sliding, strengthen the grain boundary and promote the grain boundary movement. The alloy had a good hot ductility over 1050 °C, dynamic recrys-tallization occurred and was found to be responsible for the better hot ductility. In addition, the average coefficient of thermal ex-pansion of the alloy decreased a little with the addition of 0.05%Ti-0.01%Ce refiners, which met the requirement of material prop-erties. 展开更多
关键词 Fe-36Ni invar alloy Ti-Ce refmer SOLIDIFICATION hot ductility coefficient of thermal expansion rare earths
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