航煤加氢装置管道腐蚀与选材 被引量：3

1

作者 陈辉 《山东化工》 CAS 2018年第22期106-106,110,共2页

本文分析了航煤加氢装置管道的腐蚀类型,包括湿H_2S腐蚀、高温氢腐蚀、铵盐腐蚀、高温H_2+H_2S腐蚀。并提出了湿H_2S腐蚀环境选材通常为20#钢并做焊后应力消除热处理,高温氢腐蚀环境选材通常为20#钢和15CrMo,铵盐腐蚀环境选材通常为304L... 本文分析了航煤加氢装置管道的腐蚀类型,包括湿H_2S腐蚀、高温氢腐蚀、铵盐腐蚀、高温H_2+H_2S腐蚀。并提出了湿H_2S腐蚀环境选材通常为20#钢并做焊后应力消除热处理,高温氢腐蚀环境选材通常为20#钢和15CrMo,铵盐腐蚀环境选材通常为304L,高温H_2+H_2S腐蚀环境选材通常为321。 展开更多

关键词 航煤加氢 湿h_2S腐蚀 高温氢腐蚀 铵盐腐蚀 高温h_2+h_2S腐蚀 管道选材

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井下油套管二氧化碳腐蚀 被引量：17

2

作者 李珣 姜放 +2 位作者 陈文梅 戴海黔 曹晓燕 《石油与天然气化工》 CAS CSCD 北大核心 2006年第4期300-303,共4页

采用高温高压动态腐蚀模拟试验与理论分析相结合的方法,研究了油气田常用的油套管材料N80钢、1Cr钢、3Cr钢和13Cr钢在井下高温高压动态(液相介质流速为2.62m/s)环境下的CO2腐蚀。结果表明,在温度为100℃和110℃、CO2压力为0.03MPa和1.48... 采用高温高压动态腐蚀模拟试验与理论分析相结合的方法,研究了油气田常用的油套管材料N80钢、1Cr钢、3Cr钢和13Cr钢在井下高温高压动态(液相介质流速为2.62m/s)环境下的CO2腐蚀。结果表明,在温度为100℃和110℃、CO2压力为0.03MPa和1.488MPa的井下腐蚀环境中,油气田生产中常用的油套管材料的腐蚀程度排序为:3Cr>1Cr>N80>13Cr钢;在此条件下的耐腐蚀能力方面,1Cr和3Cr钢没有表现出优势;13Cr钢具有良好的耐CO2腐蚀性能;N80钢和3Cr钢在井下油中的腐蚀轻微。 展开更多

关键词 井下油套管 高温高压 CO2腐蚀

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13Cr系列不锈钢在模拟井下介质中的CO_2腐蚀研究 被引量：7

3

作者 侯赞 周庆军 +3 位作者 王起江 张忠铧 齐慧滨 王俊 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第4期300-305,共6页

根据某油田不同井况条件,配制不同井下模拟溶液,用高温高压釜研究了4种不同成分的13Cr马氏体不锈钢在不同温度、C1^-浓度和CO_2分压下的腐蚀行为,对腐蚀性能进行了评价,用SEM,EDS,XRD和XPS等方法对腐蚀产物的形貌与成分进行了观察分析... 根据某油田不同井况条件,配制不同井下模拟溶液,用高温高压釜研究了4种不同成分的13Cr马氏体不锈钢在不同温度、C1^-浓度和CO_2分压下的腐蚀行为,对腐蚀性能进行了评价,用SEM,EDS,XRD和XPS等方法对腐蚀产物的形貌与成分进行了观察分析。结果表明,随着温度的升高及Cl^-浓度和CO_2分压的增大,13Cr系列不锈钢的腐蚀速率均相应增大,腐蚀速率由高到低的排序为13Cr-O>13Cr-1>M13Cr>S13Cr;其腐蚀产物膜的形貌与结构也有明显差异。 展开更多

关键词 13Cr马氏体不锈钢 高温高压 CO2腐蚀

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二氧化碳腐蚀规律研究 被引量：6

4

作者 唐应彪 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 2014年第1期1-5,共5页

采用高温高压腐蚀模拟实验研究了CO2腐蚀规律,同时应用扫描电镜(SEM)研究了腐蚀产物的表面形貌和微观结构。实验结果表明,随着温度升高CO2腐蚀速率呈现增加、减小、再增加、再减小的趋势,存在两个极大值点,CO2质量浓度不同,峰值存在明... 采用高温高压腐蚀模拟实验研究了CO2腐蚀规律,同时应用扫描电镜(SEM)研究了腐蚀产物的表面形貌和微观结构。实验结果表明,随着温度升高CO2腐蚀速率呈现增加、减小、再增加、再减小的趋势,存在两个极大值点,CO2质量浓度不同,峰值存在明显不同。当CO2质量浓度为4,6和8 g/L时,低温极大值均出现在60℃;当CO2质量浓度为4和6 g/L时,高温极大值在120℃出现,而CO2质量浓度为8 g/L时,高温极大值漂移到140℃。在低温条件下随着CO2质量浓度的增加,腐蚀速率增大,而高温下却出现一定的不确定性。这主要是由于CO2扩散、保护膜的抑制两种因素共同作用的结果。应用扫描电镜研究腐蚀产物的表面形貌和微观结构,结果显示腐蚀产物膜的完整性和致密性越好,则腐蚀速率越小,完整、致密、附着力强的稳定性膜可减少均匀腐蚀速率,而膜的缺陷、脱落则可诱发严重的局部腐蚀。 展开更多

关键词 X52钢 高温高压 CO2 腐蚀

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高温高压CO_(2)/O_(2)共存流体中N80钢腐蚀特性分析 被引量：4

5

作者 李臻 邱婕 +2 位作者 周晓义 刘银磊 程嘉瑞 《西安石油大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2022年第2期118-124,共7页

在高温高压釜中进行CO_(2)和O_(2)共存流动液体环境中N80油管钢的腐蚀实验,采用失重法测量腐蚀速率,扫描电镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)测试腐蚀表面形貌和成分的方法,得到N80钢在流动多元热流体中的腐蚀规律与形貌特征。实验结果表明:在C... 在高温高压釜中进行CO_(2)和O_(2)共存流动液体环境中N80油管钢的腐蚀实验,采用失重法测量腐蚀速率,扫描电镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)测试腐蚀表面形貌和成分的方法,得到N80钢在流动多元热流体中的腐蚀规律与形貌特征。实验结果表明:在CO_(2)和O_(2)共存环境下,N80钢腐蚀以均匀腐蚀为主伴有部分局部腐蚀,腐蚀速率呈现随温度的升高先快速增大后缓慢减小的趋势;200℃时生成的腐蚀产物以碳酸亚铁和铁的氧化物为主,该腐蚀产物膜更为致密,腐蚀速率更小;在CO_(2)和O_(2)共存环境下相比于介质中仅含CO_(2)或O_(2)环境下N80钢的腐蚀程度更严重。 展开更多

关键词 N80钢 高温高压 CO_(2)/O_(2)腐蚀 腐蚀产物膜

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高温CO_2介质中N80钢的腐蚀行为 被引量：5

6

作者 刘光成 孙永涛 +1 位作者 马增华 付朝阳 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2014年第10期68-70,9,共3页

目前，对油气田环境中N80钢高温CO2腐蚀的研究不多。采用高温高压腐蚀失重法研究了N80钢在60～350℃内、CO2分压为2MPa的多元热流体水样中的腐蚀状况，对其腐蚀产物形貌及成分进行了观察分析，并探讨了其腐蚀机理。结果表明：100℃时N8... 目前，对油气田环境中N80钢高温CO2腐蚀的研究不多。采用高温高压腐蚀失重法研究了N80钢在60～350℃内、CO2分压为2MPa的多元热流体水样中的腐蚀状况，对其腐蚀产物形貌及成分进行了观察分析，并探讨了其腐蚀机理。结果表明：100℃时N80钢的二氧化碳腐蚀速率出现极大值，而在200℃左右腐蚀速率有极小值。温度对N80钢CO2腐蚀产物的形貌和组成有较大影响，80-100℃的腐蚀产物出现规则晶体，晶体粗大且堆积较疏松，120～180℃的腐蚀产物晶体排布得越来越致密，200℃以后腐蚀产物发生了变化，CO2腐蚀的主要产物由FeCO3变成了Fe2O3。 展开更多

关键词 CO2腐蚀 高温 N80钢 腐蚀形貌 成分 腐蚀机理

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加氢装置高温液相管线选材探讨 被引量：3

7

作者 喻灿 韩立恒 +1 位作者 胥晓东 顾望平 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 2020年第1期37-41,共5页

加氢装置在高温临氢环境下工作,存在H2/H2S腐蚀问题,而对于装置中的高温液相管线,通常不考虑溶解氢的作用。过去的研究与实践中有许多案例证实液相管线腐蚀速率较高,但缺乏具体的定量分析,该文依据McConomy曲线、Nelson曲线、Couper-Gor... 加氢装置在高温临氢环境下工作,存在H2/H2S腐蚀问题,而对于装置中的高温液相管线,通常不考虑溶解氢的作用。过去的研究与实践中有许多案例证实液相管线腐蚀速率较高,但缺乏具体的定量分析,该文依据McConomy曲线、Nelson曲线、Couper-Gorman曲线以及API 939-2019中提出的3条与氢分压相关的高温硫化氢腐蚀曲线对加氢装置高温液相管线腐蚀速率进行计算(其中氢分压的计算按照API 941-2016中提出的方法),重点对液相管线中物流为热低分油的管线遵照Nelson曲线核算选材极限,并按照上述5条曲线分别对某炼油厂渣油加氢装置的多条热低分油管线的腐蚀速率进行核算及对比,分析了适合该环境下的腐蚀速率估算方法,提出了该环境下选材的合理化建议。 展开更多

关键词 加氢装置 液相管线 高温h2/h2S腐蚀 腐蚀速率

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炼厂催化重整装置预加氢管道腐蚀与选材 被引量：2

8

作者 秦素亚 《管道技术与设备》 CAS 2016年第2期35-37,60,共4页

根据催化重整装置工艺流程的特点,分析重整进料预处理(预分馏、预加氢)管道的腐蚀特点及腐蚀机理,按照腐蚀发生的部位,将装置的腐蚀分为湿H2S腐蚀和HCl腐蚀的低温腐蚀以及高温部位的H2/H2S腐蚀系统。同时对这两种不同腐蚀部位下的管道... 根据催化重整装置工艺流程的特点,分析重整进料预处理(预分馏、预加氢)管道的腐蚀特点及腐蚀机理,按照腐蚀发生的部位,将装置的腐蚀分为湿H2S腐蚀和HCl腐蚀的低温腐蚀以及高温部位的H2/H2S腐蚀系统。同时对这两种不同腐蚀部位下的管道选材进行了探讨,提出了抗低温湿H2S腐蚀选材的具体要求和抗高温H2/H2S腐蚀的典型材料。文中介绍了已投产的某催化重整装置,目前该装置运行平稳,证明文中针对预处理腐蚀环境下提出选材要求是合理的。 展开更多

关键词 催化重整 高温h2/h2S腐蚀 湿h2S腐蚀 选材

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含CO_2油气混输管道失效研究 被引量：4

9

作者 艾国生 李悦钦 刘萍萍 《石油机械》 北大核心 2012年第10期107-110,117,共5页

以国内某高温高压凝析气田集输系统为例,针对现场失效管件,在分析其失效形貌之后,应用失效分析理论、流体动力学理论和数值模拟方法,通过ANSYS CFX流体分析软件模拟现场工况条件下管道的运行及管道内的气液分布情况,讨论了高温高压高含... 以国内某高温高压凝析气田集输系统为例,针对现场失效管件,在分析其失效形貌之后,应用失效分析理论、流体动力学理论和数值模拟方法,通过ANSYS CFX流体分析软件模拟现场工况条件下管道的运行及管道内的气液分布情况,讨论了高温高压高含气油气混输管道失效机理,指出样品失效源于高温高压环境下不均匀分布的气液混合物CO2腐蚀-冲刷共同作用。研究结果对于类似油气田的开发与工程设计具有一定的参考意义。 展开更多

关键词 高温 高压 气液混输 集输管道 CO2腐蚀 冲蚀 失效 数值模拟

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新型陶瓷筛管在克深气藏出砂气井中的适用性分析 被引量：3

10

作者 蒋贝贝 卓亦然 +3 位作者 刘洪涛 张伟 罗冰 罗军 《石油钻采工艺》 CAS 北大核心 2019年第1期48-53,共6页

克深气藏储层埋藏深、高温、高压、高含CO2腐蚀气体,气井井下高产和高冲蚀,在气井出砂后使用常规金属筛管难以满足其防砂需求。通过对国外相似出砂油气井防砂案例分析,优选出新型陶瓷筛管并针对克深气藏气井井下CO2腐蚀、酸液腐蚀、出... 克深气藏储层埋藏深、高温、高压、高含CO2腐蚀气体,气井井下高产和高冲蚀,在气井出砂后使用常规金属筛管难以满足其防砂需求。通过对国外相似出砂油气井防砂案例分析,优选出新型陶瓷筛管并针对克深气藏气井井下CO2腐蚀、酸液腐蚀、出砂冲蚀进行了适用性及下入可行性分析,结果表明:新型陶瓷筛管能够满足克深区块高温、高含CO2、强酸腐蚀环境及高速携砂流体冲蚀下的防砂要求;现有陶瓷筛缝尺寸能够满足克深气藏砂岩储层挡砂精度要求;陶瓷筛管整体结构简单,下入后完井表皮因数低,能满足克深区块对于增产改造的要求;陶瓷筛管的机械强度能够承受克深井下围压,且具有良好的抗曲性能,可满足超深气井的下入可行性要求。研究认为,该新型陶瓷筛管在抗高冲蚀、抗高温、抗腐蚀和低完井表皮因数方面具有优势,其在克深气藏防砂完井中应用前景广阔。 展开更多

关键词 克深气藏 超深、高温、高压 CO2腐蚀 高冲蚀 新型陶瓷筛管 防砂完井 适用性分析

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高温多元热流体中P110钢的CO_2腐蚀 被引量：3

11

作者 马增华 孙永涛 +1 位作者 万金成 付朝阳 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2014年第9期903-906,共4页

采用高温高压釜腐蚀失重法研究了40~350℃范围内,P110钢在高压CO2介质中的腐蚀,对其腐蚀产物宏观和微观形貌、腐蚀产物的成分进行了分析,并对其腐蚀机理进行了探讨。结果表明,高温下CO2腐蚀的主要产物由FeCO3变成了Fe2O3。

关键词 高温 CO2腐蚀 P110钢

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催化汽油加氢脱硫装置中的腐蚀及防护

12

作者 秦素亚 《石油化工设备技术》 CAS 2016年第1期52-55,1,共4页

根据已成功投产的中国石油哈尔滨石化分公司90万t/a催化汽油加氢脱硫装置,基于其催化裂化汽油两段选择性加氢脱硫工艺流程的特征,结合不同部位的腐蚀类型,对该装置的加氢反应系统、反应产物空冷及产品稳定系统和循环氢脱硫吸收系统存在... 根据已成功投产的中国石油哈尔滨石化分公司90万t/a催化汽油加氢脱硫装置,基于其催化裂化汽油两段选择性加氢脱硫工艺流程的特征,结合不同部位的腐蚀类型,对该装置的加氢反应系统、反应产物空冷及产品稳定系统和循环氢脱硫吸收系统存在的腐蚀进行分析的结果表明:催化汽油加氢脱硫装置中存在严重的高温H2S-H2腐蚀、低温H2S腐蚀和由H2S引起的铵盐及胺腐蚀。文章阐述了腐蚀产生的机理,并从选材,结构设计,工艺防腐等方面提出了对上述各种腐蚀的预防对策。 展开更多

关键词 加氢脱硫装置 高温 h2S-h2 腐蚀 湿 h2S腐蚀 胺腐蚀

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F65/316L与X65/Inconel625复合管焊接接头耐腐蚀性能研究 被引量：1

13

作者 吴星东 谢树军 《机械制造文摘（焊接分册）》 2013年第6期17-21,共5页

为了研究采用ERNiCrMo-3焊丝焊接F65/316L与X65/Inconel625复合管焊接接头在特殊油气田气体中的耐腐蚀性能,参照ASTM G39、ASTM 71和DNV-OS-F101标准对复合管焊接接头进行了CO2应力腐蚀试验、高温高压CO2腐蚀、电偶腐蚀性能测试,考察了... 为了研究采用ERNiCrMo-3焊丝焊接F65/316L与X65/Inconel625复合管焊接接头在特殊油气田气体中的耐腐蚀性能,参照ASTM G39、ASTM 71和DNV-OS-F101标准对复合管焊接接头进行了CO2应力腐蚀试验、高温高压CO2腐蚀、电偶腐蚀性能测试,考察了腐蚀试样表面形貌和成分。结果表明,复合管焊接接头经四点弯曲抗CO2应力腐蚀在母材和焊缝处均未出现裂纹,腐蚀速率满足标准要求;高温高压CO2腐蚀速率为0.002 mm/a,腐蚀类型为均匀腐蚀,腐蚀程度为轻度腐蚀;在3.5%NaCl溶液环境中,电偶腐蚀试验结果表明,焊缝的失重率大于316L和Inconel625母材,其耐蚀性与母材相当。 展开更多

关键词 复合管 焊接 应力腐蚀 高温高压CO2腐蚀 电偶腐蚀

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CO2驱注采井咪唑啉缓蚀剂吸附膜有效期研究

14

作者 孙振铜 王希峰 《广东化工》 CAS 2019年第11期92-93,60,共3页

本文以高温高压反应釜为实验工具,探索了在高温高压CO2腐蚀环境中,不同的CO2分压及产液速度对咪唑啉缓蚀剂缓蚀率的影响规律。实验表明,在实际应用的压力范围内,咪唑啉缓蚀剂的缓蚀率基本不受CO2分压的影响,咪唑啉缓蚀剂具有很好的耐压... 本文以高温高压反应釜为实验工具,探索了在高温高压CO2腐蚀环境中,不同的CO2分压及产液速度对咪唑啉缓蚀剂缓蚀率的影响规律。实验表明,在实际应用的压力范围内,咪唑啉缓蚀剂的缓蚀率基本不受CO2分压的影响,咪唑啉缓蚀剂具有很好的耐压性;相同条件下,产液速度对咪唑啉缓蚀剂的缓蚀率有较大的影响,产液速度在20m^3/d之内时,缓释率在90%以上,缓释效果非常好,但之后随着产液速度的增加,缓蚀剂的缓蚀率出现了大的下滑趋势,直到产液速度在40m^3/d之后,缓蚀剂的缓蚀率趋于稳定。 展开更多

关键词 高温高压 CO2腐蚀 缓蚀剂 缓蚀率

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火驱井管外窜影响因素分析

15

作者 辛海鹏 孙富全 +4 位作者 姚普勇 张立东 张贵清 曾建国 王建瑶 《山东化工》 CAS 2016年第6期73-75,78,共4页

气窜是火烧油层驱油技术中面临的重要问题。受储层层内和平面非均质性影响,产出气体会沿高渗透条带突进,气体运移到固井质量差和套损的井时发生窜槽,窜出的气体既可能进入其他地层,又可能直接窜到地面,形成管外窜。根据资料调研和分析,... 气窜是火烧油层驱油技术中面临的重要问题。受储层层内和平面非均质性影响,产出气体会沿高渗透条带突进,气体运移到固井质量差和套损的井时发生窜槽,窜出的气体既可能进入其他地层,又可能直接窜到地面,形成管外窜。根据资料调研和分析,管外窜一般由六方面原因引起,分别为:油藏因素、开发因素、井况因素、水泥环封隔失效、套管腐蚀或破坏和分层作业不当。 展开更多

关键词 火驱 管外窜 高温 CO2腐蚀 磷酸盐

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抗H_2S应力腐蚀钻材用新钢种“pu-1”可焊性能的研究 被引量：2

16

作者 蒲海山 王洪纲 《钢铁研究》 CAS 1998年第5期36-39,共4页

对新研制的低合金高强度抗Ｈ２Ｓ腐蚀钻材用钢种“ｐｕ－１”进行了可焊性能试验研究，结果表明：“ｐｕ－１”具有较好的可焊性能，在此基础上开发出抗Ｈ２Ｓ腐蚀结构钢种“ｐｕ－１”。

关键词 低合金高强度钢 应力腐蚀 可焊性 pu-1钢

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高温高压含CO_2气井管柱腐蚀冲蚀机理及防护 被引量：3

17

作者 赵国仙 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2011年第S1期19-19,共1页

基于对高温高压含CO2气井管柱腐蚀环境的分析,在对CO2腐蚀机理、冲蚀与腐蚀交互作用实验和调研的基础上,提出管柱可能的腐蚀失效模式及该环境中选用的材料种类,并采用模拟腐蚀环境和受力状态的实物实验和小试样的失重实验,研究各类耐蚀... 基于对高温高压含CO2气井管柱腐蚀环境的分析,在对CO2腐蚀机理、冲蚀与腐蚀交互作用实验和调研的基础上,提出管柱可能的腐蚀失效模式及该环境中选用的材料种类,并采用模拟腐蚀环境和受力状态的实物实验和小试样的失重实验,研究各类耐蚀材料在高温高压含CO2气井中使用的可行性和经济性,给出管柱材料选用依据。 展开更多

关键词 高温高压 CO2腐蚀 冲蚀

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