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渗透注浆浆液扩散与注浆压力分布数值模拟 被引量：62
1
作者 孙斌堂 凌贤长 +1 位作者 凌晨 朱国荣 《水利学报》 EI CSCD 北大核心 2007年第11期1402-1407,共6页
基于非稳定渗流公式,推导了渗透注浆的浆液渗流基本微分方程,随后将其由直角坐标系下的解析形式转换成极坐标系下的解析形式,并将其数值化离散,且给出合理的初始条件、边界条件与边界条件处理方法,得到了计算浆液渗流的有限元模型。最... 基于非稳定渗流公式,推导了渗透注浆的浆液渗流基本微分方程,随后将其由直角坐标系下的解析形式转换成极坐标系下的解析形式,并将其数值化离散,且给出合理的初始条件、边界条件与边界条件处理方法,得到了计算浆液渗流的有限元模型。最后对实际注浆工程进行计算。结果表明,计算结果与工程实际符合良好。柱状注浆和非溶性浆液注浆在开始阶段均十分容易灌注,而后随浆液扩散半径的增加,灌注的难度越来越大,且非溶性浆液注浆较柱状注浆的难度大得多。 展开更多
关键词 渗透注浆 注浆时间 注浆压力分布 浆液扩散半径 数值模拟
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黏时变渗透分段注浆压力的上、下限解 被引量：2
2
作者 王军辉 韩煊 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第9期1782-1789,共8页
在浆液的黏时变效应下,渗透注浆压力(p)和注浆速率(q)都是随时间t变化的,给注浆工程的设计计算带来困难。首先,考虑到设计的便利,利用定积分原理,提出了p-q双时间变量下对应的分段注浆压力(P)和注浆速率(Q)的工程定义。其次,根据黏时变... 在浆液的黏时变效应下,渗透注浆压力(p)和注浆速率(q)都是随时间t变化的,给注浆工程的设计计算带来困难。首先,考虑到设计的便利,利用定积分原理,提出了p-q双时间变量下对应的分段注浆压力(P)和注浆速率(Q)的工程定义。其次,根据黏时变理论和Darcy定律,建立了p-q双时间变量下的黏时变渗透注浆解析模型(包括物理方程、几何方程和边界条件),揭示了黏时变渗透注浆的复杂数学物理过程,讨论了模型解的存在性与唯一性。再次,利用P-Q的工程定义式和渗透注浆解析模型进行P的理论解研究,充分利用积分不等式的性质,分别得到了P的下限与上限通解,讨论解的科学性与普适性。最后,结合当前实际工程需要,进一步讨论了指数黏时变函数P的上、下限特解(包括球面和柱面两种扩散模式)。 展开更多
关键词 注浆 渗透 注浆压力 注浆速率 注浆持续时间 黏滞系数 黏时变 积分不等式
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火灾后套筒灌浆料力学性能试验研究 被引量：1
3
作者 陈海彬 周建超 王棒棒 《中国安全生产科学技术》 CAS CSCD 北大核心 2022年第2期145-151,共7页
为研究火灾对套筒灌浆料力学性能的影响,设计不同受火时间(60,90 min),不同静置时间(1,14 d)以及不同冷却方式(自然冷却、喷水冷却)试验,分析不同工况下的套筒灌浆料的抗折强度和抗压强度。结果表明:随着受火时间的增加,套筒灌浆料的抗... 为研究火灾对套筒灌浆料力学性能的影响,设计不同受火时间(60,90 min),不同静置时间(1,14 d)以及不同冷却方式(自然冷却、喷水冷却)试验,分析不同工况下的套筒灌浆料的抗折强度和抗压强度。结果表明:随着受火时间的增加,套筒灌浆料的抗折、抗压强度均逐渐降低,自然冷却后抗折强度残余率分别为11.3%、9.1%,抗压强度残余率分别为48.4%、25.8%,抗折强度降幅更大;随着静置时间的增加,套筒灌浆料抗折强度逐渐降低,在自然冷却工况下抗压强度降低,降幅均为5.5%,而在喷水冷却工况下则升高,增幅分别为11.4%和7.3%;受火时间、静置时间以及冷却方式对套筒灌浆料抗折、抗压强度均产生不利影响,其中受火时间影响最大。试验结果可为火灾后装配式混凝土结构灌浆套筒连接节点的鉴定评估与加固设计提供依据。 展开更多
关键词 套筒灌浆料强度 受火时间 静置时间 冷却方式 抗折强度 抗压强度
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