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表面纳米化预处理对低碳钢气体渗氮行为的影响 被引量:56
1
作者 卑多慧 吕坚 +2 位作者 顾剑锋 卢柯 潘健生 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第1期19-24,共6页
研究了表面喷丸纳米化预处理对气体渗氮行为的影响。利用低碳钢试样单面表面超声喷丸纳米化处理 ,另一面保持原始晶粒 ,在 46 0℃、5 0 0℃、5 6 0℃、6 40℃四种温度不同时间气体渗氮 ,通过金相观察和X射线衍射法测定渗氮层的厚度和种... 研究了表面喷丸纳米化预处理对气体渗氮行为的影响。利用低碳钢试样单面表面超声喷丸纳米化处理 ,另一面保持原始晶粒 ,在 46 0℃、5 0 0℃、5 6 0℃、6 40℃四种温度不同时间气体渗氮 ,通过金相观察和X射线衍射法测定渗氮层的厚度和种类。对比发现在 5 6 0℃以下渗氮时 ,经过表面喷丸纳米化预处理 :可以提高扩散系数D和气 -固传递系数 β,降低氮势门槛值 ;使常规渗氮温度降低 5 0℃左右或者渗氮时间缩短 5 0 % ;使渗氮层厚度随渗氮时间增长在初期就符合抛物线规律x =At0 5。 6 40℃短时间渗氮时 ,表面纳米化预处理仍然可以起到一定的加速作用 ,但是随着渗氮时间的延长 ,表面纳米化预处理优势消失 。 展开更多
关键词 低碳钢 超声喷丸表面纳米化 气体渗氮 生长动力学
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渗氮技术及其进展 被引量:25
2
作者 王丽莲 《热处理》 CAS 2001年第2期6-9,共4页
本文系统讲述了常规渗氮技术及渗氮的新技术 ,阐明了渗氮技术的现状及发展 ,指出随着渗氮工艺的完善 ,低成本、高精度、高质量且有利于环保的渗氮新技术 ,将是 2
关键词 渗氮 气体渗氮 真空渗氮
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38CrMoAlA、40Cr钢经不同渗氮工艺处理后的性能研究 被引量:22
3
作者 王吉会 房大然 张琨 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2003年第7期20-23,共4页
研究了 38CrMoAlA和 4 0Cr钢经气体渗氮、气体氮碳共渗、离子渗氮处理后渗氮层的组织、硬度、摩擦磨损和腐蚀性能。试验结果表明 ,38CrMoAlA钢渗氮层的硬度及在 3 5 %NaCl溶液中的耐蚀性能高于 4 0Cr钢 ,但抗摩擦磨损性能不如 4 0Cr钢... 研究了 38CrMoAlA和 4 0Cr钢经气体渗氮、气体氮碳共渗、离子渗氮处理后渗氮层的组织、硬度、摩擦磨损和腐蚀性能。试验结果表明 ,38CrMoAlA钢渗氮层的硬度及在 3 5 %NaCl溶液中的耐蚀性能高于 4 0Cr钢 ,但抗摩擦磨损性能不如 4 0Cr钢。依气体渗氮、气体氮碳共渗到离子渗氮的顺序 ,渗氮层的抗磨损性能逐次提高 ,但抗腐蚀能力逐次降低。从钢的化学成分、渗氮层的硬度和韧性出发 ,对 38CrMoAlA和 4 展开更多
关键词 气体渗氮 气体氮碳共渗 离子渗氮 渗氮钢
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2Cr13钢的表面气体渗氮处理 被引量:15
4
作者 杨剑群 刘勇 +1 位作者 叶铸玉 杨德庄 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2009年第7期16-18,共3页
用光学金相显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射(XRD)仪及显微硬度计对经气体渗氮处理的2Cr13钢试样进行了组织结构分析,并利用销-盘摩擦磨损试验机对渗氮的盘与未渗氮销摩擦副进行摩擦磨损试验。结果表明,520℃×20 h渗氮可使2Cr13... 用光学金相显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射(XRD)仪及显微硬度计对经气体渗氮处理的2Cr13钢试样进行了组织结构分析,并利用销-盘摩擦磨损试验机对渗氮的盘与未渗氮销摩擦副进行摩擦磨损试验。结果表明,520℃×20 h渗氮可使2Cr13马氏体不锈钢的渗氮层深度达到165μm,处理后试样的显微硬度约为处理前的2.5倍。处理后试样的耐磨性能得到了较大的提高,渗氮盘试样的磨损表面未出现裂纹,而未渗氮销的磨损表面存在严重的裂纹。 展开更多
关键词 2CR13钢 气体渗氮 渗氮层 耐磨性
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工业纯钛TA2的激光气体氮化 被引量:12
5
作者 樊丁 戴景杰 +1 位作者 孙耀宁 吴明亮 《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2006年第3期1-3,共3页
利用5 kW的CO2快速横流激光器对工业纯钛进行了激光气体氮化.采用扫描电子显微镜、X射线衍射和显微硬度计对氮化试样进行了微观组织、相组成和显微硬度的分析与测试.研究结果表明:TA2经激光气体氮化后在其表面得到了厚度为100μm、宏观... 利用5 kW的CO2快速横流激光器对工业纯钛进行了激光气体氮化.采用扫描电子显微镜、X射线衍射和显微硬度计对氮化试样进行了微观组织、相组成和显微硬度的分析与测试.研究结果表明:TA2经激光气体氮化后在其表面得到了厚度为100μm、宏观质量良好的氮化层,氮化层与基体之间完全冶金结合.试样表层结构由氮化层、热影响区和基体三部分组成,氮化层是富钛结构,由TiN枝晶和α-′Ti构成,热影响区组织以针状马氏体为主.显微硬度最高可达HV 500,而基体仅为HV 210. 展开更多
关键词 激光 气体氮化
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预氧化催渗气体渗氮的研究 被引量:6
6
作者 杨仁山 胡廷法 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 1996年第4期20-21,共2页
研究了预氧化对气体渗氮渗层深度和动力学过程的影响,试验找出了在540、58Q及620℃不同温度下渗氮层深度和氧化时间的变化关系.研究发现,短时预氧化对气体渗氮具有强的催渗作用;据此,提出了预氧化一渗氮循环处理工艺,并... 研究了预氧化对气体渗氮渗层深度和动力学过程的影响,试验找出了在540、58Q及620℃不同温度下渗氮层深度和氧化时间的变化关系.研究发现,短时预氧化对气体渗氮具有强的催渗作用;据此,提出了预氧化一渗氮循环处理工艺,并获得较好效果. 展开更多
关键词 催渗 预氧化 气体渗氮 化学热处理
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加压气体渗氮和氮碳共渗研究 被引量:11
7
作者 陈涛 陈彬南 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 1998年第3期5-8,共4页
采用多功能气体渗氮炉,试验研究了加压气体渗氮和氮碳共渗的工艺特性。结果表明,随着炉内压力的提高,氨分解率降低,氨消耗量减少,工艺效果明显增强。渗氮速度比常规工艺提高60%,并在大装炉量(130m2/m3)和较高温度(... 采用多功能气体渗氮炉,试验研究了加压气体渗氮和氮碳共渗的工艺特性。结果表明,随着炉内压力的提高,氨分解率降低,氨消耗量减少,工艺效果明显增强。渗氮速度比常规工艺提高60%,并在大装炉量(130m2/m3)和较高温度(680℃)下,气体氮碳共渗均可获得优良渗层。 展开更多
关键词 加压 气体渗氮 氮碳共渗 化学热处理
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氮化势对低碳钢气体渗氮化合物层组织结构和性能的影响 被引量:9
8
作者 王津 洪悦 +1 位作者 陈兴岩 伍翠兰 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第8期168-176,共9页
从热力学和扩散理论上探究了低碳钢气体渗氮氮化势对渗氮化合物层的影响。采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、电子探针、显微硬度计和电化学分析仪对渗氮层进行表征。结果表明:气体渗氮气氛中的氮化势对化合物层的影响规律随渗... 从热力学和扩散理论上探究了低碳钢气体渗氮氮化势对渗氮化合物层的影响。采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、电子探针、显微硬度计和电化学分析仪对渗氮层进行表征。结果表明:气体渗氮气氛中的氮化势对化合物层的影响规律随渗氮温度的改变有所不同。当渗氮温度不高于550℃时,高氮化势显著增加化合物层厚度;当渗氮温度不低于580℃时,尽管低氮化势延迟化合物层的形成,但化合物层一旦形成就快速增厚,且其厚度达到甚至超过高氮化势下化合物层的厚度。高氮化势渗氮化合物层中N浓度随深度降低,其最外层N浓度高达10 mass%;低氮化势渗氮化合物层中N浓度分布均匀,大约为5 mass%-6 mass%。高氮化势渗氮化合物层的耐蚀性较好,韧性和致密性较差。低氮化势渗氮化合物层缺陷较少,韧性较高。 展开更多
关键词 气体渗氮 氮化势 化合物层 扩散相变 性能
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渗氮层组织调控对42CrMo钢磨损性能的影响 被引量:10
9
作者 李文政 王博 +1 位作者 郭正洪 顾剑锋 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第1期116-122,共7页
研究了42CrMo钢在530℃,0.02 MPa^1/2氮势和0.365 MPa^1/2氮势条件下的气体渗氮行为,表征了其渗氮层的相结构、显微组织、硬度以及韧性,通过调控氮势和渗氮时间获得了有效硬化层厚度相同的有化合物层和无化合物层试样,并在100 N和300 N... 研究了42CrMo钢在530℃,0.02 MPa^1/2氮势和0.365 MPa^1/2氮势条件下的气体渗氮行为,表征了其渗氮层的相结构、显微组织、硬度以及韧性,通过调控氮势和渗氮时间获得了有效硬化层厚度相同的有化合物层和无化合物层试样,并在100 N和300 N的载荷下进行了磨损实验,建立了质量损失速率模型。结果表明:渗氮处理能有效提高材料的耐磨性,在100 N载荷时,试样为典型的粘着磨损,有化合物层试样由于具有较高的硬度,在低载时表现出较好的耐磨性,而在300 N载荷时,由于化合物层韧性较差,极易剥落,其主要磨损形式由粘着磨损变为磨粒磨损,磨损量急剧增加,耐磨性下降,无化合物层试样在高载时具有更好的耐磨性。 展开更多
关键词 气体渗氮 42CRMO钢 磨损性能 组织调控
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常用冷作模具钢的气体渗氮与耐磨性研究 被引量:9
10
作者 佟晓辉 张志军 徐杨 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1994年第9期12-16,共5页
研究了9种常用冷作模具钢的气体渗氮层结构和渗氮速度,对比了不同材料渗氮层的耐磨性。结果表明,高速钢和基体钢渗氮层表面不易形成ε相层;Cr12型冷作模具钢高温(1110℃)淬火后渗氮,表面可形成ε相层,而中温(960~980℃)淬火... 研究了9种常用冷作模具钢的气体渗氮层结构和渗氮速度,对比了不同材料渗氮层的耐磨性。结果表明,高速钢和基体钢渗氮层表面不易形成ε相层;Cr12型冷作模具钢高温(1110℃)淬火后渗氮,表面可形成ε相层,而中温(960~980℃)淬火后渗氮则在渗层中形成网状ε相。这三类高合金钢制的模具,均可利用气体渗氮提高耐磨性,且以Cr12MoV钢气体渗氮后的耐磨性最佳;低合金钢模具,不能用气体渗氮提高耐磨性。 展开更多
关键词 冷作模具钢 气体渗氮 耐磨性
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马氏体不锈钢不同渗氮方法对比试验 被引量:6
11
作者 方梦莎 张津 连勇 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2021年第10期221-225,共5页
采用离子渗氮、液体渗氮及气体渗氮对耐蚀耐热马氏体型热稳定不锈钢1Cr12Ni2WMoVNb进行表面改性,研究了不同渗氮方法下不锈钢的硬度、组织形貌、物相变化及脆性,并对3种渗氮方法下不锈钢的耐蚀性及耐高温磨损性能进行了比较。结果表明:... 采用离子渗氮、液体渗氮及气体渗氮对耐蚀耐热马氏体型热稳定不锈钢1Cr12Ni2WMoVNb进行表面改性,研究了不同渗氮方法下不锈钢的硬度、组织形貌、物相变化及脆性,并对3种渗氮方法下不锈钢的耐蚀性及耐高温磨损性能进行了比较。结果表明:3种渗氮方法均可大幅度提高不锈钢的表面硬度,且不同渗氮处理后不锈钢的渗层组织结构大致相同,但表面物相有所差异,离子渗氮后的表面物相主要为Fe_(4) N及少量CrN相,液体渗氮后为Fe_(3)O_(4)及ε相,气体渗氮后为Fe_(3)O_(4)、Fe_(4) N及少量ε相;3种渗氮方法均可提高不锈钢的耐磨损性能,特别是在500~600℃下的高温耐磨性得到了大幅提升,但不锈钢渗氮后的耐蚀性均有所降低。 展开更多
关键词 离子渗氮 液体渗氮 气体渗氮 磨损 耐蚀性
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42CrMo钢零件的气体渗氮 被引量:8
12
作者 陈立奇 颜培庆 姬俊祥 《热处理》 CAS 2016年第2期33-36,共4页
42CrMo钢制小件内齿圈和小齿轮需进行气体渗氮,要求的表面硬度和渗层深度分别为≥550HV1、0.2~0.4mm和≥600HVl、≥0.25mm。对这两种零件采用两段工艺进行了渗氮,即515℃×6h、分解率20%和515℃×11h、分解率40%。结果... 42CrMo钢制小件内齿圈和小齿轮需进行气体渗氮,要求的表面硬度和渗层深度分别为≥550HV1、0.2~0.4mm和≥600HVl、≥0.25mm。对这两种零件采用两段工艺进行了渗氮,即515℃×6h、分解率20%和515℃×11h、分解率40%。结果,表面硬度和渗层深度均未达到要求。随后进行了补渗处理,工艺为515℃×6h、分解率20%和515℃×6h、分解率40%,结果表面硬度和渗层深度达到了要求。 展开更多
关键词 气体渗氮 42CRMO钢 渗氮层
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稀土含量对38CrMoAl钢渗氮层性能的影响 被引量:8
13
作者 韩宝军 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第6期39-42,共4页
为了克服38CrMoAl钢渗氮速度慢,渗层脆性大,稀土添加到渗氮气氛中只能作用于工件表面等缺点,研究了38CrMoAl钢中不同稀土添加量对渗氮层性能的影响,并初步分析了其影响机制。研究结果表明:稀土对38CrMoAl钢渗氮具有明显的催渗作用,且能... 为了克服38CrMoAl钢渗氮速度慢,渗层脆性大,稀土添加到渗氮气氛中只能作用于工件表面等缺点,研究了38CrMoAl钢中不同稀土添加量对渗氮层性能的影响,并初步分析了其影响机制。研究结果表明:稀土对38CrMoAl钢渗氮具有明显的催渗作用,且能提高渗层性能。原因是稀土加入钢中后,引起周围铁原子的点阵畸变,有利于氮原子的吸附和扩散,且稀土易与渗氮气氛中的氧结合,削弱了氧对渗氮的阻碍作用;同时稀土的晶粒细化、固溶体强化、微合金化也是其改善渗层性能的重要原因。 展开更多
关键词 稀土 气体渗氮 催渗
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稀土催渗对耐蚀氮化的影响 被引量:8
14
作者 何美清 黄新民 刘岩 《稀有金属快报》 CAS CSCD 2007年第3期26-31,共6页
针对Q235钢采用常规气体氮化,其耐腐蚀性能日渐不能适应工程应用要求的问题,探索了添加稀土催渗剂对Q235钢进行稀土催渗氮化的方法。详细研究了渗氮工艺对氮化层厚度的影响。测量了渗氮试样表层硬度沿渗层深度的分布及耐蚀性能与渗氮工... 针对Q235钢采用常规气体氮化,其耐腐蚀性能日渐不能适应工程应用要求的问题,探索了添加稀土催渗剂对Q235钢进行稀土催渗氮化的方法。详细研究了渗氮工艺对氮化层厚度的影响。测量了渗氮试样表层硬度沿渗层深度的分布及耐蚀性能与渗氮工艺的定量关系。所有实验与观察均为稀土与常规2种渗氮试样在相同条件下平行操作并做对比分析。采用X光荧光谱仪测量了渗层稀土元素的分布。用X射线衍射仪测量了渗层的相组成。用金相显微镜观察了2种渗氮试样的显微组织。研究结果得出,稀土催渗氮化比常规氮化显著增加了氮化层的厚度,其显微硬度与耐腐蚀性能大幅提高。600℃下渗氮2h为最适宜的稀土氮化条件。 展开更多
关键词 稀土元素 催渗作用 气体氮化 耐腐蚀性能
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激光预处理对氮化层组织和性能的影响 被引量:3
15
作者 张凌峰 陈维平 《冶金丛刊》 2005年第2期11-13,22,共4页
通过对35CrMoA钢经不同功率激光处理及之后进行气体氮化的研究,得出随激光功率的增加,激光处理重熔区的硬化层深度也增加的结论,同时证实了激光预处理对氮化层组织和性能都有影响,为未来新氮化工艺的研究提供了有效的可供参考的数据。
关键词 组织和性能 激光预处理 氮化层 35CRMOA钢 激光处理 硬化层深度 气体氮化 激光功率 氮化工艺
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马氏体不锈钢活塞环的气体氮化 被引量:7
16
作者 肖文凯 童风华 +1 位作者 李朝志 刘山青 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2005年第8期47-49,共3页
对6Cr13Mo马氏体不锈钢活塞环进行了加入NH4Cl的洁净气体氮化处理试验,对产品进行了金相与硬度检测及装车试验。结果表明,由于NH4Cl的活化与催渗作用,经520℃×8 h氮化,氮化层深可达0.20 mm,最高硬度达到1 200HV,且大于800 HV的有... 对6Cr13Mo马氏体不锈钢活塞环进行了加入NH4Cl的洁净气体氮化处理试验,对产品进行了金相与硬度检测及装车试验。结果表明,由于NH4Cl的活化与催渗作用,经520℃×8 h氮化,氮化层深可达0.20 mm,最高硬度达到1 200HV,且大于800 HV的有效层深达0.12 mm以上,完全能够满足活塞环的使用要求,其使用寿命与镀铬环相当。该处理工艺可以代替传统的有污染的镀铬工艺。 展开更多
关键词 气体氮化 马氏体不锈钢 活塞环
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影响大功率柴油机曲轴气体渗氮变形的因素 被引量:7
17
作者 陆卫东 《柴油机》 2002年第2期40-42,共3页
本文通过有限元模拟计算,对影响大功率柴油机曲轴气体渗氮变形的主要因素进行了分析,同时指出曲轴气体渗氮过程变形趋势的控制要点。
关键词 柴油机 曲轴 气体渗氮 影响因素 变形量控制 渗氮温度 时间 应力 调质 加热速度 冷却速度
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HT250刹车盘气体渗氮耐磨性研究 被引量:7
18
作者 程相征 谢鲲 +5 位作者 赫庆坤 高翔 陈洋洋 曹勇军 陈蕴博 孙金全 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第3期256-263,共8页
为提高HT250刹车盘耐磨、耐腐蚀性,延长服役寿命,对其进行了气体渗氮表面强化处理.分别对基体和氮化试样进行了微观组织和物相分析,研究了销盘干摩擦的摩擦磨损行为,探讨了HT250渗氮试样的磨损机理.结果表明:采用530℃×10 h气体渗... 为提高HT250刹车盘耐磨、耐腐蚀性,延长服役寿命,对其进行了气体渗氮表面强化处理.分别对基体和氮化试样进行了微观组织和物相分析,研究了销盘干摩擦的摩擦磨损行为,探讨了HT250渗氮试样的磨损机理.结果表明:采用530℃×10 h气体渗氮时,渗氮层深为0.3 mm,其表层硬度HV_(0.1) 1 140;在20、50和100 N载荷下,渗氮试样摩擦系数均高于基体试样,但磨损率分别降低了11.1%、27.5%和38.3%.基体试样以疲劳剥层磨损为主,伴随着磨粒磨损;渗氮试样以剥层磨损为主,渗氮层的残余压应力抑制了裂纹的扩展,提高了其耐磨性. 展开更多
关键词 HT250 气体渗氮 剥层磨损 摩擦磨损
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Study of the Effect of Gas Nitriding Time on Microstructure and Wear Resistance of 42CrMo4 Steel 被引量:4
19
作者 Mohamed Ali Terres Lotfi Ammari Abdelkarim Chérif 《Materials Sciences and Applications》 2017年第6期493-507,共15页
Prior studies have noted that gas nitriding has a considerable effect for wear resistance. The aim of this paper is to study the influence of gas nitriding time (12, 24, 36 and 48 h) in the wear behaviour of 42CrMo4 s... Prior studies have noted that gas nitriding has a considerable effect for wear resistance. The aim of this paper is to study the influence of gas nitriding time (12, 24, 36 and 48 h) in the wear behaviour of 42CrMo4 steel. It has been assessed by micro hardness, pin-on-disc tribosystem, and SEM through the nitrided layer for each nitriding time. The study relates to the performance of the compound layer and the diffusion layer with respect to adhesive wear. The results were analyzed in terms of the weight lost during wear, for nitrided steel with and without the compound layer, and for untreated steel. It has been observed that wear rate varies as a function of the tests conditions due to the presence of different wear mechanisms. Thus, for short tests conditions wear rate depends on two mechanisms: plastic deformation and adhesive wear, whereas for large tests conditions the mechanisms controlling wear rate are abrasive and oxidative wear. Furthermore, this study contains an analysis of the wear mechanisms of a nitrided part, founded on scanning electron microscopy (SEM) observations of the wear traces at various stages of the evolution of wear. The SEM examination of worn surfaces revealed signatures for the adhesion, abrasion, delamination and tribochemical (oxidative) modes of wear. This is an important issue for future research. 展开更多
关键词 gas nitriding 42CrMo4 STEEL HARDENING WEAR Rate WEAR Mechanisms ADHESIVE WEAR
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横拉机H13钢耐磨导轨激光表面淬火+渗氮复合处理
20
作者 林春旭 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第4期274-278,共5页
为提高横拉机H13钢耐磨导轨的使用寿命,对导轨(心部硬度约300 HV0.3)分别用激光表面淬火、气体渗氮、激光表面淬火+气体渗氮进行表面强化处理,以表面硬度、硬化层深度、硬度梯度为依据进行耐磨性的对比分析。结果表明,气体渗氮表面硬度... 为提高横拉机H13钢耐磨导轨的使用寿命,对导轨(心部硬度约300 HV0.3)分别用激光表面淬火、气体渗氮、激光表面淬火+气体渗氮进行表面强化处理,以表面硬度、硬化层深度、硬度梯度为依据进行耐磨性的对比分析。结果表明,气体渗氮表面硬度高(>980 HV0.3),但硬化层深度较浅(仅能达到约0.27 mm);激光表面淬火成倍增加硬化层深度(可达约0.7 mm),但表面硬度不及气体渗氮(最高仅达到764 HV0.3);先激光表面淬火(P=2500 W,v=4 mm/s)后气体渗氮(540℃×25 h)复合处理则能兼有两种工艺的优点,获得更高的表面硬度(>980 HV0.3)和硬化层深度(可达0.61~0.67 mm),能有效提高导轨的耐磨性。 展开更多
关键词 H13钢 气体渗氮 激光表面淬火 横拉机 导轨 表面强化
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