软土破裂面的微观结构特征与强度的关系 被引量：33

1

作者 周翠英 牟春梅 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第10期1136-1141,共6页

在土体工程性质评价以及土坡稳定性分析中,土体强度研究具有重要意义。本文从土体剪切破裂面的微观结构研究入手,寻求土体达到峰值强度破坏时,剪切破裂面上的微观结构参数与土体强度参数之间的关系。取珠江三角洲中部地区海相沉积的、... 在土体工程性质评价以及土坡稳定性分析中,土体强度研究具有重要意义。本文从土体剪切破裂面的微观结构研究入手,寻求土体达到峰值强度破坏时,剪切破裂面上的微观结构参数与土体强度参数之间的关系。取珠江三角洲中部地区海相沉积的、具有代表性的原状软土样,开展室内实验,获取土的物理力学性质参数;其中在强度实验(直剪实验、三轴固结快剪实验)中,当土体达到剪切破坏时,取破裂面上的土样,进行电镜扫描,得到微结构图像;采用MATLAB6.0软件进行图像处理,并提取微观结构特征参数,建立这些特征参数与强度参数(c,?)之间的关系;并从宏观角度探讨了间接反映土体微观结构特征的宏观土性参数(塑性指数IP和粘粒含量PC)与强度参数c和?之间的关系。说明了软土的抗剪强度与微观结构参数变化之间有着良好的一致性。本研究对于高填方路堤稳定性等问题的分析具有重要价值。 展开更多

关键词 软土 破裂面 微观结构 强度

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锅炉水冷壁管爆裂原因分析 被引量：9

2

作者 李继康 黄进峰 李文成 《物理测试》 CAS 2010年第1期46-49,共4页

针对某石化公司一支锅炉水冷壁管发生爆裂的问题,观察了其宏观形貌和微观组织,分析了其断口特征,结果表明:爆口毗邻炉管明显胀粗,壁厚显著减薄;爆口毗邻金属具有贝氏体+少量铁素体显微组织,而锅炉管正常组织为铁素体+珠光体;爆裂断口具... 针对某石化公司一支锅炉水冷壁管发生爆裂的问题,观察了其宏观形貌和微观组织,分析了其断口特征,结果表明:爆口毗邻炉管明显胀粗,壁厚显著减薄;爆口毗邻金属具有贝氏体+少量铁素体显微组织,而锅炉管正常组织为铁素体+珠光体;爆裂断口具有典型的韧窝断裂特征。综合分析认为,该锅炉水冷壁管的爆裂属于瞬时过热爆管。最后提出了该锅炉水冷壁管今后运行中应该注意的问题。 展开更多

关键词 锅炉水冷壁管 爆裂 断口形貌 显微组织

原文传递

45钢渣浆泵主轴早期疲劳断裂分析 被引量：8

3

作者 孙智 钱永康 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2000年第5期32-34,共3页

一台渣浆泵 45钢主轴安装运行不足 2 4h即发生断裂。本文分析了主轴断裂的过程和原因。结果表明 ,轴的断裂为多源旋转弯曲疲劳断裂 ,疲劳裂纹从轴表面加工形成的类裂纹处扩展 。

关键词 疲劳断裂 表面缺陷 组织 渣浆泵 45钢

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海上油田电泵连接螺栓断裂原因

4

作者 冯电稳 何泽宇 +4 位作者 杨中娜 杨阳 徐志刚 徐振东 高海宾 《理化检验（物理分册）》 CAS 2024年第6期51-55,共5页

某海上油田电泵连接螺栓发生断裂现象,采用宏观观察、断口分析、化学成分分析、硬度测试、金相检验等方法分析螺栓断裂的原因。结果表明:螺栓的断裂模式为疲劳断裂,在服役过程中,螺栓根部发生点腐蚀,进而引起应力腐蚀微裂纹,在电泵振动... 某海上油田电泵连接螺栓发生断裂现象,采用宏观观察、断口分析、化学成分分析、硬度测试、金相检验等方法分析螺栓断裂的原因。结果表明:螺栓的断裂模式为疲劳断裂,在服役过程中,螺栓根部发生点腐蚀,进而引起应力腐蚀微裂纹,在电泵振动应力的作用下,腐蚀微裂纹进一步扩展,直至螺栓断裂。 展开更多

关键词 点腐蚀 微裂纹 疲劳断裂 表面锈蚀 显微组织

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汽车用5182铝合金温变形行为及组织 被引量：5

5

作者 刘露露 陈彬 +3 位作者 刘亦奇 周威 王孟君 李光耀 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2011年第3期18-21,共4页

通过单向温拉伸试验以及扫描电镜和透射电镜观察,研究了汽车用5182铝合金板在变形温度为323-573 K,应变速率为0.001-0.1 s-1条件下的流变行为及微观组织。结果表明,在变形温度≥448 K、应变速率.ε=0.001 s-1条件下,5182合金出现明显的... 通过单向温拉伸试验以及扫描电镜和透射电镜观察,研究了汽车用5182铝合金板在变形温度为323-573 K,应变速率为0.001-0.1 s-1条件下的流变行为及微观组织。结果表明,在变形温度≥448 K、应变速率.ε=0.001 s-1条件下,5182合金出现明显的峰值应力,而当应变速率0.01-0.1 s-1时,合金的流变应力呈现稳态;当应变速率.ε=0.001 s-1时,随着变形温度的升高,合金单向温拉伸断口由典型的混合型断裂特征演变成典型的韧性断裂特征,合金产生了动态再结晶。 展开更多

关键词 5182铝合金 温拉伸 真应力-真应变曲线 断口形貌 显微组织

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无铼二代镍基单晶高温合金中温高应力蠕变机制 被引量：5

6

作者 于兴福 杜洪强 +3 位作者 田素贵 宁英 王铁军 崔树森 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第7期1921-1928,共8页

通过测定一种镍基单晶合金的蠕变曲线和观察微观组织及对合金断裂后位错组态进行分析,研究中温高应力条件下镍基单晶合金的组织演化及断裂特征。结果表明:在760℃、700 MPa条件下,合金蠕变断裂后的断口表面由类台阶状形貌组成,且台阶取... 通过测定一种镍基单晶合金的蠕变曲线和观察微观组织及对合金断裂后位错组态进行分析,研究中温高应力条件下镍基单晶合金的组织演化及断裂特征。结果表明:在760℃、700 MPa条件下,合金蠕变断裂后的断口表面由类台阶状形貌组成,且台阶取向相同,台阶的两个棱边与110晶向平行,台阶的上平面平行于{001}晶面。合金凝固形成的共晶区是合金薄弱区域,裂纹在该区域萌生和扩展,并最终导致合金的蠕变断裂。800℃、750 MPa蠕变期间,合金中的相可形成与应力轴垂直的类N型筏状结构,但筏状相的尺寸较短,在合金的基体通道及/两相界面处存在大量位错网,有部分110超位错切入筏状相内。(1/2)[1 10]位错由/相界面切入相后发生位错分解,可形成(1/3)112超肖克莱不全位错+层错的位错组态,当有单个位错穿过层错区时,致使位错与层错衬度相互重叠,使层错条纹明暗衬度发生变化。 展开更多

关键词 单晶镍基高温合金 断口表面 蠕变 组织演化 位错

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非金属夹杂物影响下SCM-420钢的失效行为 被引量：3

7

作者 黄志涛 田文怀 +1 位作者 李春华 苏永安 《沈阳工业大学学报》 EI CAS 2011年第5期520-523,539,共5页

为了研究非金属夹杂物对钢内部显微组织形态的影响,利用金相显微镜、扫描电子显微镜、显微硬度计和扫描电镜EDS能谱仪对SCM-420机械结构用钢内部的夹杂物形貌、基体微观组织、失效断口进行了观察分析.研究结果表明:夹杂物主要为点状的... 为了研究非金属夹杂物对钢内部显微组织形态的影响,利用金相显微镜、扫描电子显微镜、显微硬度计和扫描电镜EDS能谱仪对SCM-420机械结构用钢内部的夹杂物形貌、基体微观组织、失效断口进行了观察分析.研究结果表明:夹杂物主要为点状的氧化物-硅酸盐混合型、块状的氧化物型和条状的硅酸盐型;夹杂物的周围存在脱碳层,其显微组织为单相的铁素体;夹杂物与基体生成了类共晶组织;微裂纹以夹杂物和脱碳层为通道,导致SCM-420机械结构用钢的脆性断裂. 展开更多

关键词 非金属夹杂物 微观组织 断口 氧化物 硅酸盐 脱碳层 铁素体 类共晶组织 脆性断裂

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V-4Cr-4Ti/Ti扩散连接的初步研究 被引量：3

8

作者 张高伟 韩文妥 +1 位作者 崔丽娟 万发荣 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2018年第5期1537-1542,共6页

利用锻造加工进行了V-4Cr-4Ti/Ti两种材料的扩散连接,并通过OM,SEM,EDS,剪切实验等手段初步分析和研究了扩散接头的微观结构及其结合强度。微观结构分析结果表明,扩散接头平滑无缺陷,其总宽度约为100μm,并明显地分为Ⅰ、Ⅱ两部分:靠近T... 利用锻造加工进行了V-4Cr-4Ti/Ti两种材料的扩散连接,并通过OM,SEM,EDS,剪切实验等手段初步分析和研究了扩散接头的微观结构及其结合强度。微观结构分析结果表明,扩散接头平滑无缺陷,其总宽度约为100μm,并明显地分为Ⅰ、Ⅱ两部分:靠近Ti基体侧的Ⅰ区较宽,由致密的针状魏氏组织组成;靠近V-4Cr-4Ti合金一侧的Ⅱ区是宽度均匀的β-Ti带状组织,其宽度只有Ⅰ区的一半左右。根据材料基体和扩散接头的硬度分布规律,可以将它们进一步分为A^F 6个区域,其中C区的硬度最高,其与钛基体交界区域的最大硬度高达3320MPa,远高于基体材料的硬度(钛基体的平均硬度为1900MPa,钒合金基体为2580 MPa),而E区的硬度较低,最低仅为1820MPa。剪切实验结果表明,扩散接头的抗剪切强度大于165.2MPa,且断裂发生在靠近扩散接头的钛基边界区域,这里同时也是硬度最大的区域,可能是钛基体在冷却过程中发生相变而导致局部区域应力集中所造成的。 展开更多

关键词 V-4Cr-4Ti/Ti扩散连接 锻造加工 断面形貌 剪切强度

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高温合金GH163在850℃至室温的气氛热震行为 被引量：2

9

作者 孟志新 成来飞 +2 位作者 张立同 梅辉 刘持栋 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第5期794-797,共4页

研究了高温合金GH163在850℃至室温不同气氛环境下的热震行为。比较了热震前后合金的力学性能、断口形貌及显微组织。结果表明:高温合金在氩气(Ar/1.00×105Pa)气氛中热震后,其弹性模量、拉伸强度与断面收缩率分别降低了2%、10%和2%... 研究了高温合金GH163在850℃至室温不同气氛环境下的热震行为。比较了热震前后合金的力学性能、断口形貌及显微组织。结果表明:高温合金在氩气(Ar/1.00×105Pa)气氛中热震后,其弹性模量、拉伸强度与断面收缩率分别降低了2%、10%和2%,拉伸断裂方式是韧性断裂;在氧气与氩气混合气氛(O2/0.16+Ar/0.84)×105Pa中热震后,其弹性模量、拉伸强度与断面收缩率分别降低了3%、17%和25%,拉伸断裂方式是脆性断裂。晶粒粗化和沿晶氧化导致高温合金在氧气与氩气混合气氛中的抗热震性能低于在氩气中的抗热震性能。 展开更多

关键词 高温合金GH163 热震 力学性能 断口形貌 显微组织

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航空发动机模拟环境对Hi-Nicalon纤维力学性能及微结构的影响 被引量：1

10

作者 李思维 梅辉 +1 位作者 冯祖德 张立同 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2007年第3期1-4,共4页

将Hi-Nicalon纤维在H_2O 14 kPa;O_28 kPa;Ar 78 kPa的模拟气氛环境中,分别加热到1300、1400、1500、1600℃,保温1h。测试各处理温度样品的断裂强度,通过扫描电子显微镜(SEM)观察纤维断口表面随温度的变化情况,并利用透射电子显微镜(TEM... 将Hi-Nicalon纤维在H_2O 14 kPa;O_28 kPa;Ar 78 kPa的模拟气氛环境中,分别加热到1300、1400、1500、1600℃,保温1h。测试各处理温度样品的断裂强度,通过扫描电子显微镜(SEM)观察纤维断口表面随温度的变化情况,并利用透射电子显微镜(TEM)观察随温度升高纤维的微结构变化。结果显示,随热处理温度的升高,纤维强度有所增加,纤维表面的钝化膜厚度增大,内部晶粒长大,层错等缺陷增多。氧化膜的存在和厚度的增加有利于阻止纤维活性氧化,从而保持了强度;而缺陷的增多则有利于松弛因温度升高而带来的各种内应力,协调纤维因受外力而产生的变形,使纤维能够承受更高强度的拉伸和冲击。 展开更多

关键词 Hi-Nicalon纤维 断裂强度 断口形貌 微结构

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35CrMo钢卷取炉偏导辊断裂分析 被引量：1

11

作者 杏仲全 潘红涛 《物理测试》 CAS 2009年第2期58-59,62,共3页

通过对卷取炉偏导辊局部断口的宏观和微观分析,认为偏导辊材质上的各种问题是导致断裂的原因。

关键词 断口 宏观组织 微观组织

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S195柴油机气缸罩铸件失效分析

12

作者 郭久柱 李云奎 候振文 《吉林工学院学报（自然科学版）》 1993年第4期34-37,共4页

对S195柴油机气缸罩铸件从设计及铸造工艺、裂缝及断口、成分及组织等几个方面进行了分析,找出了其失效原因,提出了防治措施。

关键词 S195柴油机 铸件 失效分析 裂缝 断口 金相组织 气缸罩 铸造工艺

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热处理对Al_2O_3陶瓷断裂韧性的影响及其工艺优化

13

作者 李学钊 沈景凤 +3 位作者 顾青青 谢建林 王恩元 胡婉琼 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2016年第6期93-97,共5页

通过响应面法研究了升温速率、热处理温度和保温时间对Al_2O_3陶瓷断裂韧性的影响并确定了最佳热处理工艺,分析了最佳工艺热处理后该陶瓷的性能和显微结构。结果表明:随着热处理温度的升高和保温时间的延长,Al_2O_3陶瓷断裂韧度先升后降... 通过响应面法研究了升温速率、热处理温度和保温时间对Al_2O_3陶瓷断裂韧性的影响并确定了最佳热处理工艺,分析了最佳工艺热处理后该陶瓷的性能和显微结构。结果表明:随着热处理温度的升高和保温时间的延长,Al_2O_3陶瓷断裂韧度先升后降,各因素对断裂韧度的影响由大到小依次为热处理温度、保温时间、升温速率;温度和保温时间的交互作用对断裂韧度的影响最大,其次为升温速率和温度交互作用的,升温速率和保温时间交互作用的影响最小;最佳热处理参数为升温速率4℃·min^(-1)、温度1 150℃、保温时间230min,在该条件下热处理后Al_2O_3陶瓷的断裂韧度由未热处理的3.25MPa·m^(1/2)提高到5.1MPa·m^(1/2) ,晶粒尺寸均匀、晶间缺陷及气孔数量减少。 展开更多

关键词 AL2O3陶瓷 热处理 断裂韧性 响应面法 显微结构

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圆柱螺旋弹簧的正断/切断型疲劳断裂模式与提高其疲劳断裂抗力的途径 被引量：17

14

作者 王仁智 姜传海 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第6期7-14,共8页

结合承受扭转切应力和轴向正应力圆柱体的受力分析,讨论了圆柱螺旋弹簧发生的正应力断裂,纵向以及横向切应力断裂等3种疲劳断裂模式。结果指出,喷丸引入的残余正应力(即应力强化机制)只影响正应力而不影响纵/横向切应力断裂模式的疲劳强... 结合承受扭转切应力和轴向正应力圆柱体的受力分析,讨论了圆柱螺旋弹簧发生的正应力断裂,纵向以及横向切应力断裂等3种疲劳断裂模式。结果指出,喷丸引入的残余正应力(即应力强化机制)只影响正应力而不影响纵/横向切应力断裂模式的疲劳强度(寿命)。但喷丸引起表面形变层内的组织结构改性(即组织结构强化机制)却能提高所有3种断裂模式的疲劳断裂抗力。 展开更多

关键词 圆柱螺旋弹簧 疲劳断裂模式 表面喷丸 应力强化与组织结构强化机制

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电站锅炉用HR3C钢管表面裂纹临界尺寸 被引量：2

15

作者 王若民 段谟刚 +4 位作者 张健 陈国宏 陈学进 缪春辉 汤文明 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第3期125-134,共10页

以供货态和650℃(外管壁温度)服役18644 h的HR3C钢炉管为对象,采用实验及模型计算相结合的方法,获得HR3C钢管表面裂纹失稳扩展的临界尺寸,用于定量化评估服役HR3C钢管的可靠性。结果表明,供货态和服役态HR3C钢炉管室温及650℃时的K_(IC... 以供货态和650℃(外管壁温度)服役18644 h的HR3C钢炉管为对象,采用实验及模型计算相结合的方法,获得HR3C钢管表面裂纹失稳扩展的临界尺寸,用于定量化评估服役HR3C钢管的可靠性。结果表明,供货态和服役态HR3C钢炉管室温及650℃时的K_(IC)值分别为16.06、2.38 MPa·m^(1/2),以及7.92、1.21 MPa·m^(1/2)。基于K-判据法,推算出供货态及在蒸气压力为5.72 MPa、650℃下服役18644 h的规格为Ф60 mm×4 mm的HR3C钢管表面裂纹失稳扩展的临界尺寸分别为0.67、0.09 mm。最后,结合显微结构及断口分析,确定了服役态HR3C钢管临界裂纹尺寸减小及服役早期失效的原因。 展开更多

关键词 HR3C钢管 平面应变断裂韧性 临界裂纹尺寸 显微组织 断口分析

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