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给水泵最小流量再循环阀控制方法的改进 被引量:12
1
作者 王志强 李忠杰 李金铖 《河北电力技术》 2011年第6期41-44,共4页
介绍超临界机组给水泵最小流量再循环阀的特点,分析现有再循环阀控制方法存在的问题,提出采用回滞函数和增大单一函数2种改进的控制方法,给出2种控制方法的参数设置方法,并通过实例分析应用效果,提出如何选择2种控制方法的建议。
关键词 给水泵 最小流量再循环阀 控制方法 回滞函数
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多流中间包内流体流动模式的分析方法 被引量:10
2
作者 祝明妹 文光华 +1 位作者 唐萍 陈远清 《过程工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2008年第S1期41-44,共4页
提出了多流中间包内流体流动的联合RTD曲线分析方法,并从整体上对多流中间包平均停留时间作出新的解释.以某钢厂多流中间包为模拟对象,进行了水力学模拟实验,采用联合RTD曲线分析方法对多流中间包内流体流动模式进行分析,并与常用的方... 提出了多流中间包内流体流动的联合RTD曲线分析方法,并从整体上对多流中间包平均停留时间作出新的解释.以某钢厂多流中间包为模拟对象,进行了水力学模拟实验,采用联合RTD曲线分析方法对多流中间包内流体流动模式进行分析,并与常用的方法进行了比较.实验结果表明.不考虑死区的缓慢流动将会使死区的计算结果产生较大偏差.运用联合RTD曲线分析计算多流中间包内流体流动模式,能够更真实地反映中间包内实际流动状况. 展开更多
关键词 多流中间包 联合RTD曲线 平均停留时间 流动模式 死区
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单流厚板坯中间包物理模拟研究和应用 被引量:6
3
作者 姜学锋 时朋召 +1 位作者 王玉平 徐李军 《特殊钢》 2022年第1期16-21,共6页
为得到更加合理的50 t中间包控流装置,通过建立几何相似比1∶4的单流中间包水模型,采用物理模拟试验,研究了不同流量(1.09、1.24 m^(3)/h)、长水口插入深度(25、50、75 mm)、挡坝高度(90、135 mm)以及长水口和堰距离(190、390 mm)等参... 为得到更加合理的50 t中间包控流装置,通过建立几何相似比1∶4的单流中间包水模型,采用物理模拟试验,研究了不同流量(1.09、1.24 m^(3)/h)、长水口插入深度(25、50、75 mm)、挡坝高度(90、135 mm)以及长水口和堰距离(190、390 mm)等参数对中间包流场的影响。模拟结果表明,当响应时间更小时,中间包死区体积反而更大;当中间包的平均停留时间越大时,中间包的死区体积越小;模型最优的中间包工艺参数为:控流方案8^(#)、流量1.24 m^(3)/h、长水口插入深度25 mm,其平均停留时间为294.99 s,死区体积百分数为16.05%。SPHD钢50 t中间包应用表明,采用流量40 m^(3)/h,长水口插入深度100 mm,挡坝高度540 mm,钢水夹杂物总量2.51 mg/10 kg,去除夹杂物明显。 展开更多
关键词 中间包 物理模拟 流场 平均停留时间 死区体积
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LF精炼过程中通电升温阶段底吹氩方式的优化
4
作者 王宁 秦德越 +1 位作者 李宝宽 赵家七 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第4期507-513,共7页
在LF(ladle furnace)精炼过程的通电升温阶段多采用双喷嘴等流喷吹的吹氩方式.本文提出一种双喷嘴差流吹氩的底吹方式,以某钢厂135 t钢包为原型设计1∶4非等温水模型实验平台,在总流量相同的情况下进行底吹比例为1∶1,2∶1和3∶1的温度... 在LF(ladle furnace)精炼过程的通电升温阶段多采用双喷嘴等流喷吹的吹氩方式.本文提出一种双喷嘴差流吹氩的底吹方式,以某钢厂135 t钢包为原型设计1∶4非等温水模型实验平台,在总流量相同的情况下进行底吹比例为1∶1,2∶1和3∶1的温度均匀化实验,结果表明底吹比例为2∶1时的各监测点无量纲温差最小,均匀化效果最好.建立流动-传热耦合数学模型对实验结果进行验证,结果表明在总流量相等的情况下,底吹比例为1∶1,2∶1和3∶1时流动死区占比分别为14.1%,9.1%和9.8%,温度死区占比分别为6.2%,2.6%和0.3%,2∶1差流底吹方式在活跃流场和促进温度均匀化方面具有优势. 展开更多
关键词 差流吹氩 底吹分布 温度均匀化 非等温水模型 流动死区
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高参数高压差流量调节无死区控制阀的研究与应用
5
作者 金永杰 陈瑶池 +3 位作者 王轶栋 陈卫平 张明 陈立龙 《阀门》 2024年第8期927-935,共9页
目前高参数高压差控制阀广泛采用迷宫式和多级套筒式结构,由于迷宫片的工艺结构因素(每一碟片流道间均存在轴向上的高度)和多级套筒式(笼罩式)开孔布局等情况,均存在流量控制调节死区问题,即控制阀的流量特性曲线不是连续变化的。通过... 目前高参数高压差控制阀广泛采用迷宫式和多级套筒式结构,由于迷宫片的工艺结构因素(每一碟片流道间均存在轴向上的高度)和多级套筒式(笼罩式)开孔布局等情况,均存在流量控制调节死区问题,即控制阀的流量特性曲线不是连续变化的。通过对套筒式(笼罩式)节流元件进行大量研究和模拟试验,在流量调节控制无死区方面有所创新和突破,解决了控制类阀门内件等关键零部件设计的重大问题。经多家用户长期使用,证明该控制阀具有调节性能好、无调节死区、工作可靠等特点。 展开更多
关键词 高参数 高压差 控制阀 流量调节 无死区
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挡渣墙对板坯连铸中间包流场的影响研究 被引量:6
6
作者 李宁 包燕平 +2 位作者 林路 王敏 赵立华 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2014年第3期83-87,共5页
针对中间包水口冲击区钢流对自由液面扰动较大,会形成环流将大型夹杂物卷入浇注区的问题,某钢厂在原有控流装置的基础上,计划引入挡渣墙以防止该情况的发生。通过中间包水模型试验,研究了距包底不同高度和距水口冲击区不同距离时挡渣墙... 针对中间包水口冲击区钢流对自由液面扰动较大,会形成环流将大型夹杂物卷入浇注区的问题,某钢厂在原有控流装置的基础上,计划引入挡渣墙以防止该情况的发生。通过中间包水模型试验,研究了距包底不同高度和距水口冲击区不同距离时挡渣墙对中间包流场参数的影响。结果表明,设置挡渣墙有利于延长钢液在中间包内运动轨迹,峰值时间提高40.9%,但是,死区体积比增加6.2%;挡渣墙距离水口冲击区1 680 mm,下端距中间包包底400 mm时,有利于控制死区体积比,同时有效发挥其控制大型夹杂物进入浇注区的作用。 展开更多
关键词 中间包 水模型 挡渣墙 流场 死区
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ABR反应器水力混合性能研究 被引量:6
7
作者 孙立柱 沈耀良 +1 位作者 李媛 杨光冠 《苏州科技学院学报(工程技术版)》 CAS 2010年第3期6-9,22,共5页
在不同进水负荷及水力停留时间下,利用LiCL作为示踪剂对六隔室的ABR反应器进行水流流态的研究。研究表明:ABR反应器具有单个隔室完全混合流态而整体水流方向推流流态的复杂的混合流态;水力停留时间和进水负荷是影响ABR反应器水力特性的... 在不同进水负荷及水力停留时间下,利用LiCL作为示踪剂对六隔室的ABR反应器进行水流流态的研究。研究表明:ABR反应器具有单个隔室完全混合流态而整体水流方向推流流态的复杂的混合流态;水力停留时间和进水负荷是影响ABR反应器水力特性的主要因素;含泥反应的反应器死区率(26.20%~58.56%)远远大于清水(5.79%~12.68%)。 展开更多
关键词 ABR 示踪剂 水流流态 反应器死区率
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130 t钢包底吹氩工艺数值模拟
8
作者 李琦 邱国兴 +2 位作者 王恭亮 高鹏 李荣祥 《特殊钢》 2024年第5期59-65,共7页
以130 t钢包为研究对象,利用Fluent软件模拟研究了不同底吹工艺对钢包内流场及死区的影响。结果表明,当中心距由0.65R减少至0.50R时,钢液平均流速由0.24 m/s下降至0.05 m/s,低流速区域占比显著增加,靠壁端钢液流动缓慢,渣金界面平均流速... 以130 t钢包为研究对象,利用Fluent软件模拟研究了不同底吹工艺对钢包内流场及死区的影响。结果表明,当中心距由0.65R减少至0.50R时,钢液平均流速由0.24 m/s下降至0.05 m/s,低流速区域占比显著增加,靠壁端钢液流动缓慢,渣金界面平均流速由0.18 m/s下降至0.009 m/s,死区比例由7%增加至25%,总体搅拌效果下降;当透气砖中心夹角由85°增加至180°时,钢液平均流速下降至0.09 m/s,渣金界面平均流速为0.05 m/s,死区体积比增加至28%;随着吹氩量的增加钢液流速明显加快,死区体积减小,钢液混匀时间逐渐缩短,200 L/min时平均流速增加至0.43 m/s,渣金水平界面流速为0.32 m/s,不发生卷渣现象,钢液混匀时间为300 s。综上,确定两透气砖直径为φ165 mm,透气砖夹角为85°,透气砖中心距为0.65 R,渣层厚度为100 mm,空气层厚度为400 mm,底吹时间为600 s条件下,透气砖1的氩气流量为200 L/min,透气砖2的氩气流量为210 L/min为最佳方案。 展开更多
关键词 130 t钢包 底吹工艺 流场 死区分布 模拟
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四流“L型”中间包控流装置优化的水模拟研究 被引量:6
9
作者 李京社 马昱 +2 位作者 常国平 杨树峰 杨明生 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2010年第1期30-35,共6页
以新兴铸管炼钢部四流"L型"中间包为研究对象,根据相似原理建立了1∶2的四流中间包水模型,研究了不同结构的中间包的流体流动特性。试验结果表明:原型中间包内部结构不合理,存在较大死区,最大死区比例为66.2%,中间包四流之间... 以新兴铸管炼钢部四流"L型"中间包为研究对象,根据相似原理建立了1∶2的四流中间包水模型,研究了不同结构的中间包的流体流动特性。试验结果表明:原型中间包内部结构不合理,存在较大死区,最大死区比例为66.2%,中间包四流之间的流体流动特性差异很大;各种优化方案中,"挡墙+单吹气"(方案C)与"挡墙+单吹气+湍流器"(方案D)较理想,其中方案D死区比例最小,平均停留时间最长,其死区比例为19.7%,比原型下降了15.2%,平均停留时间延长到433 s,比原型增加了83 s。 展开更多
关键词 中间包 控流装置 死区 平均停留时间 非金属夹杂物 铸坯洁净度
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循环流化床返料阀结构对循环流率动态响应特性的影响 被引量:5
10
作者 刘贤东 张扬 +3 位作者 杨海瑞 张缦 张海 吕俊复 《洁净煤技术》 CAS 2019年第3期94-99,共6页
循环流化床锅炉燃烧技术是一种洁净煤燃烧技术,其应对负荷变化的灵活性未来会得到更多的关注。但目前对于负荷变化的研究集中于调峰策略优化,缺乏提升CFB本身变负荷速率的影响因素研究。在CFB锅炉负荷变化时,循环流率也随之变化,并达到... 循环流化床锅炉燃烧技术是一种洁净煤燃烧技术,其应对负荷变化的灵活性未来会得到更多的关注。但目前对于负荷变化的研究集中于调峰策略优化,缺乏提升CFB本身变负荷速率的影响因素研究。在CFB锅炉负荷变化时,循环流率也随之变化,并达到新的平衡态,而返料阀的结构是循环流率的重要影响因素。因此,为了研究CFB锅炉变负荷响应速率的影响因素,基于CPFD方法对某75t/h循环流化床锅炉立管及返料阀内在循环流率变化时的流动行为进行模拟,研究不同返料阀结构对循环流率变化的响应速度。结果表明,在立管远离回料阀侧及回料阀水平横段底部存在一定的流动死区,返料阀及立管内物料仅在较小的区域内有较大的移动速度。当循环流率增加时,较小的颗粒移动区域限制了其达到更大流量平衡的时间,减弱了系统变负荷的响应速率。在松动风、流化风分别为0.14和0.30m/s,循环流率从50kg/(m2·s)提升到60kg/(m2·s)时,随着水平横段长度的增加,系统响应时间先急剧减小后缓慢上升;返料阀水平横段长度与立管直径之比为3.5时,最短响应时间为67s。保持流化风量不变并改变松动风大小,系统响应时间随松动风量的增加而减小,但不同返料阀结构下系统响应时间的规律相似。返料阀对循环流率变化的响应速度与返料阀内的流动死区大小密切相关。 展开更多
关键词 循环流化床 返料阀 循环流率 变负荷 响应时间 流动死区
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气固顺/逆流间歇移动床内颗粒速度分布特性
11
作者 赵志锋 贾启璠 +2 位作者 王若瑾 王德武 张少峰 《过程工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第8期1190-1198,共9页
采用颗粒示踪方法考察了顺流和逆流间歇移动床内颗粒流动状态和速度分布随表观气速和时间的变化规律,进行定量化分析并建立颗粒速度计算式。结果表明,示踪层颗粒始终近似为V形分布,表明颗粒速度呈“慢-快-慢”的形式分布,且变化幅度随... 采用颗粒示踪方法考察了顺流和逆流间歇移动床内颗粒流动状态和速度分布随表观气速和时间的变化规律,进行定量化分析并建立颗粒速度计算式。结果表明,示踪层颗粒始终近似为V形分布,表明颗粒速度呈“慢-快-慢”的形式分布,且变化幅度随时间的推移更加明显。不同于重力条件,顺流和逆流条件下气体和颗粒间相互影响更为复杂。同一时刻下,顺流床内颗粒速度变化幅度随表观气速增加而增大;逆流床与之相反。然而在同一料位高度下,随表观气速增大,顺流床内流动区域宽度增大,时间不均匀指数和流动死区占比减小,表明颗粒速度分布更加均匀;逆流床与之相反。借助料仓中常用的颗粒运动模型(Particle Kinematic Model,PKM),引入雷诺数Re和斯特哈尔数St,建立气固顺流和逆流条件下的颗粒速度计算式,以期为顺/逆流间歇移动床的操作和设计提供参考。 展开更多
关键词 移动床 流动区域宽度 时间不均匀指数 流动死区 颗粒速度分布
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IF钢板坯表层大尺寸夹杂物的三维分布 被引量:4
12
作者 邓小旋 李海波 +2 位作者 季晨曦 陈斌 朱国森 《连铸》 2022年第2期35-40,共6页
IF钢铸坯表层大尺寸夹杂物分布对冷轧钢板表面质量有较大影响。采用ASPEX自动检测法与逐层刨削法研究了IF钢铸坯表层20 mm内中100μm以上夹杂物的三维分布。铸坯表层20 mm内夹杂物共分成3类,气泡、氧化铝+气泡、块状氧化铝,数量比例分别... IF钢铸坯表层大尺寸夹杂物分布对冷轧钢板表面质量有较大影响。采用ASPEX自动检测法与逐层刨削法研究了IF钢铸坯表层20 mm内中100μm以上夹杂物的三维分布。铸坯表层20 mm内夹杂物共分成3类,气泡、氧化铝+气泡、块状氧化铝,数量比例分别为72%、26%和2%。结合水模型研究了结晶器内大尺寸夹杂物被凝固坯壳捕获行为,结果表明,在现有浇铸工况下结晶器内大尺寸夹杂物主要集中在上回流涡心处与浸入式水口下部等结晶器“死区”位置。消除结晶器内死区有助于减少铸坯表层大尺寸夹杂物,提高轧板表面质量。 展开更多
关键词 IF钢 铸坯 大尺寸夹杂物 上回流 死区
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径向柱塞泵瞬时理论流量仿真研究 被引量:3
13
作者 艾超 孔祥东 +1 位作者 刘胜凯 王光平 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期94-98,共5页
以RX系列径向柱塞泵为研究对象,建立了在定转子偏心量恒定和变量过程中瞬时理论流量的数学模型。通过Matlab/Simulink建模仿真,研究了柱塞数、定子半径等结构参数对瞬时流量的影响规律,并分析了该泵在典型变量形式下的瞬时流量特性,进... 以RX系列径向柱塞泵为研究对象,建立了在定转子偏心量恒定和变量过程中瞬时理论流量的数学模型。通过Matlab/Simulink建模仿真,研究了柱塞数、定子半径等结构参数对瞬时流量的影响规律,并分析了该泵在典型变量形式下的瞬时流量特性,进而指出变量过程中流量死区的存在。分析结果表明,采用径向柱塞泵作主控元件的泵控系统,可以实现系统的高精度速度和位置控制。 展开更多
关键词 径向柱塞泵 瞬时理论流量 流量脉动 流量死区
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基于fluent软件的布水器流态模拟 被引量:4
14
作者 王衡 陈小光 +1 位作者 柳建设 张恺 《广东化工》 CAS 2014年第15期23-24,共2页
通过计算流体力学Fluent软件,对布水器流态进行了数值模拟。结果表明:在Re=19900时,绝对死区为0.0185,相对死区为0.0494m3,总死区比率高达43.3%;单纯采用操作优化或设计优化均可减小布水器死区,其优化幅度大致为38.0%左右,若采用操作和... 通过计算流体力学Fluent软件,对布水器流态进行了数值模拟。结果表明:在Re=19900时,绝对死区为0.0185,相对死区为0.0494m3,总死区比率高达43.3%;单纯采用操作优化或设计优化均可减小布水器死区,其优化幅度大致为38.0%左右,若采用操作和设计协同优化,可使死区降幅高达62.3%。设计布水器时,还应重点考虑近壁区布水孔的设计。 展开更多
关键词 布水器 流态 死区 数值模拟
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RH熔池内弱搅拌区特性的模拟研究 被引量:3
15
作者 薛利强 何平 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2012年第3期46-52,共7页
以某钢铁厂170 tRH精炼装置为原型,运用数值模拟的方法对其在不同吹气量、浸渍管内径、插入深度和真空度下的流场进行了模拟,并对熔池内弱搅拌区的分布和变化进行了分析。研究表明:大包熔池上部存在3个弱搅拌区。随着吹气量的增大,1区、... 以某钢铁厂170 tRH精炼装置为原型,运用数值模拟的方法对其在不同吹气量、浸渍管内径、插入深度和真空度下的流场进行了模拟,并对熔池内弱搅拌区的分布和变化进行了分析。研究表明:大包熔池上部存在3个弱搅拌区。随着吹气量的增大,1区、3区区域迅速减小;2区先增大后减小,在100 m3/h时达到最大。增大浸渍管内径,1区、2区、3区区域减小,2区在两浸渍管中下方出现了一狭长的弱搅拌区。增大浸渍管插入深度,3个弱搅拌区增大,熔池液面处速度降低,趋于平稳。增大真空度,3个弱搅拌区略有减小。在降低弱搅拌区的几个因素中,吹气量影响最大,浸渍管内径次之,真空度最小。 展开更多
关键词 RH流场 弱搅拌区 数值模拟 浸渍管 吹气量
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KR法脱硫搅拌转速对流场影响的数值分析 被引量:3
16
作者 李志杰 张召 +3 位作者 杨小光 杨世山 张海涛 李福高 《山东冶金》 CAS 2016年第1期27-30,共4页
以铁水罐实际尺寸建立物理模型,通过CFD软件,应用VOF多相流模型和标准k-ε湍流模型对KR法脱硫在不同搅拌转速下的流场进行了数值模拟。数值模拟的漩涡高度与公式计算结果吻合较好,从而验证了本模拟的正确性。通过比较不同转速下铁水罐... 以铁水罐实际尺寸建立物理模型,通过CFD软件,应用VOF多相流模型和标准k-ε湍流模型对KR法脱硫在不同搅拌转速下的流场进行了数值模拟。数值模拟的漩涡高度与公式计算结果吻合较好,从而验证了本模拟的正确性。通过比较不同转速下铁水罐内的速度场与湍动能,找到了铁水罐内的流动死区,增大转速可以有效地减小死区大小。当搅拌转速由60 r/min增大到120 r/min时,死区大小由27.1%减小到17.2%。考虑到实际情况,最佳搅拌转速取120 r/min。 展开更多
关键词 KR法脱硫 流场 CFD模拟 搅拌转速 死区
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2D数字阀流量规划补偿死区研究 被引量:2
17
作者 左强 李胜 阮健 《中国机械工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第17期2369-2374,共6页
阐述了2D数字阀的结构和工作原理,分析了2D数字阀死区产生的原因,针对传统的颤振补偿死区方法的不足,提出流量规划补偿死区的新方法,并研究了流量规划同时叠加少量颤振补偿技术。实验结果表明,采用流量规划补偿后,死区基本消失,但滞环... 阐述了2D数字阀的结构和工作原理,分析了2D数字阀死区产生的原因,针对传统的颤振补偿死区方法的不足,提出流量规划补偿死区的新方法,并研究了流量规划同时叠加少量颤振补偿技术。实验结果表明,采用流量规划补偿后,死区基本消失,但滞环依然存在;采用流量规划同时叠加少量颤振补偿技术进行补偿,可以完全消除死区,滞环也明显减小,非线性度小于0.5%,能够达到伺服系统的要求。在死区补偿之后,该阀在25%满量程的正弦波控制下,-3 dB处幅频宽可达141 Hz。 展开更多
关键词 2D数字阀 流量规划 颤振 死区补偿
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CABR厌氧生物反应器的结构优化分析 被引量:2
18
作者 冯华军 沈东升 《化工学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第5期1287-1291,共5页
The carrier anaerobic baffled reactor (CABR),which combines with the characteristics of ABR and the advantages of biofilm reactor,is a suitable technology for decentralized domestic sewage treatment in rural areas of ... The carrier anaerobic baffled reactor (CABR),which combines with the characteristics of ABR and the advantages of biofilm reactor,is a suitable technology for decentralized domestic sewage treatment in rural areas of China.In order to improve the treatment efficiency and reduce the investment,it is essential to optimize the structure of CABR.On the basis of our study and analysis of hydromechanics and chemical reaction engineering,the CABR tended to show a state of plug flow as the number of compartments in the CABR increased.The CABRs had good structural performance,with a dead zone ranging from 8.04%—12.69% at the hydraulic retention time (HRT) of 48 h.In terms of chemical reaction engineering,the reaction rate of CABRs with 4,6,8 and 12 compartments were equivalent to that of the CSTRs of 148.35%,181.82%,175.40% and 185.81% times volume,respectively.When the effectiveness and capacity of the reactor were considered,a CABR with 6 compartments was found to be optimal. 展开更多
关键词 填料式厌氧折流板反应器 优化分析 平推流反应器 死区
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七机七流中间包流场模型的优化试验 被引量:2
19
作者 王新亮 杨吉春 任建秀 《山东冶金》 CAS 2017年第2期27-30,共4页
根据中间包原型按照1∶2的比例制作中间包模型,利用们"刺激—响应"试验技术,以饱和KCl溶液为示综剂,将信号绘成RTD曲线。结合正交分析法对各影响因素进行分析,根据修正混合理论模型,得到中间包内死区体积比例,示综剂滞止时间... 根据中间包原型按照1∶2的比例制作中间包模型,利用们"刺激—响应"试验技术,以饱和KCl溶液为示综剂,将信号绘成RTD曲线。结合正交分析法对各影响因素进行分析,根据修正混合理论模型,得到中间包内死区体积比例,示综剂滞止时间等参数。结果表明,优化后无论塞棒工况还是定径水口工况,死区比例都远小于稳流器与挡坝配合控流情况,最优控流方案为:新挡渣墙100 mm导流孔、左右偏角24°、上扬30 mm+2~#中部挡渣墙导流孔设计+6-7流前挡坝、高度250 mm。 展开更多
关键词 中间包 流场优化 RTD曲线 挡渣墙 死区比例 滞止时间
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帘式折流片换热器壳程流体流动死区 被引量:2
20
作者 古新 王珂 +2 位作者 郝建设 刘敏珊 潘国华 《化工学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第S1期272-276,共5页
对帘式折流片换热器壳程流体流动死区大小及分布规律进行了数值模拟和实验研究。研究表明,帘式折流片换热器壳程流体流动死区大小随着Re的增加而降低;流动死区的大小和分布规律受折流栅装配方式的影响,折流栅同向装配时壳程死区小于折... 对帘式折流片换热器壳程流体流动死区大小及分布规律进行了数值模拟和实验研究。研究表明,帘式折流片换热器壳程流体流动死区大小随着Re的增加而降低;流动死区的大小和分布规律受折流栅装配方式的影响,折流栅同向装配时壳程死区小于折流栅对称装配,当壳程Re分别为5000、10000和15000时,折流栅同向装配时的帘式折流片换热器壳程死区分别为折流栅对称装配时的50.5%、51.6%、43.0%。 展开更多
关键词 帘式折流片 流动死区 数值模拟
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