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有限土体刚性挡墙平动模式被动土压力试验研究 被引量:28
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作者 应宏伟 张金红 +2 位作者 王小刚 李冰河 朱伟 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第6期978-986,共9页
经典的库仑或朗肯土压力理论无法适用有限土体情况下的土压力问题。利用研制的土压力试验模型装置,进行了一组不同填土宽度的刚性挡墙平动模式室内模型试验,采用微型土压力盒量测从静止状态到被动极限状态的水平土压力分布的变化,利用... 经典的库仑或朗肯土压力理论无法适用有限土体情况下的土压力问题。利用研制的土压力试验模型装置,进行了一组不同填土宽度的刚性挡墙平动模式室内模型试验,采用微型土压力盒量测从静止状态到被动极限状态的水平土压力分布的变化,利用颗粒图像测速技术研究土体内滑裂面发展规律。试验结果表明:半无限土体情况下的被动土压力大小、分布和合力作用点与库仑被动土压力较为接近。而有限宽度情况下移动挡墙上各深度的被动土压力值均大于库仑被动土压力,且土体宽度越窄,挡墙的被动极限位移有增大趋势,挡墙下部的被动土压力增大更明显,土压力分布的非线性程度愈高,被动土压力系数越大,被动土压力合力作用点明显往墙底移动。随着填土宽度的减小,填土表面的隆起愈明显,滑裂面的倾角略有增大。当移动挡墙达到或接近极限状态时,固定边界上的水平土压力随填土宽度的减小而逐渐增大,甚至接近库仑被动土压力。 展开更多
关键词 模型试验 有限土体 被动土压力 平动模式 土体变形 砂土
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有限土体主动土压力计算的土拱效应分析 被引量:20
2
作者 杨明辉 汪罗成 赵明华 《建筑结构》 CSCD 北大核心 2013年第2期71-75,21,共6页
基于墙后土体为半无限土体假定的经典土压力理论不适用于有限土体土压力计算。分析了墙后有限土体的破坏模式及位移特征,并考虑应力偏转现象分析了有限土体中的成拱效应。在此基础上,基于水平薄层法分析了有限土体主动土压力分布特征,... 基于墙后土体为半无限土体假定的经典土压力理论不适用于有限土体土压力计算。分析了墙后有限土体的破坏模式及位移特征,并考虑应力偏转现象分析了有限土体中的成拱效应。在此基础上,基于水平薄层法分析了有限土体主动土压力分布特征,给出了有限土体主动土压力强度的理论计算方法。该方法可较好地考虑有限土体宽度及土拱效应对土压力分布造成的影响。与试验实测数据对比表明,相比经典土压力理论,该方法的计算值更接近于实测值,可供相关设计计算参考。对影响有限土体土压力分布的主要参数进行了初步研究,如土体计算宽度、土体黏聚力及内摩擦角。结果表明:不同参数取值并未改变有限土压力沿深度的分布规律;同一深度处,土压力值随计算宽度与土体摩擦角的增大而增大,但随土体黏聚力的增加而减小。 展开更多
关键词 有限土体 主动土压力 土拱效应 模型试验 水平薄层法
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放坡状态有限土体刚性挡土墙主动土压力研究 被引量:8
3
作者 胡卫东 曾律弦 +1 位作者 刘晓红 廖嘉 《水文地质工程地质》 CAS CSCD 北大核心 2018年第6期63-70,共8页
针对现有有限土体刚性挡土墙主动土压力研究大都集中于临近建筑物墙体或地下室外墙的狭窄土体,相邻基坑、路堤与切坡挡土墙形成放坡状态有限土体研究甚少,本文考虑填土黏聚力及墙土间黏结力、墙土间摩擦作用、墙背倾角及填土顶面竖向荷... 针对现有有限土体刚性挡土墙主动土压力研究大都集中于临近建筑物墙体或地下室外墙的狭窄土体,相邻基坑、路堤与切坡挡土墙形成放坡状态有限土体研究甚少,本文考虑填土黏聚力及墙土间黏结力、墙土间摩擦作用、墙背倾角及填土顶面竖向荷载等的影响,利用刚体极限平衡理论进行研究。根据相邻基坑与边坡挡土墙放坡状有限土体的工程特性,分析挡土墙平动位移模式下平面滑动破裂面的形成特征,建立放坡状态有限土体主动土压力计算模型,并利用数值计算方法可以求解。通过对放坡状有限土体主动土压力进行算例分析与参数分析,表明极限破裂角与宽高比、黏聚力、墙背倾角及墙土间外摩擦角为负相关,不同黏聚力下随着宽高比增大,极限破裂角趋近于考虑黏聚力作用库伦方法得到的极限破裂角值,不同黏聚力下有限土体宽度临界值亦是变化的;主动土压力随黏聚力、墙背倾角及墙土外摩擦角增大而减小,随着宽高比增大而增大并逐步趋近于库伦方法计算的土压力值。最后,通过模型试验验证表明按本文方法计算的极限破裂角与实测破裂角吻合,PIV系统测试得到的临界宽高比与库伦方法的结果一致。 展开更多
关键词 有限土体 主动土压力 放坡 极限破裂角 极限平衡
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基于主应力迹线分层的有限土体土压力计算 被引量:6
4
作者 刘新喜 李彬 +2 位作者 王玮玮 贺程 李松 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第5期1175-1186,共12页
为了研究挡墙后有限土体的主动土压力,以墙后无黏性土体为研究对象,假定破裂面为通过墙踵的平面,且在挡墙平动模式下,墙后土体形成圆弧形小主应力拱。采用沿小主应力迹线分层的方法,将挡墙后土体划分为若干个圆弧形曲线薄层单元,考虑了... 为了研究挡墙后有限土体的主动土压力,以墙后无黏性土体为研究对象,假定破裂面为通过墙踵的平面,且在挡墙平动模式下,墙后土体形成圆弧形小主应力拱。采用沿小主应力迹线分层的方法,将挡墙后土体划分为若干个圆弧形曲线薄层单元,考虑了单元体上下表面应力分布的不均匀性,提出了一种有限土体挡墙主动土压力计算方法,给出了主动土压力合力及其作用点高度的表达式,并验证了该方法的正确性。研究结果表明:采用曲线薄层单元法可以准确考虑单元体复杂的受力情况,能更好地反映挡墙后有限土体主动土压力的变化规律;有限填土时主动土压力沿墙高H呈非线性分布,土压力先随着土体深度增加呈单调递增趋势,然后在接近墙底位置处呈单调递减趋势。分析参数敏感性时取不同土体宽高比与墙背粗糙程度对挡墙主动土压力分布及合力作用点高度进行分析,结果表明:随着土体宽高比n的增大,主动土压力值逐渐增大,土压力分布曲线非线性越来越明显,合力作用点高度逐渐降低且恒大于H/3。当n≥0.71时,均趋于稳定。可将n=0.71作为有限土体与半无限土体的临界宽高比。随着摩擦角δ的增大,主动土压力值逐渐减小,土压力分布曲线非线性越来越明显,合力作用点高度逐渐增大且恒大于H/3。 展开更多
关键词 挡墙 有限土体 主动土压力 小主应力迹线 曲线薄层单元法
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考虑剪应力作用的有限土体被动土压力分析 被引量:5
5
作者 徐日庆 徐叶斌 《湖南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第9期76-84,共9页
以挡土墙后有限范围砂土为研究对象,建立挡土墙位移与内、外摩擦角的关系,假定墙后土体为圆弧形拱,并考虑层间剪应力,采用多道滑裂面假设下得到的破裂面角与被动土压力系数,推导了有限土体的被动土压力解,该公式也可退化为半无限土体的... 以挡土墙后有限范围砂土为研究对象,建立挡土墙位移与内、外摩擦角的关系,假定墙后土体为圆弧形拱,并考虑层间剪应力,采用多道滑裂面假设下得到的破裂面角与被动土压力系数,推导了有限土体的被动土压力解,该公式也可退化为半无限土体的被动土压力解.与模型试验相比,所提理论解与试验值吻合较好,证明了解析解的合理性.参数分析表明:考虑层间剪应力下不影响被动土压力的合力,但会使其合力作用点升高;被动土压力随土体宽高比减小呈现先变化不大后急剧增加的趋势;被动土压力合力随内摩擦角增加呈单增趋势,而合力作用点则随之降低. 展开更多
关键词 被动土压力 薄层单元法 有限土体 层间剪应力 土拱效应
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临近地下室外墙影响下的挡土墙空间土压力研究 被引量:5
6
作者 朱建明 林庆涛 +1 位作者 高晓将 高林生 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第12期3417-3426,共10页
目前关于临近地下室外墙影响的挡土墙空间土压力的计算理论的研究还比较少,原有的平面应变条件下的理论不能满足挡土墙的长高比B/H较小时的挡土墙土压力计算要求。通过将土拱效应原理引入顾慰慈^([8])建立的空间土压力计算模型,建立了... 目前关于临近地下室外墙影响的挡土墙空间土压力的计算理论的研究还比较少,原有的平面应变条件下的理论不能满足挡土墙的长高比B/H较小时的挡土墙土压力计算要求。通过将土拱效应原理引入顾慰慈^([8])建立的空间土压力计算模型,建立了考虑土拱效应的临近地下室外墙影响的空间土压力计算模型,根据挡土墙和地下室外墙的间距与土体破裂面状态的关系将该模型分为3种情况,并将各模型划分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ四个区域,通过在各个区域内取水平微分单元体,建立各微分单元体的水平和竖向静力平衡方程,推导出了各区相应的挡土墙空间主动土压力计算公式,该公式可以计算出墙背任意位置的主动土压力;并提出了空间土压力合力及其合力作用点的计算方法。通过算例计算可以直观地看出挡土墙后主动土压力的空间分布,由此可以看出,当空间效应存在时,考虑土拱效应的挡土墙主动土压力沿墙长的分布与平面应变条件时有很大的不同,此时挡土墙两端附近区域的主动土压力远小于平面应变条件下计算出的主动土压力,同时可以看出,考虑空间效应的挡土墙主动土压力合力作用点要比平面应变条件下的位置要高,挡土墙长高比B/H越小,空间效应对主动土压力沿墙长的分布和主动土压力合力作用点位置的影响越大。 展开更多
关键词 有限土体 空间主动土压力 土拱效应 临近建筑物
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考虑基坑坑内有限土体被动土压力研究
7
作者 喻卫华 《市政技术》 2024年第6期75-80,134,共7页
通过数据分析,定量研究了坑内是否考虑有限土体对基坑支护结构位移和弯矩等的影响,并根据极限平衡理论推导了坑内有限土体被动土压力的计算表达式,分析了土体黏聚力、土体内摩擦角、支护与土体间外摩擦角以及有限土体坡脚变化时坑内有... 通过数据分析,定量研究了坑内是否考虑有限土体对基坑支护结构位移和弯矩等的影响,并根据极限平衡理论推导了坑内有限土体被动土压力的计算表达式,分析了土体黏聚力、土体内摩擦角、支护与土体间外摩擦角以及有限土体坡脚变化时坑内有限土体被动土压力的变化情况。研究结果表明:坑内有限土体在实际工程中不能仅作为安全储备,应充分考虑其有利作用;被动土压力会随着黏聚力、内摩擦角、外摩擦角和坡脚的增大而增大,土体的破裂角会随着内摩擦角、外摩擦角、坡脚的增大而减小;在黏聚力值相同的条件下,当坑内有限土体宽度与高度比值逐渐增大时,破裂角也逐渐增大;当坑内有限土体宽度与高度比值相同时,黏聚力越大,对应的破裂角也越大;当坑内有限土体宽度与高度比值>1.0后,随着比值的增大,黏聚力值越小,破裂角的增幅越大;当坑内有限土体宽度与高度比值>1.2时,可以将坑内有限土体视为无限土体,可按照经典土压力理论进行求解。 展开更多
关键词 基坑 有限土体 被动土压力
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矿区采动区框架桥紧邻有限空间土体侧土压力试验研究
8
作者 窦国涛 张安静 +3 位作者 张明飞 于文杰 王澳波 李梓源 《辽宁工程技术大学学报(自然科学版)》 CAS 北大核心 2024年第3期322-332,共11页
为揭示矿区采动区框架桥侧墙紧邻土体为有限宽度时侧土压力的分布规律,开展了墙体绕墙底转动(RB模式)下松砂非极限土压力试验。研究结果表明:RB模式下,加载墙体和被动受压墙体的侧土压力均呈凸曲线分布,且均随墙体深度的增加先增大后减... 为揭示矿区采动区框架桥侧墙紧邻土体为有限宽度时侧土压力的分布规律,开展了墙体绕墙底转动(RB模式)下松砂非极限土压力试验。研究结果表明:RB模式下,加载墙体和被动受压墙体的侧土压力均呈凸曲线分布,且均随墙体深度的增加先增大后减小。墙体深度相同的条件下,侧土压力、侧土压力合力均随相对挤压位移的增大而增大。加载墙体和被动受压墙体的侧土压力三维分布均为凸曲面分布,但是侧土压力极值出现区域不同。在相对挤压位移相同的条件下,加载墙体的侧土压力合力大于受压墙体,侧土压力合力作用点高于受压墙体。 展开更多
关键词 采动区 框架桥 有限土体 RB模式 被动土压力
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稳定渗流作用下有限宽度砂土主动土压力研究 被引量:1
9
作者 周璇 方焘 雷祖祥 《华东交通大学学报》 2021年第2期17-21,共5页
开挖基坑与既有建筑物距离较近的情况时有发生,此时既有建筑物的基础与基坑之间的土体应视为有限宽度土体,经典的半无限土体压力理论不能适用于这种特殊情况。同时,地下水渗流对基坑稳定性的影响不容忽视。基于此,以自主设计的模型试验... 开挖基坑与既有建筑物距离较近的情况时有发生,此时既有建筑物的基础与基坑之间的土体应视为有限宽度土体,经典的半无限土体压力理论不能适用于这种特殊情况。同时,地下水渗流对基坑稳定性的影响不容忽视。基于此,以自主设计的模型试验箱为基础,进行存在稳定渗流下的有限宽度砂土土体主动土压力试验,并对模型试验进行数值模拟验证,进一步系统地研究稳定渗流作用下有限宽度砂土的主动土压力试验。研究结果表明:从试验开始到结束,土压力时程曲线可分为“稳定渗流、挡墙运动、挡墙停止”3个阶段;存在稳定渗流条件下的主动土压力值大于静水条件下的主动土压力值,且在数值模拟中,有限宽度土体的主动土压力值小于半无限宽度土体的主动土压力值;针对砂土,有效应力法的计算结果与试验结果相接近,但在实际工程中采用水土分算方法计算主动土压力会更加安全。 展开更多
关键词 稳定渗流 有限土体 标准砂 土压力
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基于倾斜分层的挡墙主动土压力计算方法
10
作者 刘新喜 李彬 +2 位作者 王玮玮 李松 贺程 《交通科学与工程》 2023年第2期41-48,共8页
为研究挡墙后有限土体的主动土压力计算方法,先将小主应力迹线的形状由圆弧形简化为倾斜的直线;然后,将挡墙后土体划分为若干个倾斜直线形薄层单元;再针对挡墙后成层填土的极限平衡条件,提出一种有限土体挡墙主动土压力的计算方法,并给... 为研究挡墙后有限土体的主动土压力计算方法,先将小主应力迹线的形状由圆弧形简化为倾斜的直线;然后,将挡墙后土体划分为若干个倾斜直线形薄层单元;再针对挡墙后成层填土的极限平衡条件,提出一种有限土体挡墙主动土压力的计算方法,并给出了主动土压力合力及其作用点高度的理论表达式;最后,将该方法应用于某工程实例,通过比较该方法的计算结果与其他算法的计算结果及试验值的异同,验证该方法的正确性与合理性。 展开更多
关键词 挡墙 有限土体 主动土压力 小主应力迹线 倾斜直线形薄层单元
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有限区域盾构隧道土体位移解析计算
11
作者 杨潇 李明宇 《西安建筑科技大学学报(自然科学版)》 北大核心 2020年第2期227-232,共6页
针对既有地下结构形成的有限区域,研究盾构隧道施工引起土体位移的解析计算方法.根据有限区域盾构隧道施工引起土体位移的分布特征,从有限区域土体位移分布基本特征出发,基于半无限空间盾构隧道土体位移解析解,通过引入广义土体损失和... 针对既有地下结构形成的有限区域,研究盾构隧道施工引起土体位移的解析计算方法.根据有限区域盾构隧道施工引起土体位移的分布特征,从有限区域土体位移分布基本特征出发,基于半无限空间盾构隧道土体位移解析解,通过引入广义土体损失和应力边界条件,推导得到一种可以计算有限区域盾构隧道土体位移的解析计算方法,并通过一则工程实例对该方法的有效性进行验证.计算结果表明,有限区域盾构隧道土体位移小于半无限空间盾构隧道土体位移,但两种情况下的土体位移分布形状基本相同.对于有限区域盾构隧道土体位移,和半无限空间解析解相比,本文解析计算方法得出的结果更接近工程实测数据,对计算有限区域盾构隧道土体位移问题更有效. 展开更多
关键词 有限区域 盾构隧道 土体位移 解析解
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基坑工程有限土体主动土压力计算分析研究 被引量:30
12
作者 李峰 郭院成 《建筑科学》 北大核心 2008年第1期15-18,共4页
在深基坑工程中,拟开挖基坑距已有建筑物地下部分较近时,基坑支护体系承受的是有限土体的土压力,若根据Rankine理论计算,常导致计算土压力偏大,造成浪费。针对基坑工程中有限粘性土体的土压力计算问题,基于滑楔体平衡理论,本文推导了考... 在深基坑工程中,拟开挖基坑距已有建筑物地下部分较近时,基坑支护体系承受的是有限土体的土压力,若根据Rankine理论计算,常导致计算土压力偏大,造成浪费。针对基坑工程中有限粘性土体的土压力计算问题,基于滑楔体平衡理论,本文推导了考虑土体变形情况的有限土体土压力计算模式,通过工程实例计算进行对比分析,提出了基坑工程中有限粘性土体土压力的计算方法,结果表明有限土体土压力分布模式及其量值与半无限土体土压力分布模式及其量值间存在显著差异,当有限土体宽度不大于坑深的0.75倍时,宜按有限土体土压力计算模式进行计算。 展开更多
关键词 深基坑 滑楔体平衡理论 有限土体 主动土压力
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有限土体主动土压力计算及探讨 被引量:12
13
作者 周含川 《重庆建筑》 2009年第12期34-37,共4页
目前深基坑边坡工程常常会出现基坑边离相邻建筑较近或者基坑边为稳定且坡度较陡的岩石边坡,此时支挡结构承受的是有限范围土体的土压力。目前的研究也只针对较具体的某类有限填土形式进行了主动土压力计算推导。实际工程中往往出现情... 目前深基坑边坡工程常常会出现基坑边离相邻建筑较近或者基坑边为稳定且坡度较陡的岩石边坡,此时支挡结构承受的是有限范围土体的土压力。目前的研究也只针对较具体的某类有限填土形式进行了主动土压力计算推导。实际工程中往往出现情况更复杂的有限土体问题,本文基于主动土压力为三角形分布或高大挡墙的梯形分布条件下,推导了有限土体断面形状更通用有限土体主动土压力计算方法。同时指出在特定情况下,有限土体土压力并不一定比无限土体土压力小。希望给工程设计提供一定参考。 展开更多
关键词 有限土体 主动土压力 滑楔体平衡理论
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有限土层轴对称Biot固结的一个新的解析解 被引量:7
14
作者 艾智勇 王全胜 《应用数学和力学》 CSCD 北大核心 2008年第12期1472-1478,共7页
提出一个新的解析方法来研究有限土层的轴对称Biot固结.从轴对称Biot固结的控制方程出发,结合Laplace变换的微分性质,建立了Laplace和Hankel变换域内有限土层地基表面(z=0)和任意深度z处基本变量之间的关系.然后结合有限土层的边界条件... 提出一个新的解析方法来研究有限土层的轴对称Biot固结.从轴对称Biot固结的控制方程出发,结合Laplace变换的微分性质,建立了Laplace和Hankel变换域内有限土层地基表面(z=0)和任意深度z处基本变量之间的关系.然后结合有限土层的边界条件,推导出Laplace和Hankel变换域内任意一点的解析解.通过进行Laplace逆变换和Hankel逆变换得到了物理域内的解.编制了计算程序,并对有限土层轴对称固结进行了数值分析. 展开更多
关键词 轴对称Biot固结 有限土层 LAPLACE变换 HANKEL变换
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抗滑桩受荷段前侧有限范围地层的地基抗力系数取值方法 被引量:7
15
作者 孙来宾 肖世国 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第1期278-284,294,共8页
为确定在抗滑桩受荷段前侧有限范围土体条件下地基抗力系数的取值方法,基于抗滑桩计算的侧向受荷弹性地基梁法,并结合塑性极限分析上限法,考虑全桩内力与变形连续性,且以受荷段前侧土体无限情况下的地基抗力系数的比例系数值为基准,分... 为确定在抗滑桩受荷段前侧有限范围土体条件下地基抗力系数的取值方法,基于抗滑桩计算的侧向受荷弹性地基梁法,并结合塑性极限分析上限法,考虑全桩内力与变形连续性,且以受荷段前侧土体无限情况下的地基抗力系数的比例系数值为基准,分析推导出抗滑桩受荷段前侧有限范围土体条件下该比例系数的取值方法,得到了地基抗力系数的比例系数与受荷段前侧土体坡度之间的关系,通过数值模拟进一步验证了所提方法的合理性。针对不同土体物理力学参数和抗滑桩参数条件下的案例分析结果表明,地基抗力系数的比例系数随受荷段前侧土体坡度增加呈非线性减小,抗滑桩嵌固段深度、截面尺寸、受荷段前侧土体黏聚力、内摩擦角和重度对桩前土体的该比例系数均有影响,但土体重度影响并不明显,而其他因素影响则呈较显著的正相关性影响。 展开更多
关键词 抗滑桩 受荷段 有限土体 地基抗力系数 极限分析
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A new method for solving Biot's consolidation of a finite soil layer in the cylindrical coordinate system 被引量:5
16
作者 Zhiyong Ai Quansheng Wang Chao Wu 《Acta Mechanica Sinica》 SCIE EI CAS CSCD 2008年第6期691-697,共7页
A new method is developed to solve Biot's consolidation of a finite soil layer in the cylindrical coordinate system. Based on the governing equations of Biot's consolidation and the technique of Laplace transform, F... A new method is developed to solve Biot's consolidation of a finite soil layer in the cylindrical coordinate system. Based on the governing equations of Biot's consolidation and the technique of Laplace transform, Fourier expansions and Hankel transform with respect to time t, coordinate θ and coordinate r, respectively, a relationship of displacements, stresses, excess pore water pressure and flux is established between the ground surface (z = 0) and an arbitrary depth z in the Laplace and Hankel transform domain. By referring to proper boundary conditions of the finite soil layer, the solutions for displacements, stresses, excess pore water pressure and flux of any point in the transform domain can be obtained. The actual solutions in the physical domain can be acquired by inverting the Laplace and the Hankel transforms. 展开更多
关键词 Biot's consolidation A finite soil layer Laplace transform Fourier expansions Hankel transform
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持续强降雨对有限土体土压力的影响规律 被引量:5
17
作者 杜怡韩 潘少君 +5 位作者 符文熹 蒋民 李永胜 张墨 黄博 徐文智 《科学技术与工程》 北大核心 2022年第7期2806-2813,共8页
以安徽繁昌某小区南侧大型滑坡为研究对象,该滑坡在持续强降雨作用下复滑,导致原有挡土墙破坏。运用野外地质调查、工程地质勘察、数值模拟及物理模型试验等方法,研究了暴雨对滑体土压力的影响规律、滑体在暴雨作用下的破坏机制,查明了... 以安徽繁昌某小区南侧大型滑坡为研究对象,该滑坡在持续强降雨作用下复滑,导致原有挡土墙破坏。运用野外地质调查、工程地质勘察、数值模拟及物理模型试验等方法,研究了暴雨对滑体土压力的影响规律、滑体在暴雨作用下的破坏机制,查明了滑坡的稳定性,以及不同工况下墙后土压力的分布规律。调查研究结果表明:该滑坡在天然状态下处于稳定-欠稳定状态;在暴雨状态下处于欠稳定-不稳定状态,在持续强降雨状态下处于不稳定状态,自墙顶至土岩接触面,墙后土压力分布呈先增大后减小再增大的趋势;持续强降雨作用下,土压力相较于天然状态显著增大,斜坡塑性区逐渐发展,直至形成贯通滑面,斜坡水平位移陡增,发生滑动破坏;在稳定状态下,抗剪强度参数的变化对墙后土压力及滑坡稳定性并无影响,当土体抗剪强度参数小于某一临界值时,土压力随着抗剪强度参数减小呈非线性增长。 展开更多
关键词 持续强降雨 有限土体 土压力 稳定性分析 物理模型试验
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有限土体主动土压力计算方法的比较 被引量:4
18
作者 周子舟 《工程勘察》 2015年第1期20-25,共6页
从基本假定、判定条件、计算模式等方面,归纳并比较了几种前人提出的有限土体主动土压力计算方法,并且通过一个实例,将各种方法的计算结果与朗肯方法计算结果进行对比,发现在一定深度范围内,有限土体土压力表现出小于朗肯土压力的趋势... 从基本假定、判定条件、计算模式等方面,归纳并比较了几种前人提出的有限土体主动土压力计算方法,并且通过一个实例,将各种方法的计算结果与朗肯方法计算结果进行对比,发现在一定深度范围内,有限土体土压力表现出小于朗肯土压力的趋势。随着计算深度的增大,有限土体土压力计算结果呈非线性增长,且增长幅度渐渐变小;对于单层砂土,有限土体土压力计算结果普遍小于或接近朗肯方法计算结果;但对于单层粘性土,在浅部有限土体土压力计算结果大于朗肯方法计算结果,随着深度的增加计算结果才逐渐减小。最后应用Geo X软件,给出了一个使用北京市地方规范方法计算有限土体主动土压力从而计算排桩位移及内力的算例。 展开更多
关键词 有限土体 主动土压力 滑楔体理论 小变形 极限状态
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梯形截面有限土体被动土压力计算研究 被引量:4
19
作者 陈宾 张可能 +1 位作者 李毅 黎永索 《工业建筑》 CSCD 北大核心 2010年第6期89-92,共4页
基于塑性流动理论建立梯形截面有限土体被动土压力计算模型,揭示梯形截面有限土体被动土压力与半无限空间被动土压力的比例关系及模型参数对之的影响规律,并通过对某基坑支护加固工程的朗肯土压力理论及模型计算结果的对比及案例分析,... 基于塑性流动理论建立梯形截面有限土体被动土压力计算模型,揭示梯形截面有限土体被动土压力与半无限空间被动土压力的比例关系及模型参数对之的影响规律,并通过对某基坑支护加固工程的朗肯土压力理论及模型计算结果的对比及案例分析,论证梯形截面有限土体被动土压力对基坑(边坡)稳定的作用,验证模型的计算结果。 展开更多
关键词 梯形截面 有限土体 被动土压力 塑性流动理论
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有限土体土压力和边坡安全系数分析 被引量:4
20
作者 介玉新 《清华大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第8期619-627,共9页
结合岩土工程近年来的发展,该文针对有限土体土压力、边坡安全系数及临界滑动面的计算方法中存在的问题进行分析探讨,发现现有的计算有限土体土压力的方法存在缺陷,由此计算的土压力会随着土体宽度的减小而趋近于0,违背土力学常识。有... 结合岩土工程近年来的发展,该文针对有限土体土压力、边坡安全系数及临界滑动面的计算方法中存在的问题进行分析探讨,发现现有的计算有限土体土压力的方法存在缺陷,由此计算的土压力会随着土体宽度的减小而趋近于0,违背土力学常识。有限土体土压力应当采用Rankine土压力理论进行计算。采用基于强度储备定义的安全系数,可以无须区分'抗滑力'和'滑动力'。对于给定滑动面,取滑动面上土体的抗剪强度来计算安全系数是由抗剪强度的定义本身所决定的,但土体并不一定能够调整到'最大抗滑能力'。最小安全系数对应的临界滑动面不一定是最先发生滑动的破坏面。该研究对理解相关概念、提高岩土力学的认知水平具有一定意义。 展开更多
关键词 有限土体 土压力 边坡安全系数 滑动面
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