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General axisymmetric active earth pressure obtained by the characteristics method based on circumferential geometric condition
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作者 XIONG GuoJun CHEN JinJian +1 位作者 LI MingGuang Li YaoLiang 《Science China(Technological Sciences)》 SCIE EI CAS CSCD 2020年第2期341-356,共16页
Existing solutions for axisymmetric active earth pressure are based on certain hypotheses of the circumferential stress, lacking of strict basis. This article presents a technique for deriving the actual circumferenti... Existing solutions for axisymmetric active earth pressure are based on certain hypotheses of the circumferential stress, lacking of strict basis. This article presents a technique for deriving the actual circumferential stress according to the circumferential geometric condition, the Drucker-Prager criterion and incremental theory. Based on the actual circumferential stress, a new characteristics method for determining the axisymmetric active earth pressure in plastic flow is developed in this article. In this new method, the inclined angle of boundaries, interface friction of contact interface, dilatation effect and flow velocity of soil are considered at the same time. The validity of the new method is confirmed using several sets of experimental data from the literature. The pressure coefficients are investigated individually in detail, and some different conclusions are found. Finally, a practical formula for calculating axisymmetric active earth pressure is presented based on the linear superposition principle, and related tables of coefficients are also provided for engineering application. 展开更多
关键词 AXISYMMETRIC active earth pressure characteristics method practical calculation formula earth pressure coefficients DILATATION effect the DRUCKER-PRAGER yield criterion
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土体侧土压力系数计算分析 被引量:2
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作者 宋征 《土工基础》 2018年第6期616-619,共4页
在土体二向应力状态分析的基础上,对侧土压力系数进行了推导,分析了侧土压力系数在不同墙背摩擦角和破裂面下的特点,并与经典土压力理论进行了比较。计算结果表明,取库伦搜索真实破裂面的平面假定时,侧土压力系数为常数,分析结果与库伦... 在土体二向应力状态分析的基础上,对侧土压力系数进行了推导,分析了侧土压力系数在不同墙背摩擦角和破裂面下的特点,并与经典土压力理论进行了比较。计算结果表明,取库伦搜索真实破裂面的平面假定时,侧土压力系数为常数,分析结果与库伦理论基本一致;曲面破裂面假定时呈先增大后减小的变化特点,且当墙背摩擦角逐渐增大时,在主动破坏特性区域侧土压力系数逐渐减小,被动破坏特性区域逐渐增大,侧土压力系数因破裂面倾角的变化特点是土压力非线性分布的原因。 展开更多
关键词 土体应力状态 侧土压力系数 破裂面倾角 墙背摩擦角
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加筋土挡墙土压力及土压力系数分布规律研究 被引量:25
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作者 高江平 俞茂宏 +1 位作者 胡长顺 陈忠达 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第5期582-584,共3页
通过对加筋土挡墙大型模型试验土压力测试分析,提出加筋土挡墙的土压力系数应区分为填土自重土压力系数和超载土压力系数。自重土压力系数在墙顶为主动土压力系数,至墙底为静止土压力系数,其间按直线规律变化;超载土压力系数随超载的大... 通过对加筋土挡墙大型模型试验土压力测试分析,提出加筋土挡墙的土压力系数应区分为填土自重土压力系数和超载土压力系数。自重土压力系数在墙顶为主动土压力系数,至墙底为静止土压力系数,其间按直线规律变化;超载土压力系数随超载的大小而变化,按从小到大的顺序分别取值Ka,2Ka,2.5Ka和3Ka,它们沿墙高均近似取为常数。土压力系数与土压力数值大小的变化规律相一致。 展开更多
关键词 加筋土挡墙 土压力 土压力系数 分布规律
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高填土下刚性结构物竖向土压力减荷方法 被引量:24
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作者 白冰 《岩土力学》 EI CAS CSCD 1997年第1期35-39,共5页
提出在结构物顶部填筑聚苯乙烯泡沫塑料(EPS)来减轻上埋式结构物土压力的方法。利用数值分析的手段给出了采用该法后结构物周边上压力的变化,及可供设计参考的土压力计算值。
关键词 高填土 刚性结构 竖向土压力 减荷法 土压系数
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高填方双层衬砌式明洞土压力和结构内力特性研究 被引量:10
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作者 徐湉源 王明年 于丽 《铁道学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第2期146-153,共8页
采用现场测试和数值分析方法对高填方双层衬砌明洞的土压力和结构内力进行研究,分析明洞上方和两侧土体的沉降差分布,结果表明:明洞垂直土压力系数在回填过程中先增大再减小最后趋于稳定,明洞上方与两侧土体沉降差使其土压力值高于土体... 采用现场测试和数值分析方法对高填方双层衬砌明洞的土压力和结构内力进行研究,分析明洞上方和两侧土体的沉降差分布,结果表明:明洞垂直土压力系数在回填过程中先增大再减小最后趋于稳定,明洞上方与两侧土体沉降差使其土压力值高于土体自重;在相同的填方高度下,基础刚度对明洞荷载有较大影响,混凝土大坝基础明洞的土压力系数可达基岩基础明洞的1.5倍以上,内外侧土柱沉降差前者达到后者的6倍。在回填土达到拱顶前,衬砌结构内力变化缓慢,回填土达到拱顶后结构内力线性增大,且混凝土大坝基础明洞轴力值达到基岩基础明洞的1.2~1.6倍,弯矩值则为1.6~2.4倍;此外,外层和内层衬砌的轴力比与二者的厚度比基本一致,轴力分配与组合梁类似。 展开更多
关键词 高填方明洞 双层衬砌 土压力系数 结构内力 明洞基础 沉降差
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考虑土拱效应的倾斜滑移面间竖向应力研究 被引量:8
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作者 陈国舟 周国庆 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第9期2643-2648,共6页
假定两滑移面相互平行,且与水平面呈一定角度,对滑移面间土体沿竖向取水平薄层作为微分单元体,通过作用在单元体上的水平力和竖向力的平衡条件,基于土体主应力轴旋转理论,得到考虑土拱效应及倾斜角度的倾斜滑移面间竖向应力的理论公式,... 假定两滑移面相互平行,且与水平面呈一定角度,对滑移面间土体沿竖向取水平薄层作为微分单元体,通过作用在单元体上的水平力和竖向力的平衡条件,基于土体主应力轴旋转理论,得到考虑土拱效应及倾斜角度的倾斜滑移面间竖向应力的理论公式,及对应不同倾斜角度及滑移面-土摩擦角的土侧压力系数。将得到的理论公式与Handy等公式进行比较,验证了该公式的合理性。研究结果表明:对于无黏性土,竖向应力沿深度先近似线性增大,后增加缓慢并逐渐趋于定值。竖向应力随着倾斜角度和滑移面间距的增大而增大,随滑移面-土摩擦角的增大而减小;土侧压力系数随着滑移面-土摩擦角的增大而增大,而随内摩擦角的增大而减小。 展开更多
关键词 倾斜滑移面 竖向应力 土拱效应 土侧压力系数
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侧向变位对板桩墙土压力影响的研究综述 被引量:4
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作者 陈达 汪啸 +1 位作者 杨一琛 邓永锋 《水道港口》 2016年第1期71-80,共10页
板桩码头具有结构简单、施工方便、对复杂的地质条件适应性强等诸多优点,被广泛应用于沿海和内陆地区。常规的设计方法假定作用在板桩墙前后的土压力达到主动与被动极限状态,然而在板桩墙的施工和使用过程中,由于受到土体与锚碇结构的... 板桩码头具有结构简单、施工方便、对复杂的地质条件适应性强等诸多优点,被广泛应用于沿海和内陆地区。常规的设计方法假定作用在板桩墙前后的土压力达到主动与被动极限状态,然而在板桩墙的施工和使用过程中,由于受到土体与锚碇结构的共同作用,整个墙体的侧向变形和位移会受到不同程度的限制,所以实际的土压力并不处于极限状态,这可能导致工程设计过于保守而造成浪费或过于轻率而产生安全隐患。因此,众多学者围绕侧向变位对板桩墙前后土压力的影响开展了卓有成效的研究。文中对土体侧向变形对土压力系数的影响和板桩墙变位对土压力的影响进行了综述和归纳,明确了板桩墙所受土压力的变化规律,并探讨了后续需进一步研究的问题。 展开更多
关键词 板桩墙 变形 位移 土压力系数 土压力
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旋转水槽颗粒流试验的流体形态 被引量:1
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作者 倪龙良 梁龙 邓检良 《实验室研究与探索》 CAS 北大核心 2023年第5期10-14,共5页
为研究旋转水槽颗粒流试验的流体形态变化规律,结合旋转水槽试验沟底倾角不断变化等特点,对深度平均法中的Savage-Hunter(SH)模型提出修正,其中包括以观测结果为依据对土压力系数计算方法的修正。修正后的土压力系数与界面摩擦角无关,... 为研究旋转水槽颗粒流试验的流体形态变化规律,结合旋转水槽试验沟底倾角不断变化等特点,对深度平均法中的Savage-Hunter(SH)模型提出修正,其中包括以观测结果为依据对土压力系数计算方法的修正。修正后的土压力系数与界面摩擦角无关,且没有主动土压系数和被动土压系数的区别。以修正后的SH模型为基础,提出了相应的数值计算方法,证实了修正模型和数值计算方法的有效性:视摩擦角的数值计算结果比实测值仅低2°,流体直线长度的计算值比实测值大10%。通过理论模型、数值计算和试验研究表明,深度平均法及其数值计算方法在旋转水槽颗粒流试验流体形态研究中的有效性,同时也为旋转水槽试验在泥石流试验研究领域的进一步发展提供理论依据。 展开更多
关键词 旋转水槽试验 深度平均法 Savage-Hunter模型 土压力系数 视摩擦角
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土工袋挡墙二维模型试验研究 被引量:2
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作者 孔维民 王建磊 +2 位作者 樊科伟 薛晨阳 俞昊捷 《三峡大学学报(自然科学版)》 CAS 北大核心 2019年第1期56-59,共4页
为研究土工袋柔性挡墙在顶部竖向荷载作用下的挡墙变位模式及土压力系数分布情况,进行了袋装铝棒土工袋柔性挡墙二维模型试验,分析了不同竖向荷载作用下土压力系数沿墙高的分布规律.结果表明:土工袋挡墙位移从墙内到墙外逐渐减小,挡墙... 为研究土工袋柔性挡墙在顶部竖向荷载作用下的挡墙变位模式及土压力系数分布情况,进行了袋装铝棒土工袋柔性挡墙二维模型试验,分析了不同竖向荷载作用下土压力系数沿墙高的分布规律.结果表明:土工袋挡墙位移从墙内到墙外逐渐减小,挡墙表面累积水平位移呈"上大下小"分布;土工袋挡墙破坏时,滑裂面呈"阶梯状",其高度与挡墙宽度相关;墙后土压力系数与荷载大小成正比,随挡墙深度的增加呈现先增大后不变的趋势,挡墙土压力系数与土工袋刚度有关. 展开更多
关键词 土工袋 挡土墙 二维模型试验 破坏形式 土压力系数
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基于土压力系数计算的水闸加筋挡墙的稳定性分析 被引量:2
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作者 马猛 《黑龙江水利科技》 2021年第11期17-19,169,共4页
文章结合土压力系数对水闸加筋挡墙进行稳定性分析。分析表明:加筋挡墙的稳定系数随着水头压力峰值的递增而提高,非充水方式下压力峰值有所减小。加筋挡墙的τ-σ关系受不同充水方式影响,总体呈现曲线变化。
关键词 土压力系数 加筋挡墙 水闸 稳定性分析
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沟埋式矩形涵洞土压力及填土等沉面分析 被引量:1
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作者 高磊 汪东林 《安徽建筑大学学报》 2022年第6期8-13,共6页
填方工程中,填土在涵洞附近形成土拱,导致现有关于涵洞土压力理论计算值与实测值相差较大。为了探讨涵洞对填方工程变形的相互影响,对沟埋式涵洞顶部土压力及填土变形进行了对比分析,计算结果表明:沟埋式涵洞内土柱的竖向沉降小于外土... 填方工程中,填土在涵洞附近形成土拱,导致现有关于涵洞土压力理论计算值与实测值相差较大。为了探讨涵洞对填方工程变形的相互影响,对沟埋式涵洞顶部土压力及填土变形进行了对比分析,计算结果表明:沟埋式涵洞内土柱的竖向沉降小于外土柱的竖向沉降;沟埋式涵洞顶部土压力系数均大于1,且随沟槽宽度的增大而增大,当沟槽宽度为涵洞宽度10倍时,土压力系数已接近最大值;土压力系数随沟槽深度的增大而呈线性减小规律,当沟槽深度大于涵洞高度的2倍以上时,涵顶土压力可按上覆土重计算;涵洞侧壁受到的剪应力随着沟槽宽度的增加而增加,随着沟槽深度的增加而呈线性减小规律。 展开更多
关键词 沟埋式涵洞 土压力系数 竖向沉降 剪应力
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关于《水工挡土墙设计规范》(SL379-2007)有关土压力计算的商榷
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作者 黄绪红 刘福臣 《土木工程》 2020年第11期1171-1178,共8页
全面分析《水工挡土墙设计规范》(SL379-2007)出现的主动土压力系数、土压力计算公式不完善、不完整、错误等问题,推导出墙后为水平面与无限斜坡面组合时、墙后填土为有限斜坡面、墙后填土为水平面与有限斜坡面组合等3种情况下的主动土... 全面分析《水工挡土墙设计规范》(SL379-2007)出现的主动土压力系数、土压力计算公式不完善、不完整、错误等问题,推导出墙后为水平面与无限斜坡面组合时、墙后填土为有限斜坡面、墙后填土为水平面与有限斜坡面组合等3种情况下的主动土压力计算公式,使得计算简单、明了;分析了衡重式挡土墙衡重台主动土压力计算公式与计算简图存在的错误,推导出正确的计算公式;探讨了岩石坡面对土压力的影响因素,给出了有限范围填土临界破裂角计算公式和有限填土土压力计算判别模式,更好地用于土压力工程计算。 展开更多
关键词 挡土墙 主动土压力 土压力系数 有限范围填土 商榷
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扁铲侧胀试验求解初始水平应力和静止侧压力系数 被引量:28
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作者 唐世栋 吕建春 傅纵 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第12期2144-2148,共5页
根据扁铲侧胀试验全过程中土体应力应变特点,以弹性理论中的Mindlin解为基础导出试验结果与土体剪切模量和泊松比之间的关系,进而得到原位土体初始水平应力σh0的理论计算式及静止侧压力系数K0的表达式。用上海地区地铁工程的实际资料... 根据扁铲侧胀试验全过程中土体应力应变特点,以弹性理论中的Mindlin解为基础导出试验结果与土体剪切模量和泊松比之间的关系,进而得到原位土体初始水平应力σh0的理论计算式及静止侧压力系数K0的表达式。用上海地区地铁工程的实际资料进行对比分析,结果令人满意。 展开更多
关键词 扁铲侧胀试验 原位水平应力 静止侧压力系数 MINDLIN解
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各向异性砂土K_0试验研究 被引量:21
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作者 宋飞 张建民 刘超 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第12期3727-3732,3740,共7页
静止土压力系数K0是岩土工程分析计算中的重要力学参数之一。实际工程中墙后填土由于碾压都具有不同程度的各向异性。制备了不同沉积方向的砂土试样,通过三轴排水剪切试验研究了砂土的各向异性。在研制应变路径试验设备的基础上给出了... 静止土压力系数K0是岩土工程分析计算中的重要力学参数之一。实际工程中墙后填土由于碾压都具有不同程度的各向异性。制备了不同沉积方向的砂土试样,通过三轴排水剪切试验研究了砂土的各向异性。在研制应变路径试验设备的基础上给出了静止土压力系数的测量方法,研究了不同沉积方向对于K0的影响,并将试验测得的静止土压力系数与Jaky公式以及土压力离心模型试验结果进行了对比,离心模型试验结果与材料单元试验结果一致,证明了测量方法的有效性及结果的正确性。研究结果表明,各向异性条件下的K0值比各向同性时明显偏大。 展开更多
关键词 静止土压力系数 各向异性 K0固结试验 土压力离心模型试验
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基于颗粒椭球体理论的隧道松动土压力计算方法 被引量:16
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作者 宫全美 张润来 +2 位作者 周顺华 唐黎明 韩高孝 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第1期99-105,共7页
基于颗粒椭球体理论认为隧道上部松动区滑动面为椭圆形,据此推导出受滑动面倾角影响的侧土压力系数计算方法;在椭圆形松动区内竖向荷载沿水平向呈梯形分布,推导出隧道松动土压力计算方法。结果表明:当埋深低于极限椭圆高度时,松动区域... 基于颗粒椭球体理论认为隧道上部松动区滑动面为椭圆形,据此推导出受滑动面倾角影响的侧土压力系数计算方法;在椭圆形松动区内竖向荷载沿水平向呈梯形分布,推导出隧道松动土压力计算方法。结果表明:当埋深低于极限椭圆高度时,松动区域为地面线以下的极限椭圆区域;当埋深达到极限椭圆高度时,松动区为整个极限椭圆,松动土压力不再增加。滑动面侧土压力系数是变化的,与滑动面倾角和土的摩擦角有关,随着内摩擦角增大而减小,随着滑动面倾角增大而增大。取值范围为0.2~0.8,介于主动土压力系数和Krynine侧土压力系数之间。本模型计算结果与实测数据较为吻合,可以用于隧道设计和施工中。 展开更多
关键词 松动土压力 隧道 椭球体 侧土压力系数
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多级重力式挡土墙土压力分布试验研究 被引量:15
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作者 范瑛 雷洋 章光 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第10期3125-3129,共5页
对某高填方路基挡土墙的现场实测水平土压力数据进行了分析,研究表明:该挡墙墙后土压力呈曲线分布,类似字母"R",土压力最大值出现在挡墙底部,而下部的值略小于底部值,最小值出现在挡墙中部。在本级挡墙施工时,墙后第1、2层土... 对某高填方路基挡土墙的现场实测水平土压力数据进行了分析,研究表明:该挡墙墙后土压力呈曲线分布,类似字母"R",土压力最大值出现在挡墙底部,而下部的值略小于底部值,最小值出现在挡墙中部。在本级挡墙施工时,墙后第1、2层土压力值接近静止土压力值,大于主动土压力值,第3、4层土压力值小于主动土压力值;在其上若干级挡墙或边坡施工时墙后各点土压力值均小于主动土压力值,即随着填土深度的变化挡墙后各点的土压力系数是在不断变动着的,土压力系数与土压力数值大小的变化规律一致。同时,土压力作用点介于(0.4~0.5)H,且随填土深度增加作用点位置上移;每级挡土墙之间的平台宽度越小,上级挡土墙对下级挡土墙的影响就越大,土压力作用点就越高。研究结论对高填方多级挡土墙的设计具有理论指导意义。 展开更多
关键词 多级挡土墙 土压力分布 土压力系数 土压力作用点
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基坑开挖卸荷影响深度分析 被引量:13
17
作者 秦爱芳 蒋晨旭 《上海大学学报(自然科学版)》 CAS CSCD 北大核心 2008年第2期205-209,共5页
目前在基坑设计与计算中,大多只是凭借经验来选取卸荷影响深度.该文通过大量的卸荷应力路径试验,模拟了基坑开挖时坑底被动区土体的受力过程,分析了竖向卸荷条件下土体竖向变形及侧应力的变化.通过对坑底被动区土体回弹应变和侧应力随... 目前在基坑设计与计算中,大多只是凭借经验来选取卸荷影响深度.该文通过大量的卸荷应力路径试验,模拟了基坑开挖时坑底被动区土体的受力过程,分析了竖向卸荷条件下土体竖向变形及侧应力的变化.通过对坑底被动区土体回弹应变和侧应力随卸荷比变化规律的研究,得出了基坑开挖工程中卸荷影响深度的估算方法,其结果对基坑工程设计具有一定的参考价值. 展开更多
关键词 基坑开挖 卸荷比 卸荷影响深度 静止土压力系数
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深厚表土静止土压力系数变化规律试验研究 被引量:13
18
作者 徐志伟 周国庆 赵晓东 《岩土工程技术》 2007年第2期64-66,共3页
深部土静止土压力的计算与预测是煤矿深井建设设计与施工中的理论与技术难题之一。深部原状土重塑后的高压静止土压力系数的实验研究与分析表明,深厚表土静止土压力系数与浅表土的静止土压力系数有较大差异,深井建设设计与施工技术中应... 深部土静止土压力的计算与预测是煤矿深井建设设计与施工中的理论与技术难题之一。深部原状土重塑后的高压静止土压力系数的实验研究与分析表明,深厚表土静止土压力系数与浅表土的静止土压力系数有较大差异,深井建设设计与施工技术中应考虑这种土压力的特殊性,以避免可能的工程事故及人财物的重大损失。 展开更多
关键词 深厚表土 静止土压力系数 实验研究
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杭州地区用扁铲侧胀试验求解静止侧压力系数K_0的研究 被引量:13
19
作者 唐世栋 肖勇 王松平 《工程勘察》 CSCD 北大核心 2009年第7期5-9,共5页
分别按国外公式和上海公式对杭州地区土的静止侧压力系数K0用扁铲侧胀试验法进行了估算,分析后认为国外公式偏差较大,而上海公式在部分土体中也需要修正。对杭州地区38个试验孔4000多份数据进行了分析,认为土性的地区性差异是引起误差... 分别按国外公式和上海公式对杭州地区土的静止侧压力系数K0用扁铲侧胀试验法进行了估算,分析后认为国外公式偏差较大,而上海公式在部分土体中也需要修正。对杭州地区38个试验孔4000多份数据进行了分析,认为土性的地区性差异是引起误差的主要原因。应用Mindlin解,考虑了土体材料指数ID的影响,探讨了杭州地区用扁铲侧胀试验资料估算静止侧压力系数K0的方法,并用杭州地铁一号线多个车站的实际工程资料进行了验证,结果令人满意。 展开更多
关键词 扁铲侧胀试验 静止侧压力系数 MINDLIN解
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原状饱和黏土静止土压力系数试验研究 被引量:12
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作者 黄博 胡俊清 +1 位作者 廖先斌 黄雄 《岩石力学与工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第S2期4056-4064,共9页
利用先进三轴仪进行港珠澳大桥岛隧工程原状土K0固结试验,研究不同加、卸载路径下土体静止土压力系数K0变化,分析常用经验公式及规范推荐值所估计静止土压力系数的适用性,并给出基于本次试验结果的预测公式。结果表明:港珠澳沉管隧道底... 利用先进三轴仪进行港珠澳大桥岛隧工程原状土K0固结试验,研究不同加、卸载路径下土体静止土压力系数K0变化,分析常用经验公式及规范推荐值所估计静止土压力系数的适用性,并给出基于本次试验结果的预测公式。结果表明:港珠澳沉管隧道底面处的黏土层K0基本为一定值,为0.47;粉质黏土层K0与其先期固结压力成正比,在0.30~0.45范围内,均低于规范和手册对同类土的推荐值;除土性自身的原因外,原状样的胶结作用也会使其K0降低。结构性较强的原状土,在取土后再加载的过程中,K0会先降低至低于其正常固结值,再回升并逐渐稳定。原状黏性土正常固结和超固结时,均可利用前人给出的经验公式对K0进行估计,其中内摩擦角宜为土体正常固结时的有效峰值内摩擦角。 展开更多
关键词 土力学 静止土压力系数 K0固结 正常固结土 超固结土
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