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某电站锅炉末级再热器异种钢管焊接接头的断裂原因 被引量：9
1
作者 刘课秀 封小亮 +2 位作者 马括 卢忠铭 王恋 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2020年第1期83-86,共4页
某电站锅炉末级再热器12Cr1MoVG/TP304H异种钢管焊接接头在服役过程中发生断裂,通过宏观形貌观察、化学成分分析、力学性能测试、显微组织观察、微区成分分析等对断裂原因进行分析。结果表明:该异种钢管焊接接头沿12Cr1MoVG钢管侧熔合... 某电站锅炉末级再热器12Cr1MoVG/TP304H异种钢管焊接接头在服役过程中发生断裂,通过宏观形貌观察、化学成分分析、力学性能测试、显微组织观察、微区成分分析等对断裂原因进行分析。结果表明:该异种钢管焊接接头沿12Cr1MoVG钢管侧熔合线发生脆性断裂;在高温工况下长期服役后,焊接接头发生碳的扩散迁移,导致12Cr1MoVG钢管侧熔合线附近集聚的碳化物沿晶界分布并形成微观蠕变裂纹,从而严重削弱了该区域的强度和韧性,同时12Cr1MoVG和TP304H钢的导热系数和线膨胀系数差别很大,导致高温环境下形成较大的热应力,在高温蒸汽压力和热应力的综合作用下该异种钢焊接接头沿12Cr1MoVG钢管侧熔合线发生脆性断裂。 展开更多
关键词 再热器管 异种钢焊接 蠕变裂纹 脆性断裂 富碳层
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长期高温服役后S31042奥氏体耐热钢的微观组织 被引量：8
2
作者 李新梅 张忠文 +3 位作者 杜宝帅 魏玉忠 李文 索帅 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第4期171-175,共5页
利用光学显微镜、扫描电镜及能谱仪和X-射线衍射分析仪,研究了1000 MW超超临界机组用S31042奥氏体耐热钢服役50000 h后的微观组织变化。结果表明,经长期高温服役后,S31042钢组织由奥氏体基体和M_(23)C_6、NbCrN和Nb(C,N)析出相组成,服... 利用光学显微镜、扫描电镜及能谱仪和X-射线衍射分析仪,研究了1000 MW超超临界机组用S31042奥氏体耐热钢服役50000 h后的微观组织变化。结果表明,经长期高温服役后,S31042钢组织由奥氏体基体和M_(23)C_6、NbCrN和Nb(C,N)析出相组成,服役过程中析出相不断发生析出、聚集和长大。M_(23)C_6碳化物在奥氏体晶界、孪晶界等位置形成链条状,在晶内析出为细小颗粒状,并随着服役时间的延长发生聚集长大,而在晶界附近区域则为细小颗粒状。NbCrN和Nb(C,N)主要分布于奥氏体晶粒内部,尺寸细小的NbCrN、Nb(C,N)和M_(23)C_6碳化物可有效提高S31042钢的蠕变强度,而尺寸较大的M_(23)C_6碳化物以及初始Nb(C,N)将对材料的蠕变强度产生不利影响。 展开更多
关键词 S31042钢 服役 持久强度 析出相 蠕变裂纹
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单晶DD3合金在混合盐介质中的蠕变和断裂特性 被引量：7
3
作者 张源虎 曹鹏 +3 位作者 方炜 郁金星 吴仲棠 代修彦 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1994年第8期A368-A373,共6页
应用扫描电镜、剖面分析和ＥＤＡＸ能谱分析，研究了单晶ＤＤ３合金及其带Ｐｔ－Ａｌ涂层试样在空气和混合盐两种不同介质中的高温蠕变及断裂行为。试验表明：在空气环境中，涂层对蠕变性能影响不大；在混合盐介质中，涂层能有效地提高... 应用扫描电镜、剖面分析和ＥＤＡＸ能谱分析，研究了单晶ＤＤ３合金及其带Ｐｔ－Ａｌ涂层试样在空气和混合盐两种不同介质中的高温蠕变及断裂行为。试验表明：在空气环境中，涂层对蠕变性能影响不大；在混合盐介质中，涂层能有效地提高ＤＤ３合金的蠕变寿命和蠕变延伸率，防止合金在热腐蚀环境中的早期失效。本文还提出一个新的断裂模型。 展开更多
关键词 单晶 热腐蚀 蠕变 涂层 DD3合金
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电厂锅炉末级过热器爆管原因分析 被引量：7
4
作者 俞旷 王甲安 +1 位作者 王涛英 陈陈 《发电技术》 2019年第2期192-195,共4页
在长期过热的运行工况下,锅炉高温过热器极易产生材料的劣化以及材料组织和性能的下降,最终引发爆管事故。通过宏观检查、布氏硬度测试、抗拉强度测试和金相组织检验对某电厂末级过热器爆管原因进行分析。结果表明,该末级过热器管由于... 在长期过热的运行工况下,锅炉高温过热器极易产生材料的劣化以及材料组织和性能的下降,最终引发爆管事故。通过宏观检查、布氏硬度测试、抗拉强度测试和金相组织检验对某电厂末级过热器爆管原因进行分析。结果表明,该末级过热器管由于在长期高温高压下超温运行,导致碳化物在晶界富集,晶界强度下降,在拉应力的作用下,晶界产生蠕变空洞及蠕变裂纹,使得珠光体耐热钢的持久强度和抗拉强度下降,最终产生断裂失效。 展开更多
关键词 锅炉 末级过热器 碳化物 珠光体耐热钢 蠕变裂纹 断裂失效
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非匹配焊缝裂纹高温断裂力学参量的估算 被引量：5
5
作者 轩福贞 涂善东 +1 位作者 王正东 巩建鸣 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第10期3-6,共4页
焊接接头中的蠕变裂纹扩展受材料组分不均匀和坡口形式等多个因素影响,是一个高度复杂的力学问题。本研究提出了一个能综合反映各影响因素的等效蠕变应变速率概念和计算方法,并在此基础上建立了焊缝裂纹高温断裂力学参量C*的工程计算式... 焊接接头中的蠕变裂纹扩展受材料组分不均匀和坡口形式等多个因素影响,是一个高度复杂的力学问题。本研究提出了一个能综合反映各影响因素的等效蠕变应变速率概念和计算方法,并在此基础上建立了焊缝裂纹高温断裂力学参量C*的工程计算式。紧凑拉伸试样的有限元分析表明,本研究方法估算的结果与数值解非常接近。 展开更多
关键词 蠕变裂纹 高温断裂力学参量 非均质焊缝
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苯乙烯装置高温管线安全评估
6
作者 洪玉琴 《石油化工技术与经济》 CAS 2024年第1期40-42,62,共4页
在运行中发现苯乙烯装置Incoloy800HT管线材质劣化,对母材打磨后发现蠕变孔洞损伤及奥氏体晶界有碳化物析出现象,在其他部位的金相组织中均发现蠕变孔洞及蠕变裂纹。文章针对上述问题开展了管道材料的研究分析,并采取了改进措施,使管道... 在运行中发现苯乙烯装置Incoloy800HT管线材质劣化,对母材打磨后发现蠕变孔洞损伤及奥氏体晶界有碳化物析出现象,在其他部位的金相组织中均发现蠕变孔洞及蠕变裂纹。文章针对上述问题开展了管道材料的研究分析,并采取了改进措施,使管道得以安全运行。 展开更多
关键词 800HT铁镍基合金 蠕变孔洞 蠕变裂纹 剩余寿命
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某超超临界机组锅炉末级过热器钢管泄漏原因分析 被引量：5
7
作者 刘广兴 龚巍 刘新星 《理化检验（物理分册）》 CAS 2020年第1期38-40,共3页
某电厂超超临界清洁高效燃煤发电机组锅炉钢管发生泄漏。采用宏观检查、化学成分分析、拉伸试验、硬度测试及金相检验等方法对钢管泄漏原因进行了分析。结果表明:末级过热器钢管因被异物堵塞而处于超温运行状态,使钢管的力学性能劣化,... 某电厂超超临界清洁高效燃煤发电机组锅炉钢管发生泄漏。采用宏观检查、化学成分分析、拉伸试验、硬度测试及金相检验等方法对钢管泄漏原因进行了分析。结果表明:末级过热器钢管因被异物堵塞而处于超温运行状态,使钢管的力学性能劣化,进而导致钢管的承压能力下降,在内压应力作用下,钢管的蠕变速率加快,其表面萌生出蠕变裂纹,最终导致钢管发生泄漏。 展开更多
关键词 超超临界机组 末级过热器 泄漏 蠕变裂纹 过热
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某电厂锅炉后屏过热器管泄漏原因分析
8
作者 康龙基 王硕 +2 位作者 季文波 刘光奎 郝维勋 《中国特种设备安全》 2023年第8期85-88,共4页
某电厂660 MW机组锅炉在运行多年后,后屏过热器底部U型弯附近钢管发生泄漏,导致被迫停炉检修。发生泄漏的钢管材质为SA-213 S30432,公称规格为φ51 mm×10.5 mm。本文通过宏观观察、化学成分分析、力学性能检验和金相检验等方法,对... 某电厂660 MW机组锅炉在运行多年后,后屏过热器底部U型弯附近钢管发生泄漏,导致被迫停炉检修。发生泄漏的钢管材质为SA-213 S30432,公称规格为φ51 mm×10.5 mm。本文通过宏观观察、化学成分分析、力学性能检验和金相检验等方法,对导致钢管泄漏的原因进行分析。结果表明,该后屏过热器钢管的化学成分和力学性能符合标准要求,泄漏的原因是钢管运行过程中出现了较严重的超温现象,导致钢管性能劣化,不足以支撑内部蒸汽压力,从而产生蠕胀裂纹,最终发生泄漏事故。 展开更多
关键词 后屏过热器 泄漏 超温 蠕胀裂纹
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CT试样焊缝界面裂纹蠕变断裂参量估算的数值模拟研究 被引量：4
9
作者 郑占军 胡兆吉 余珂 《轻工机械》 CAS 2007年第5期83-87,共5页
针对双材料紧凑拉伸试样,提出了加权平均C的概念,即双材料CT(Compact Tension)试样的C总是可以通过对由其母材和焊材组成的均质CT试样C的加权平均计算而得到,进而基于美国ASTM标准E1457,提出了一个双材料CT试样C的估算式,以用于简单估... 针对双材料紧凑拉伸试样,提出了加权平均C的概念,即双材料CT(Compact Tension)试样的C总是可以通过对由其母材和焊材组成的均质CT试样C的加权平均计算而得到,进而基于美国ASTM标准E1457,提出了一个双材料CT试样C的估算式,以用于简单估算特定材料CT试样的C值。采用ABAQU S软件,通过有限元法模拟分析裂纹处于焊缝界面的双材料CT试样和分别由其母材和焊材组成的均质CT试样的蠕变断裂性能,验证了加权平均C概念的正确性,同时也验证了上述估算双材料CT试样C方法的可行性。 展开更多
关键词 CT试样 加权平均C^＊ 蠕变断裂 有限单元法
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锅炉管爆裂原因分析 被引量：4
10
作者 谭莹 曹标 +2 位作者 陈明 周崎 张庆安 《物理测试》 CAS 2005年第1期45-47,共3页
锅炉管在使用1年后,发生爆裂。管的工作环境:管内压力9.8MPa,温度540℃。经过扫描电镜分析、 金相显微镜分析、化学成分检测和力学性能试验,结果表明,该锅炉生产厂错将20G钢当12Cr1MoVG钢使用,由于20G钢抗高温蠕变性能比12Cr1MoVG钢... 锅炉管在使用1年后,发生爆裂。管的工作环境:管内压力9.8MPa,温度540℃。经过扫描电镜分析、 金相显微镜分析、化学成分检测和力学性能试验,结果表明,该锅炉生产厂错将20G钢当12Cr1MoVG钢使用,由于20G钢抗高温蠕变性能比12Cr1MoVG钢低,加之锅炉管运行时超温,管壁金属长期过热运行,导致高温蠕变加速,强度下降,最终发生早期蠕变爆裂。 展开更多
关键词 锅炉管 蠕变爆裂 高温蠕变 20G钢 扫描电镜分析 金相显微镜分析 化学成分检测
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20Cr11MoVNbNB钢蠕变孔洞及蠕变裂纹的研究 被引量：3
11
作者 符长璞 符亚林 陈宇航 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1997年第3期287-291,共5页
研究了20Cr11MoVNbNB马氏体热强钢在550—65℃范围内蠕变孔洞的形成及蠕变裂纹的发展发现蠕变孔洞主要在原奥氏体晶界和原板条马氏体边界上的淬火未溶大颗粒Nb（C，N）及M23C6碳化物处形成，孔洞在原奥氏体晶界形成倾向不占优势：蠕变... 研究了20Cr11MoVNbNB马氏体热强钢在550—65℃范围内蠕变孔洞的形成及蠕变裂纹的发展发现蠕变孔洞主要在原奥氏体晶界和原板条马氏体边界上的淬火未溶大颗粒Nb（C，N）及M23C6碳化物处形成，孔洞在原奥氏体晶界形成倾向不占优势：蠕变裂纹沿垂直应力方向横穿原奥氏体晶界及原板条马氏体边界向晶内扩展，最终导致穿晶断裂. 展开更多
关键词 蠕变孔洞 蠕变裂纹 马氏体热强钢
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锅炉屏式再热器TP304H管裂纹分析 被引量：3
12
作者 彭国达 《华中电力》 2009年第6期57-59,63,共4页
由于热偏差和蒸汽流量偏差等原因,HG-1025/18.2型锅炉屏式再热器右下方管壁温度较高,内壁氧化皮的剥落进一步提高了管壁温度。运行约3.5万h后,TP304H奥氏体耐热钢制屏式再热器管析出了大量碳化物和σ相,导致管材低周疲劳强度和蠕变强度... 由于热偏差和蒸汽流量偏差等原因,HG-1025/18.2型锅炉屏式再热器右下方管壁温度较高,内壁氧化皮的剥落进一步提高了管壁温度。运行约3.5万h后,TP304H奥氏体耐热钢制屏式再热器管析出了大量碳化物和σ相,导致管材低周疲劳强度和蠕变强度降低。管材在运行中遭受吹灰蒸汽的热冲击,外壁因此出现热疲劳裂纹,随后内壁金属衍生出蠕变裂纹。 展开更多
关键词 TP304H奥氏体耐热钢 热疲劳 蠕变裂纹 Σ相 吹灰蒸汽
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生物质发电锅炉高温过热器出口联箱管座裂纹原因分析 被引量：1
13
作者 杨希锐 《锅炉技术》 北大核心 2022年第1期52-57,共6页
某生物质能热电厂高温过热器出口联箱管座出现批次开裂,通过宏观检查、光谱检验、金相组织检验、扫描电镜和能谱分析、硬度检验对失效原因进行研究。结果表明:裂纹萌生于管座角焊缝热影响区细晶区和母材内,主裂纹附近存在多条平行沿晶... 某生物质能热电厂高温过热器出口联箱管座出现批次开裂,通过宏观检查、光谱检验、金相组织检验、扫描电镜和能谱分析、硬度检验对失效原因进行研究。结果表明:裂纹萌生于管座角焊缝热影响区细晶区和母材内,主裂纹附近存在多条平行沿晶小裂纹,细晶区和母材组织老化达到5级,晶界上存在大量的蠕变孔洞,基体内V、Mo元素已向晶界碳化物转移。综合判定高温过热器出口联箱管座的开裂原因为:管座热影响区和母材组织异常,抗蠕变损伤能力较差,在省煤器进口管与高温过热器出口导汽管间碰磨挤压产生的附加应力和蒸汽内压力的作用下发生蠕变失效。 展开更多
关键词 管座角焊缝 蠕变裂纹 蠕变孔洞 组织异常 附加应力
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高温过热器出口集箱管座焊接接头开裂原因 被引量：1
14
作者 朱海宝 陈卓婷 +4 位作者 白佳 郭延军 刘明 田力男 乔立捷 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2022年第9期106-110,共5页
在检修期间对某电厂高温过热器出口集箱管座焊接接头进行磁粉探伤时,发现存在裂纹缺陷,采用应力分布模拟、显微组织观察、硬度测试等方法,对该管座焊接接头进行了失效分析。结果表明:在长期高温服役过程中,高温过热器出口集箱管座焊接... 在检修期间对某电厂高温过热器出口集箱管座焊接接头进行磁粉探伤时,发现存在裂纹缺陷,采用应力分布模拟、显微组织观察、硬度测试等方法,对该管座焊接接头进行了失效分析。结果表明:在长期高温服役过程中,高温过热器出口集箱管座焊接接头热影响区粗晶区组织老化严重,老化等级达到4.5级,高温力学性能明显下降;同时现场安装强力对口等施工不当造成管屏附加二次应力集中,在附加二次应力的作用下,裂纹在管座焊接接头上半圈热影响区粗晶区应力集中处萌生;随着服役时间的延长,裂纹内基体组织脱碳,焊接接头发生高温蠕变开裂。 展开更多
关键词 高温过热器出口集箱 管座焊接接头 蠕变裂纹 二次应力
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电站锅炉主蒸汽管弯头错用碳钢失效分析 被引量：2
15
作者 刘炯 《能源研究与管理》 2020年第3期59-63,共5页
为避免锅炉事故发生,确保锅炉安全运行,指明电站锅炉主蒸汽管道正确选材的重要性,通过对某化纤厂自备电站锅炉主蒸汽管弯头错用碳钢发生断裂泄漏事故进行分析,结合事故周边正确用材弯头和直段管道,利用宏观检验、壁厚测定、光谱分析、... 为避免锅炉事故发生,确保锅炉安全运行,指明电站锅炉主蒸汽管道正确选材的重要性,通过对某化纤厂自备电站锅炉主蒸汽管弯头错用碳钢发生断裂泄漏事故进行分析,结合事故周边正确用材弯头和直段管道,利用宏观检验、壁厚测定、光谱分析、金相组织分析、强度校核、表面无损检测等检验检测方法,分析锅炉主蒸汽管弯头错用碳钢长期超温运行后金属的组织变化情况,分析指出严重超温运行会导致碳钢主蒸汽管弯头金属组织发生严重珠光体球化、严重石墨化和产生局部明显蠕变裂纹,从而导致主蒸汽管道最终失效。 展开更多
关键词 电站锅炉 主蒸汽管 错用碳钢 珠光体球化 石墨化 蠕变裂纹
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电站锅炉过热器管焊缝开裂失效分析 被引量：1
16
作者 刘天佐 刘献良 +1 位作者 赖云亭 马芹征 《电力科技与环保》 2022年第4期294-299,共6页
为了探究某火电厂335MW亚临界锅炉分隔屏过热器管与托块焊接焊缝开裂的原因,采用宏观检查、化学成分分析、力学性能测试、金相检验、能谱分析等方法和试验进行了分析。结果表明:(1)管子化学成分中C、Si、Mn、P、S、Cr、Mo、V元素含量均... 为了探究某火电厂335MW亚临界锅炉分隔屏过热器管与托块焊接焊缝开裂的原因,采用宏观检查、化学成分分析、力学性能测试、金相检验、能谱分析等方法和试验进行了分析。结果表明:(1)管子化学成分中C、Si、Mn、P、S、Cr、Mo、V元素含量均满足GB/T5310-2017要求;管子室温平均抗拉强度524MPa、屈服强度340MPa,断后伸长率31.0%,力学性能符合标准要求;(2)金相组织2级轻度老化,可排除长时过热或短时过热导致管子开裂情况;(3)熔合区偏析带能谱分析及元素线扫描结果显示偏析带出现了C元素含量显著升高的趋势。结合开裂部件在锅炉中的位置布置及受力情况,综合分析后得出了焊缝开裂的原因:开裂焊缝所在管排频繁晃动,在管子与托块的角焊缝部位产生了较高的应力集中;管子和奥氏体焊缝的熔合区发生了碳元素的迁移,引起熔合区性能劣化,导致在熔合区产生蠕变裂纹。根据分析结论,提出了采用镍基合金焊材、增加托块数量来分散受力、优化管子与托块的焊接结构等措施,以减小焊趾应力集中,减缓裂纹形成的相应建议。 展开更多
关键词 12CR1MOVG 异种钢焊接 碳迁移 疲劳开裂 蠕变裂纹
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电站锅炉过热器管爆管分析 被引量：2
17
作者 封小亮 刘课秀 +3 位作者 王恋 张辉 卢忠铭 马括 《江西科学》 2019年第2期282-286,共5页
通过宏观分析、化学成分分析、硬度试验、拉伸试验、金相及扫描电镜分析等方法对T91高温过热器管爆管原因进行分析。结果表明:钢管向火侧强度和硬度下降明显,钢管爆口附近晶粒变形严重、晶界处有大量碳化物析出、有宏观蠕变裂纹出现,说... 通过宏观分析、化学成分分析、硬度试验、拉伸试验、金相及扫描电镜分析等方法对T91高温过热器管爆管原因进行分析。结果表明:钢管向火侧强度和硬度下降明显,钢管爆口附近晶粒变形严重、晶界处有大量碳化物析出、有宏观蠕变裂纹出现,说明爆管是由于长期过热导致钢管力学性能劣化和微观组织老化、损伤所致。 展开更多
关键词 过热器管 蠕变裂纹 长期过热 老化
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某电厂后屏过热器管泄漏原因分析 被引量：1
18
作者 范章帅 《材料保护》 CAS CSCD 2021年第2期152-156,共5页
对某电厂材质为12Cr1MoV的后屏过热器泄漏管及附近管段进行了宏观检验、显微组织分析、力学性能试验。试验结果表明:爆口处无明显减薄,爆口附近存在多个轴向裂纹;爆口试样显微组织老化级别为5级,裂纹附近及远离裂纹部位存在大量蠕变空洞... 对某电厂材质为12Cr1MoV的后屏过热器泄漏管及附近管段进行了宏观检验、显微组织分析、力学性能试验。试验结果表明:爆口处无明显减薄,爆口附近存在多个轴向裂纹;爆口试样显微组织老化级别为5级,裂纹附近及远离裂纹部位存在大量蠕变空洞,裂纹呈沿晶断裂特征,为典型的蠕变裂纹;爆口管抗拉强度远低于标准要求;泄漏管附近管段组织老化4.5级,抗拉强度略低于标准要求;后屏过热器出口壁温测点监测数据表明机组长期处于超温运行状态。根据以上分析得出后屏过热器泄漏原因为机组长期超温运行导致后屏过热器管组织老化、性能劣化,进而在蒸汽内压作用下发生爆管。 展开更多
关键词 后屏过热器管 泄漏 组织老化 蠕变裂纹 长期超温
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某苯乙烯装置中Incoloy 800HT合金高温蒸汽管道主管对接接头开裂原因
19
作者 陈刚 李志峰 +1 位作者 路宝玺 杨利军 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2022年第12期98-102,共5页
某苯乙烯装置中已使用13 a的Incoloy 800HT合金高温蒸汽管道在定期检验过程中在主管对接接头处发现裂纹,通过拉伸试验、弯曲试验、金相检验和微观形貌观察等方法分析了裂纹产生的原因。结果表明:主管接头在913℃长时服役后在熔合线上有... 某苯乙烯装置中已使用13 a的Incoloy 800HT合金高温蒸汽管道在定期检验过程中在主管对接接头处发现裂纹,通过拉伸试验、弯曲试验、金相检验和微观形貌观察等方法分析了裂纹产生的原因。结果表明:主管接头在913℃长时服役后在熔合线上有大量析出相,析出相主要是由合金元素铬和钼形成的碳化物;碳化物相的析出导致合金高温力学性能的降低并产生应力集中,蠕变孔洞在析出相附近产生,长时间高温使用下演变为蠕变裂纹。 展开更多
关键词 Incoloy 800HT合金 熔合线 蠕变裂纹 析出相
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DC03冷轧钢带储液罐旋压收口加工掉渣分析
20
作者 董苑华 刘祖强 余轶峰 《柳钢科技》 2012年第4期53-54,62,共3页
用柳钢产DC03冷轧低碳钢带加工成储液罐时,在旋转挤压缩径(收口)过程中出现掉渣的原因:在旋转挤压缩径(收口)过程中由应力产生裂纹后,由蠕变导致裂纹扩展形成掉渣。对DC03冷轧低碳钢带的生产工艺和加工成储液罐的工艺提出改进建议。
关键词 DC03冷轧低碳钢带 旋转挤压缩径 应力 蠕变裂纹
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