9%Cr-1%Mo耐热钢焊缝金属连续冷却组织转变 被引量：19

1

作者 龙昕 胥永刚 蔡光军 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第1期53-56,共4页

利用Formastor-D全自动热膨胀记录仪测定了三种改进型 9%Cr- 1%Mo耐热钢焊缝金属的连续冷却组织转变相图 ,并用光学显微镜和透射电镜分析了各种冷却条件下的组织转变特点。结果表明 ,在很大的冷却范围内 ,三种焊缝金属的奥氏体均只发生... 利用Formastor-D全自动热膨胀记录仪测定了三种改进型 9%Cr- 1%Mo耐热钢焊缝金属的连续冷却组织转变相图 ,并用光学显微镜和透射电镜分析了各种冷却条件下的组织转变特点。结果表明 ,在很大的冷却范围内 ,三种焊缝金属的奥氏体均只发生马氏体转变 ,只有当冷速足够慢时才发生先共析铁素体转变和共析转变。其中 ,含合金元素较少的 2号焊缝金属具有最快的先共析铁素体形成冷速。研究发现 ,三种焊缝金属的奥氏体均形成板条马氏体并具有高位错密度的亚结构 ,马氏体中含有自回火产生的Fe3 C沉淀相 ,马氏体板条间有残余奥氏体的存在。先共析铁素体沿原始奥氏体晶粒边界生长 ,形成网状结构。珠光体中的碳化物为粗大的颗粒状M2 3 C6沉淀物。 展开更多

关键词 焊缝金属 连续冷却 组织转变 耐热钢

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钛微合金化HRB400E钢筋组织性能及强化机理 被引量：20

2

作者 杨晓伟 周云 +1 位作者 陈焕德 张宇 《中国冶金》 CAS 北大核心 2020年第1期68-72,共5页

为系统研究含钛钢连续冷却相转变和强化机理,利用热模拟试验机、高分辨透射电镜及金相显微镜等设备进行试验。结果表明,低冷速下(0.5~1℃/s),组织主要为铁素体和珠光体;冷速逐步增加(1~5℃/s),贝氏体组织出现,且贝氏体比例逐渐增加;高... 为系统研究含钛钢连续冷却相转变和强化机理,利用热模拟试验机、高分辨透射电镜及金相显微镜等设备进行试验。结果表明,低冷速下(0.5~1℃/s),组织主要为铁素体和珠光体;冷速逐步增加(1~5℃/s),贝氏体组织出现,且贝氏体比例逐渐增加;高冷速后(5~10℃/s),组织以贝氏体为主。含钛试验钢强化机制为析出强化和细晶强化。晶粒内部弥散析出10~20nm的TiN。优化冷速为(1.5±0.5)℃/s开展20mm HRB400E钢筋工业试制,屈服强度不小于430MPa,断后伸长率不小于20%,最大力总伸长率不小于15%,强屈比不小于1.4。 展开更多

关键词 HRB400E钢筋 连续冷却相转变 强化机理 微观组织 力学性能

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热分析法测量相变温度的研究 被引量：17

3

作者 潘红波 唐荻 +2 位作者 胡水平 王潇潇 丁勇生 《物理测试》 CAS 2008年第6期43-46,共4页

基于在连续冷却过程中,材料发生相变时,有一定的相变潜热释放的原理,建立了热分析法测定材料相变点的分析方法。详细介绍了热分析法的原理及其具体的实现方法,同时对X80管线钢与Q235钢进行了试验,测量了其冷却过程的相变点。试验结果显... 基于在连续冷却过程中,材料发生相变时,有一定的相变潜热释放的原理,建立了热分析法测定材料相变点的分析方法。详细介绍了热分析法的原理及其具体的实现方法,同时对X80管线钢与Q235钢进行了试验,测量了其冷却过程的相变点。试验结果显示,该方法操作简单,实现方便。比较适合于大块试样以及大变形试样在快速冷却过程中贝氏体与马氏体相变点的检测。 展开更多

关键词 连续冷却 相变潜热 热分析法 管线钢 相变点

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低碳微合金管线钢过冷奥氏体连续冷却转变 被引量：13

4

作者 李红英 林武 +2 位作者 宾杰 魏冬冬 曾翠婷 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第3期923-929,共7页

利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定一种低碳微合金管线钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合DSC曲线和金相组织分析,确定该钢的临界温度及相变温度,获得该钢的连续冷却转变曲线(CCT图),研究该钢连... 利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定一种低碳微合金管线钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合DSC曲线和金相组织分析,确定该钢的临界温度及相变温度,获得该钢的连续冷却转变曲线(CCT图),研究该钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明:添加0.21%Mo起到抑制铁素体和珠光体作用,促进针状铁素体组织的形成,实验钢在5.0～20.0℃/s的较宽冷却速度范围内连续冷却都能得到需要的针状铁素体组织,表明低碳Mn-Nb-Mo微合金管线钢容易得到管线钢工程所需要的组织。 展开更多

关键词 低碳微合金管线钢 连续冷却 相变 连续冷却转变曲线(CCT图)

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7A04铝合金连续冷却转变曲线的测定 被引量：13

5

作者 李红英 王晓峰 +4 位作者 唐宜 邓云喆 黄愉 孙远 王法云 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第4期640-646,共7页

对7A04铝合金固溶处理后的连续冷却转变(CCT图)进行测定。通过动态电阻法测得冷却过程的电阻—温度曲线,根据曲线斜率的变化规律确定相变开始点、结束点以及临界冷却速度所处范围,绘制该合金的CCT图,利用扫描电镜和X射线衍射分析观察连... 对7A04铝合金固溶处理后的连续冷却转变(CCT图)进行测定。通过动态电阻法测得冷却过程的电阻—温度曲线,根据曲线斜率的变化规律确定相变开始点、结束点以及临界冷却速度所处范围,绘制该合金的CCT图,利用扫描电镜和X射线衍射分析观察连续冷却过程中合金的组织转变。结果表明:电阻对连续冷却过程的组织变化敏感,动态电阻法测得的CCT图是可信的;经470℃、1h固溶处理后,抑制相变发生的临界冷却速度低于35.37℃/s,但高于9.96℃/s;随着冷却速度的增加,相变开始温度和结束温度均降低,相变主要集中在150～400℃的温度区间发生;快速冷却时,合金保持较高的过饱和度,在60℃以下仍有相变发生,慢速冷却时,MgZn2平衡相在晶内和晶界大量析出并逐渐长大和粗化。 展开更多

关键词 7A04铝合金 CCT图 动态电阻 相变

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12Cr2Mo1R压力容器钢动态CCT曲线研究 被引量：11

6

作者 王敏 徐光 +2 位作者 胡海江 周明星 张益 《材料与冶金学报》 CAS 北大核心 2014年第4期280-283,311,共5页

在Gleeble-1500热模拟机上利用热膨胀法测定了12Cr2Mo1R压力容器钢的动态连续冷却转变(CCT)曲线,观察和分析了不同冷却速度下的相变和组织,绘制了实验钢种的动态CCT曲线。实验结果表明,奥氏体变形后,铁素体和珠光体转变区向左上方移动,... 在Gleeble-1500热模拟机上利用热膨胀法测定了12Cr2Mo1R压力容器钢的动态连续冷却转变(CCT)曲线,观察和分析了不同冷却速度下的相变和组织,绘制了实验钢种的动态CCT曲线。实验结果表明,奥氏体变形后,铁素体和珠光体转变区向左上方移动,贝氏体转变温度降低,马氏体转变开始温度降低. 展开更多

关键词 压力容器钢 动态CCT曲线 热膨胀法 相变

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28CrMnMoV钢过冷奥氏体连续冷却转变 被引量：9

7

作者 李红英 李阳华 +3 位作者 王晓峰 赵延阔 谢凯意 苏阳 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第7期2702-2711,共10页

利用Gleeble-3500热模拟机测量28CrMnMoV钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法和金相硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制并分析和应用过冷奥氏体的连续冷却曲线（CCT图）,研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明... 利用Gleeble-3500热模拟机测量28CrMnMoV钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法和金相硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制并分析和应用过冷奥氏体的连续冷却曲线（CCT图）,研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明：实验钢过冷奥氏体在高温区可能发生铁素体转变和珠光体转变,中温区可能发生贝氏体转变,低温区可能发生马氏体转变;当冷却速度为0.05~0.5℃/s时,转变产物为多边形铁素体、珠光体和少量贝氏体的混合组织;在1~5℃/s的冷却速度范围内,转变产物为贝氏体;当冷却速度大于5℃/s时,转变产物为马氏体;合金元素Cr,Mo,V有抑制奥氏体扩散分解的作用,以低于1℃/s的速度冷却才会有先共析铁素体和珠光体;锰质量分数较高对贝氏体转变有明显的促进作用,在0.05~10℃/s的较宽速度范围内连续冷却会发生贝氏体转变。根据测得的CCT图指导28CrMnMoV钢的分级控冷工艺,可在减小钢管淬火应力的同时,为V150油套管的高强韧性提供组织保障。 展开更多

关键词 28CrMnMoV钢 连续冷却 CCT图 相变 奥氏体

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GCr15钢连续冷却过程中的相变和组织演变 被引量：8

8

作者 张小垒 李辉 +2 位作者 徐士新 李志超 米振莉 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期99-102,共4页

采用膨胀法结合组织观察和硬度测试,绘制了GCr15钢的连续冷却转变(CCT)曲线,分析了不同加热温度、不同连续冷却速率下的相变及显微组织。结果表明,随着冷却速率增加,GCr15钢的硬度增大;加热温度由临界区升高到完全奥氏体区时,CCT曲线中... 采用膨胀法结合组织观察和硬度测试,绘制了GCr15钢的连续冷却转变(CCT)曲线,分析了不同加热温度、不同连续冷却速率下的相变及显微组织。结果表明,随着冷却速率增加,GCr15钢的硬度增大;加热温度由临界区升高到完全奥氏体区时,CCT曲线中珠光体转变区域向右下方移动、珠光体转变推迟且珠光体转变的温度区域扩大;随着奥氏体化温度升高,晶粒粗化,珠光体和马氏体开始转变点温度降低。 展开更多

关键词 GCR15钢 连续冷却 相变 组织

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Al与P对TRIP钢固态相变的影响 被引量：7

9

作者 赵爱民 张宇光 +3 位作者 赵征志 张明明 唐荻 李本海 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第4期82-86,共5页

为了研究Al和P合金元素在TRIP钢固态相变过程中的作用,研究了4种不同合金成分C-Mn-Al-P TRIP钢的CCT图。结果表明,Al元素强烈的缩小奥氏体相区,提高Ac3与Ms。Al元素促使CCT图左移和上移。P元素能够阻碍碳化物的生成,当钢中P含量达到0.1... 为了研究Al和P合金元素在TRIP钢固态相变过程中的作用,研究了4种不同合金成分C-Mn-Al-P TRIP钢的CCT图。结果表明,Al元素强烈的缩小奥氏体相区,提高Ac3与Ms。Al元素促使CCT图左移和上移。P元素能够阻碍碳化物的生成,当钢中P含量达到0.14%,能显著的将CCT图中的珠光体区与贝氏体区右移。P元素对铁素体相变和马氏体相变没有显著影响。利用类平衡下切变长大模型估算了4种TRIP钢的Bs点(A6钢为567℃,P1钢为556℃,P2钢为514℃,P3钢为548℃),与实际测量值吻合较好。研究表明在相同条件下,Al元素降低ΔμFγ→e,cαh,即增加相变驱动力,同时还降低ΔGmsh,eFaer,即降低切变阻力,提高Bs点。P元素增加ΔGmsh,eFaer,即增加切变阻力,降低Bs点。 展开更多

关键词 相变诱发塑性 连续冷却转变 相变热力学 贝氏体 铝

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T24钢过冷奥氏体连续冷却转变研究 被引量：6

10

作者 王晓峰 李红英 +1 位作者 张尚青 李阳华 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第11期3769-3777,共9页

利用Gleeble-1500热模拟机测量T24钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法与金相-硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制并对比分析T24钢的过冷奥氏体的连续冷却曲线（CCT图）,研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明... 利用Gleeble-1500热模拟机测量T24钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法与金相-硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制并对比分析T24钢的过冷奥氏体的连续冷却曲线（CCT图）,研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明：T24钢过冷奥氏体在高温区可能发生铁素体转变,中温区可能发生贝氏体转变,低温区可能发生马氏体转变;当冷却速度小于0.10℃/s时,转变产物为铁素体和少量贝氏体的混合组织;当冷却速度分别为0.03,0.05和0.10℃/s时,过冷奥氏体先在高温区发生组织转变,转变量分别为49%,25%和22%,之后在中温区发生组织转变。在0.50-10.00℃/s的冷却速度范围内,转变产物为贝氏体。当冷却速度大于20.00℃/s时,转变产物为马氏体。合金元素Cr和Mo等能够推迟奥氏体分解,Mn对贝氏体转变有促进作用,对于T24钢,只有以低于0.10℃/s的速度冷却才会有先共析铁素体和碳化物生成,在0.50-10.00℃/s的较宽冷却速度范围内连续冷却都会发生贝氏体转变。 展开更多

关键词 T24钢 CCT图 连续冷却 相变

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65MnCr耐磨钢的连续冷却曲线和相变规律 被引量：7

11

作者 陈涛 赵爱民 +2 位作者 樊红亮 李晓刚 姚舜 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第9期144-150,共7页

利用DIL805A热膨胀仪结合金相—硬度法,测得了低合金耐磨钢65Mn Cr的临界点温度Ac1,Ac3以及Ms;并绘制了该材料的过冷奥氏体连续冷却转变曲线（CCT曲线）;研究了65Mn Cr过冷奥氏体连续冷却过程中组织转变规律;最后对65Mn Cr和65Mn的CCT... 利用DIL805A热膨胀仪结合金相—硬度法,测得了低合金耐磨钢65Mn Cr的临界点温度Ac1,Ac3以及Ms;并绘制了该材料的过冷奥氏体连续冷却转变曲线（CCT曲线）;研究了65Mn Cr过冷奥氏体连续冷却过程中组织转变规律;最后对65Mn Cr和65Mn的CCT曲线做了比较。结果表明：相比65Mn,65Mn Cr钢CCT曲线大大右移,淬透性大大增加;该钢的临界冷却速度为1~3℃/s;得到淬火最佳参数：淬火速度为3℃/s,堆冷温度为200~400℃。 展开更多

关键词 淬透性 连续冷却曲线 相变 热膨胀 低合金耐磨钢

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Nb-Ti微合金钢连续冷却相变的研究 被引量：6

12

作者 田允 赵征志 +4 位作者 吴新朗 陈雨来 刘光明 代晓莉 熊爱明 《河北冶金》 2007年第5期10-13,共4页

利用Gleeble-2000热模拟实验机,测定了Nb-Ti微合金钢变形奥氏体的CCT曲线,研究了冷却速度对连续冷却相变及显微组织的影响,利用碳萃取复型法对第二相析出物进行了分析。结果表明,随冷却速度提高,Nb-Ti微合金钢相变温度降低,组织细化,铁... 利用Gleeble-2000热模拟实验机,测定了Nb-Ti微合金钢变形奥氏体的CCT曲线,研究了冷却速度对连续冷却相变及显微组织的影响,利用碳萃取复型法对第二相析出物进行了分析。结果表明,随冷却速度提高,Nb-Ti微合金钢相变温度降低,组织细化,铁素体的形貌从多边形逐渐向针状转变;随冷却速度的增加,第二相析出物增多且变得细小。 展开更多

关键词 微合金钢 连续冷却 相变

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低合金高强钢形变奥氏体相变行为及其模型 被引量：6

13

作者 赵宝纯 张涛 +2 位作者 李桂艳 林田子 严平沅 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第7期98-102,共5页

为了研究低合金高强钢的形变奥氏体连续冷却转变行为及组织变化规律,利用Gleeble-3800热力模拟试验机对试验钢进行了多道次轧制工艺模拟试验,并根据试验所得相变温度和各冷却速度下的室温组织相对量,回归出相变模型。结果表明,试验钢在... 为了研究低合金高强钢的形变奥氏体连续冷却转变行为及组织变化规律,利用Gleeble-3800热力模拟试验机对试验钢进行了多道次轧制工艺模拟试验,并根据试验所得相变温度和各冷却速度下的室温组织相对量,回归出相变模型。结果表明,试验钢在变形后的连续冷却过程中发生铁素体、珠光体、贝氏体和马氏体转变,基于对各转变的温度和组织相对量得到的相变模型分析,证实了模型的可靠性。 展开更多

关键词 低合金高强钢 形变奥氏体 连续冷却转变 相变模型

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捆扎丝用钢连续冷却过程中的相变规律及组织研究

14

作者 徐士新 王坤 +3 位作者 杨胜其 韩伟 田振江 孙齐松 《热加工工艺》 北大核心 2024年第4期102-106,共5页

为消除捆扎丝用钢拉拔过程中出现的竹节现象,减少硬相组织的影响,提高组织的均匀性,采用热模拟试验研究了不同冷却速率条件下捆扎丝用钢的相变情况,结合组织形貌绘制了连续冷却相变曲线。结果表明,捆扎丝用钢经历热变形后,随冷却速率的... 为消除捆扎丝用钢拉拔过程中出现的竹节现象,减少硬相组织的影响,提高组织的均匀性,采用热模拟试验研究了不同冷却速率条件下捆扎丝用钢的相变情况,结合组织形貌绘制了连续冷却相变曲线。结果表明,捆扎丝用钢经历热变形后,随冷却速率的增加,钢中铁素体及大块珠光体尺寸逐渐减小,但减小的趋势逐渐减弱,特别是当冷却速率大于5℃/s时,铁素体、珠光体尺寸变化不大。通过数据统计拟合,在冷却速率小于30℃/s范围内,建立了捆扎丝用钢连续冷却过程中铁素体晶粒尺寸d与冷却速率v的关系,表达式为d=35.56+6.59 ln(1/v)。 展开更多

关键词 捆扎丝 连续冷却 相变规律 组织 竹节现象

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高焊接性能耐候桥梁钢Q370qEW的研制 被引量：6

15

作者 王纳 张宇 +1 位作者 何玉春 李小宝 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2014年第6期114-119,共6页

利用试验轧机试制20 mm和30 mm厚Q370qEW高焊接性耐候钢板,研究了钢的连续相转变行为、显微组织和力学性能,用热模拟和焊接试验评定了钢板的焊接性能。结果表明,当二开轧温度≤900℃,压下率≥50%,终冷温度≤564℃,可得到多边形铁素体加... 利用试验轧机试制20 mm和30 mm厚Q370qEW高焊接性耐候钢板,研究了钢的连续相转变行为、显微组织和力学性能,用热模拟和焊接试验评定了钢板的焊接性能。结果表明,当二开轧温度≤900℃,压下率≥50%,终冷温度≤564℃,可得到多边形铁素体加少量贝氏体;钢板屈服强度≥370 MPa,抗拉强度≥510 MPa,伸长率≥20%,-40℃冲击吸收能量≥100 J。焊接热模拟试验表明,当热输入量≤216 kJ/cm时,焊接热影响区由晶界铁素体、多边形铁素体和针状铁素体构成,其-40℃冲击吸收能量≥100 J。对20 mm厚钢板进行了热输入量为99 kJ/cm的双丝埋弧焊接,无预热和焊后热处理,焊接接头质量良好,接头抗拉强度为525 MPa,热影响区熔合线和熔合线+1 mm处的-40℃冲击吸收能量分别≥150 J和≥180 J。试验结果揭示了钢板良好的焊接性能。 展开更多

关键词 连续冷却相转变 冲击性能 Q370qEW耐候桥梁钢 焊接性能

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铌钒微合金化HRB500E钢筋轧制工艺研究

16

作者 陈爱荣 《金属制品》 CAS 2024年第4期32-35,共4页

使用Gleeble 3800热模拟仪研究铌钒微合金化HRB500E钢筋的连续冷却相变行为,并在不同加热温度下进行生产试制。热模拟试验结果显示,钢筋加热至1 200℃,在1 050℃变形,冷却速率为0.8℃/s的工艺下,铁素体体积分数为43.7%,铁素体晶粒尺寸为... 使用Gleeble 3800热模拟仪研究铌钒微合金化HRB500E钢筋的连续冷却相变行为,并在不同加热温度下进行生产试制。热模拟试验结果显示,钢筋加热至1 200℃,在1 050℃变形,冷却速率为0.8℃/s的工艺下,铁素体体积分数为43.7%,铁素体晶粒尺寸为10.8μm,珠光体体积分数为56.3%,珠光体团尺寸为22.4μm。实际生产中,加热至1 200℃,在1 000℃上冷床空冷,HRB500E钢筋显微组织由铁素体和珠光体组成,屈服强度大于500 MPa,抗拉强度大于650 MPa,强屈比大于1.25,断后伸长率大于16.0%,最大力总延伸率大于9.0%,符合国家标准要求。 展开更多

关键词 HRB500E 钢筋 连续冷却相变 加热温度 显微组织 力学性能

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钛微合金化高强钢的连续冷却相变规律

17

作者 彭明天 霍向东 +3 位作者 陈松军 李烈军 陆超 方梦龙 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第5期100-107,共8页

为了研究钛微合金化高强钢在连续冷却条件下的相变规律,通过热膨胀法及金相分析研究了低碳钢(C-Mn钢)和钛微合金钢(Ti钢)在连续冷却过程中的组织变化及过冷奥氏体的相变规律,分析了钛元素和变形对试验钢相变规律的影响,并讨论了连续冷... 为了研究钛微合金化高强钢在连续冷却条件下的相变规律,通过热膨胀法及金相分析研究了低碳钢(C-Mn钢)和钛微合金钢(Ti钢)在连续冷却过程中的组织变化及过冷奥氏体的相变规律,分析了钛元素和变形对试验钢相变规律的影响,并讨论了连续冷却转变(CCT)与等温转变(TTT)曲线的关系。结果表明:随着冷速的增加,试验钢的主要相变组织由铁素体向贝氏体转变。在C-Mn钢中加入钛元素提高了过冷奥氏体的稳定性,抑制了铁素体和珠光体转变,促进了贝氏体转变;在奥氏体未再结晶区进行变形使试验钢的CCT曲线整体向左上方移动,提高了相变开始温度;变形提高了铁素体的形核率,促进了铁素体相变,铁素体组织得到细化;变形促进了贝氏体相变,使板条贝氏体变短,细化贝氏体组织。 展开更多

关键词 钛微合金钢 连续冷却 相变 组织演变 低碳钢

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碳含量对Cr-Mo-V系模具钢连续冷却转变规律的影响 被引量：5

18

作者 邱凌 吴红庆 +1 位作者 张乐 吴晓春 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第A01期386-391,共6页

使用热膨胀仪测定碳元素质量分数分别为0.36%、0.46%和0.74%的三种Cr-Mo-V系模具钢的连续冷却转变曲线,并结合光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及显微硬度仪分析碳元素对相变点、连续转变规律、组织以及硬度的影响。结果表明:随着碳含量... 使用热膨胀仪测定碳元素质量分数分别为0.36%、0.46%和0.74%的三种Cr-Mo-V系模具钢的连续冷却转变曲线,并结合光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及显微硬度仪分析碳元素对相变点、连续转变规律、组织以及硬度的影响。结果表明:随着碳含量的增加,三种钢的Ac1点差别不大,Accm点和Ms点则明显降低,0.46C和0.74C钢的Accm点分别比0.36C钢降低了24℃和62℃,Ms点分别降低了39℃和109℃。在1030℃下,三种钢均发生珠光体、贝氏体、马氏体相变。随着碳含量的提高,未溶碳化物含量增加,珠光体相区和贝氏体相区左移,完全马氏体的相变临界冷速增大,显微硬度也增大。 展开更多

关键词 模具钢 碳元素 相变点 连续冷却转变 相变规律

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28CrMnMoV钢过冷奥氏体连续冷却转变研究 被引量：4

19

作者 李红英 李阳华 +2 位作者 王晓峰 谢凯意 苏阳 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第10期3363-3372,共10页

利用Gleeble-3500热模拟机测量28CrMnMoV钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法和金相-硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制、分析、应用过冷奥氏体的连续冷却曲线（CCT图）,研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表... 利用Gleeble-3500热模拟机测量28CrMnMoV钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法和金相-硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制、分析、应用过冷奥氏体的连续冷却曲线（CCT图）,研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明：实验钢过冷奥氏体在高温区可能发生铁素体转变和珠光体转变,中温区可能发生贝氏体转变,低温区可能发生马氏体转变,当冷却速度为0.05-0.5℃/s时,转变产物为多边形铁素体、珠光体和少量贝氏体的混合组织,在1-5℃/s的冷却速度范围内,转变产物为贝氏体,当冷却速度大于5℃/s时,转变产物为马氏体。较低的含碳量提高了马氏体转变温度,合金元素Cr,Mo和V有抑制奥氏体扩散分解的作用,以低于1℃/s的速度冷却才会有先共析铁素体和珠光体,较高的锰含量对贝氏体转变起到了明显的促进作用,在0.05-10℃/s的较宽冷却速度范围内连续冷却都会发生贝氏体转变。根据测得的CCT图指导28CrMnMoV钢的分级控冷,会对减小钢管淬火应力产生很好的效果,为V150油套管的高韧性提供组织保障。 展开更多

关键词 28CrMnMoV钢 连续冷却 CCT图 相变

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Q500qENH耐候桥梁钢形变奥氏体连续冷却转变行为研究 被引量：4

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作者 赵丽洋 刘东博 +3 位作者 谯明亮 陈林恒 崔强 王青峰 《上海金属》 CAS 2022年第1期35-39,共5页

采用Gleeble-3500热模拟试验机模拟了Q500qENH耐候桥梁钢形变奥氏体连续冷却转变过程。采用膨胀法结合组织观察及硬度测试,绘制了钢的连续冷却转变(continuous cooling transformation,CCT)曲线。结果表明:当冷速小于1℃/s时,形成以多... 采用Gleeble-3500热模拟试验机模拟了Q500qENH耐候桥梁钢形变奥氏体连续冷却转变过程。采用膨胀法结合组织观察及硬度测试,绘制了钢的连续冷却转变(continuous cooling transformation,CCT)曲线。结果表明:当冷速小于1℃/s时,形成以多边形铁素体和珠光体为主、少量粒状贝氏体的混合组织;当冷速在5~15℃/s时,组织类型为粒状贝氏体和针状铁素体;当冷速大于15℃/s时,出现板条贝氏体。随着冷速的增大,组织逐渐细化,硬度逐渐增加。Q500qENH钢优选的两阶段控轧后控冷工艺窗口为5~15℃/s,在该冷速范围内形成了粒状贝氏体、针状铁素体和适度细化的M-A多相复合组织。 展开更多

关键词 Q500qENH 耐候桥梁钢 连续冷却转变 粒状贝氏体 M-A组元

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