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ZGMn13与ZG35异种材料焊接裂纹的分析及防止方法 被引量：1
1
作者 王金奎 《煤矿机械》 北大核心 2008年第8期95-96,共2页
通过对ZGMn13与ZG35可焊性分析及焊接裂纹产生的根本原因分析,从而提出了防止焊接裂纹工艺措施,为防止ZGMn13与ZG35的焊接裂纹提供了一点经验。
关键词 zgMN13 zg35 裂纹
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ZG35过渡垫块裂纹的补焊修复 被引量：2
2
作者 生利英 《焊接技术》 北大核心 2010年第6期66-67,共2页
1裂纹原因分析 本厂水泥3#磨入口过渡垫块经超声波探伤发现裂纹（图1）,入口处及出口处共发现17处裂纹,单个裂纹最长为1887mm,最深处为90mm,裂纹总长5696mm。该过渡垫块材质为35铸钢,其化学成分见表1。
关键词 zg35 裂纹 补焊
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ZG35与35CrMnSiA异种钢的焊接工艺 被引量：2
3
作者 刘少坤 高基耀 +1 位作者 张立海 王晓兰 《金属加工（热加工）》 2008年第18期61-62,共2页
我厂生产的某产品,一个部件是ZG35,另一部件是35CrMnSiA,这就涉及到异种钢的焊接。本文分析了ZG35与35CrMnSiA高强钢焊接性及焊接特点,探讨了焊接ZG35与35CrMnSiA高强钢的焊接方法,设计了匹配合理的焊接参数,并对MIG、MAG焊的熔化效率... 我厂生产的某产品,一个部件是ZG35,另一部件是35CrMnSiA,这就涉及到异种钢的焊接。本文分析了ZG35与35CrMnSiA高强钢焊接性及焊接特点,探讨了焊接ZG35与35CrMnSiA高强钢的焊接方法,设计了匹配合理的焊接参数,并对MIG、MAG焊的熔化效率、熔化速率等概念进行了分析。经验得出:采用MIG、MAG的焊接方法、选用HS—80焊丝,焊接ZG35与35CrMnSiA高强钢,电弧燃烧稳定,焊缝表面成形良好,焊缝金属的综合性能好,提高了焊接生产效率,减少了焊接缺陷,为ZG35与35CrMnSiA高强钢的焊接生产奠定了基础,在军工产品的生产中起到了一定的指导作用。 展开更多
关键词 zg35 焊接工艺 异种钢 生产效率 焊接方法 MAG焊 焊缝金属 军工产品
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原料磨机端盖开裂的修复
4
作者 洪毅 《电焊机》 2005年第5期64-65,共2页
对管磨机进料端盖开裂补焊修复的方法进行了详细的描述,同时也阐述了ZG35焊接过程中开裂的解决办法,对中碳钢补焊具有参考意义。
关键词 球磨机 zg35 裂纹 焊接
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喷射悬浮浇注对ZG35组织与性能的影响 被引量：1
5
作者 吕新华 丁立英 姜守本 《大连铁道学院学报》 1998年第3期90-93,共4页
研究了喷射悬浮浇注工艺对ZG35基体组织与力学性能的影响．结果表明：在钢液中喷入一定量的颗粒悬浮剂，可以明显地提高材料的塑性和冲击韧性，且悬浮剂的粒度对材料的塑性和冲击韧性也有较显著的影响．
关键词 喷射悬浮浇注 金相组织 铸造 力学性能 铸钢件
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自由锻气锤支架焊接修复技术
6
作者 卢立香 阎增兴 张磊 《焊接》 北大核心 2007年第2期59-60,共2页
关键词 焊接修复技术 自由锻 支架 气锤 设计尺寸 测量尺寸 生产需要 zg35
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球磨机进料端盖裂缝补焊
7
作者 李超峰 《四川水泥》 2009年第1期33-34,共2页
我公司热电分厂4^#锅炉乙侧球磨机进料端盖沿端面法兰裂缝1．7m左右（见图1），由于生产需要，要更换新备件显然是不可能的，因而决定拆回车间补焊修复。由于进料端盖承受较大的动载荷，材质为ZG35，而ZG35含碳量高、焊接性能较差，
关键词 补焊修复 球磨机 端盖 进料 裂缝 zg35 生产需要 焊接性能
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原煤球磨机端盖裂缝补焊修理实践
8
作者 赵惠琴 刘元力 《山西科技》 2004年第5期74-75,共2页
文章介绍了中铝山西分公司热电分厂 4 # 锅炉乙侧球磨机进料端盖开裂补焊修复的方法 ,同时也阐述了ZG35焊接过程中开裂的解决方法 。
关键词 煤球 球磨机 端盖开裂 原煤 补焊 中碳钢 对中 进料端
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原料磨机端盖开裂的修复
9
作者 张祝喜 《科技信息》 2011年第13期512-512,545,共2页
管磨机进料端盖开裂补焊修复的方法进行了详细的描述,同时也阐述了ZG35焊接过程中开裂的解决方法,对中碳钢补焊具有推广意义。
关键词 球磨机 zg35 裂纹 焊接
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圆形壳体零件加工及夹具设计
10
作者 吴敬 《金属加工（冷加工）》 2014年第11期29-30,共2页
1．零件分析及加工难点分析 公司加工一批零件如图1所示。该零件为ZG35材质，零件总高度250^0-0.072mm,大端面外网直径为340^0-0.018mm,
关键词 零件加工 夹具设计 圆形壳体 零件分析 zg35 大端面
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原料磨机端盖开裂的修复
11
作者 司奎壮 《焊接技术》 2004年第6期69-70,共2页
对管磨机进料端盖开裂补焊修复的方法进行了详细的描述,同时也阐述了ZG35焊接过程中开裂的解决方法,这对中碳钢补焊具有推广意义。
关键词 球磨机 zg35 裂纹 焊接
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加工条件与毛坯尺寸对35CrMo钢低温冲击性能的影响 被引量：8
12
作者 朱跃峰 尹永晶 +3 位作者 赵旭平 何卓左 张勇 刘俭 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第3期80-84,共5页
针对石油钻采设备的低温服役条件,考察了石油工业常用35CrMoA钢及ZG35CrMo铸钢的冲击性能以及热处理工艺、毛坯尺寸和温度等因素的影响。冲击试验结果表明,35CrMoA钢的冲击性能在试验温度范围内随温度降低而逐渐下降,并且在0～-30℃范... 针对石油钻采设备的低温服役条件,考察了石油工业常用35CrMoA钢及ZG35CrMo铸钢的冲击性能以及热处理工艺、毛坯尺寸和温度等因素的影响。冲击试验结果表明,35CrMoA钢的冲击性能在试验温度范围内随温度降低而逐渐下降,并且在0～-30℃范围内发生韧脆转变。在常规热处理条件下,毛坯尺寸对35CrMoA钢的冲击性能具有显著影响,特别是在室温及不太低的温度(-20℃～20℃)下,取自中等尺寸(130mm)毛坯的试样表现出较好的冲击性能;而取自较小尺寸(60mm)及较大尺寸(220mm)毛坯的试样冲击性能明显降低,反映出热处理过程中适中的冷却速度有利于改善钢的冲击性能。铸钢ZG35CrMo的低温冲击性能,特别是在-40℃～-60℃之间与35CrMoA钢相差不大,表明加工状态(轧制或铸造)对冲击性能的影响可能主要表现在室温及其以下部分温度区间。值得注意的是,当温度从-20℃下降至-60℃时,铸钢ZG35CrMo冲击性能的下降幅度远小于35CrMoA钢。此外,在各个相应试验温度下,35CrMoA钢及铸钢ZG35CrMo的冲击断口特征基本相同。 展开更多
关键词 35CRMOA钢 铸钢zg35CrMo 加工条件 毛坯尺寸 低温冲击性能
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半自磨机衬板材料组织和性能研究
13
作者 刘东海 付晓虎 张洪生 《热处理技术与装备》 2023年第2期22-25,共4页
本文对比研究了常用的ZG70Cr3Mo半自磨机衬板和自主研发的ZG35CrSiMnMoNb衬板的热处理工艺参数、金相组织、硬度、冲击韧性等。结果表明:ZG35CrSiMnMoNb衬板的组织和性能优于ZG70Cr3Mo。
关键词 zg70Cr3Mo zg35CrSiMnMoNb 热模拟试验 组织 力学性能
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ZG35CrMn2Si2Mo贝氏体铸钢组织和性能的研究 被引量：4
14
作者 刘志学 程巨强 王元辉 《铸造技术》 CAS 北大核心 2004年第7期526-528,共3页
研究空冷耐磨ZG3 5CrMn2Si2Mo贝氏体铸钢的组织和性能 ,结果表明 :正火、低温回火后组织由贝氏体铁素体 (BF)和奥氏体 (AR)组成 ,具有良好的强韧性配合。分析ZG3 5CrMn2Si2Mo贝氏体铸钢的磨料磨损性能 ,并与耐磨钢ZGMn13CrMo进行比较 ,... 研究空冷耐磨ZG3 5CrMn2Si2Mo贝氏体铸钢的组织和性能 ,结果表明 :正火、低温回火后组织由贝氏体铁素体 (BF)和奥氏体 (AR)组成 ,具有良好的强韧性配合。分析ZG3 5CrMn2Si2Mo贝氏体铸钢的磨料磨损性能 ,并与耐磨钢ZGMn13CrMo进行比较 ,说明该贝氏体耐磨钢具有良好的耐磨性。ZG3 5CrMn2Si2Mo贝氏体铸钢作为一种新的贝氏体类抗磨材料 。 展开更多
关键词 zg35CrMn2Si2Mo贝氏体铸钢 组织与性能 磨料磨损
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轮带裂纹的修复补焊工艺 被引量：4
15
作者 生利英 《铸造技术》 CAS 北大核心 2012年第10期1218-1219,共2页
介绍回转窑轮带裂纹修复补焊工艺。实践证明,通过采取焊前预热,CO2tAr气体保护焊和林肯药芯焊丝,焊后退火及焊接过程中多次渗透探伤和超声波探伤等焊接工艺,可以保证补焊后轮带达到预期使用效果。
关键词 zg35铸钢 裂纹 补焊工艺
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ZG35CrMo曲轴铸造凝固过程的数值模拟 被引量：4
16
作者 傅敏士 肖亚航 孙凤平 《铸造技术》 EI CAS 北大核心 2005年第1期68-69,共2页
采用计算机数值模拟的方法对ZG35CrMo钢曲轴铸造凝固过程进行数值模拟,预测铸件缺陷,为改进铸造工艺,提高铸件质量收到了明显的经济效益。
关键词 zg35CRMO 曲轴 铸造数值模拟
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ZG35CrMo钢曲轴裂纹的形成与消除 被引量：3
17
作者 肖亚航 傅敏士 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2001年第5期18-20,共3页
结合生产实际分析了 ZG35 Cr Mo钢曲轴裂纹的形成原因 ,提出了预防与消除裂纹的措施。并用计算机数值模拟的方法研究了铸造工艺对铸件裂纹产生的影响。实践表明 ,严格控制铸件化学成分 ,特别是 S、P含量 ;消除铸件热节 ,加强补缩 ;减少... 结合生产实际分析了 ZG35 Cr Mo钢曲轴裂纹的形成原因 ,提出了预防与消除裂纹的措施。并用计算机数值模拟的方法研究了铸造工艺对铸件裂纹产生的影响。实践表明 ,严格控制铸件化学成分 ,特别是 S、P含量 ;消除铸件热节 ,加强补缩 ;减少凝固机械阻力 ; 展开更多
关键词 zg35CrMo钢 曲轴 裂纹 铸造工艺模拟 洗井泵
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淬火温度对中碳低合金耐磨钢ZG35Cr2NiMoVTi冲击磨料磨损性能的影响 被引量：3
18
作者 任利兵 刘英 +1 位作者 刘亦文 李卫 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第14期247-250,共4页
研究了不同温度(950、1000、1050℃)淬火+250℃回火处理对中碳低合金耐磨钢ZG35Cr2NiMoVTi显微组织、硬度、韧性、冲击磨料磨损耐磨性能的影响。结果表明:中碳低合金耐磨钢淬火组织主要为板条状马氏体+片状马氏体+少量残余奥氏体,回火... 研究了不同温度(950、1000、1050℃)淬火+250℃回火处理对中碳低合金耐磨钢ZG35Cr2NiMoVTi显微组织、硬度、韧性、冲击磨料磨损耐磨性能的影响。结果表明:中碳低合金耐磨钢淬火组织主要为板条状马氏体+片状马氏体+少量残余奥氏体,回火组织为回火马氏体。随着淬火温度的增加,钢的硬度逐渐下降;冲击韧性随着淬火温度的升高先增加后保持稳定。在冲击功为1J的磨损工况下,950℃水淬+250℃回火处理试样耐磨性最好;在冲击功为4.5J的磨损工况下,1000/1050℃水淬+250℃回火处理的试样耐磨性最好。 展开更多
关键词 zg35Cr2NiMoVTi钢 淬火 硬韧性 冲击磨料磨损
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ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢不同温度下的氧化膜特征分析 被引量：3
19
作者 李志伟 杨洪业 +2 位作者 徐凤莲 刘杰 景旭冉 《铸造技术》 CAS 北大核心 2009年第3期348-351,共4页
运用X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)等手段对900℃和1250℃下的ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢的氧化膜进行了分析和研究。结果发现,ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢900℃下的氧化膜在氧化初期只有一层,为Cr2O3膜,随着氧化时间的延长,其氧化膜分3层,外层为S... 运用X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)等手段对900℃和1250℃下的ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢的氧化膜进行了分析和研究。结果发现,ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢900℃下的氧化膜在氧化初期只有一层,为Cr2O3膜,随着氧化时间的延长,其氧化膜分3层,外层为SiO2膜,中间层为Fe2O3膜,内层为Cr2O3膜,并且在Cr2O3膜与基材间存在着一个富镍层,由此具有非常好的抗氧化性。ZG35Cr24Ni7SiN耐热钢1250℃下的氧化膜在初期分两层,外层为Mn3O4/NiFe2O4膜,内层为Mn3O4/Cr2O3/SiO2膜。随着氧化时间的延长变成一层,为Cr2O3/Mn3O4膜,具有较好的抗氧化性。 展开更多
关键词 zg35Cr24Ni7SiN耐热钢 氧化膜 抗氧化性
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热处理工艺对ZG35CrMo钢低温性能的影响 被引量：3
20
作者 鲍泽富 刘钢跃 +1 位作者 崔建春 王江萍 《石油机械》 北大核心 2008年第9期16-18,共3页
为提高ZG35CrMo钢的低温性能,开展了常规热处理、循环热处理和亚温淬火热处理3种热处理工艺规范的对比试验研究。结果表明,经循环热处理和亚温淬火热处理后,ZG35CrMo钢的组织和晶粒变得细小,钢的强塑积明显提高,由常规热处理的11175MPa... 为提高ZG35CrMo钢的低温性能,开展了常规热处理、循环热处理和亚温淬火热处理3种热处理工艺规范的对比试验研究。结果表明,经循环热处理和亚温淬火热处理后,ZG35CrMo钢的组织和晶粒变得细小,钢的强塑积明显提高,由常规热处理的11175MPa%分别提高到14900MPa%和17020MPa%;另外,经循环热处理和亚温淬火处理后,钢的冲击功明显提高,特别是钢的低温冲击功提高更多,-45℃时的冲击功由常规热处理的18J分别提高到26和35J。 展开更多
关键词 zg35CrMo钢 常规热处理 循环热处理 亚温淬火 低温 冲击功
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