期刊文献+
任意字段
题名或关键词
题名
关键词
文摘
作者
第一作者
机构
刊名
分类号
参考文献
作者简介
基金资助
栏目信息
共找到121篇文章
< 1 2 … 7 >
每页显示 20 50 100
已选择0条
导出题录 引用分析
参考文献
引证文献
 统计分析
检索结果
已选文献
显示方式：
Ti-4Al-5Mo-6Cr-5V-1Nb合金的热变形行为及热加工图 被引量：17
1
作者 周琳 刘运玺 +1 位作者 陈玮 付明杰 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第1期27-35,共9页
基于等温恒应变速率热压缩实验,探究了新型Ti-4Al-5Mo-6Cr-5V-1Nb合金在变形温度700~900℃、应变速率0.001~1.000 s;条件下的热变形行为。通过真应力-真应变曲线分析了变形参数对合金力学性能的影响规律,选用修正的Arrhenuis双曲正弦函... 基于等温恒应变速率热压缩实验,探究了新型Ti-4Al-5Mo-6Cr-5V-1Nb合金在变形温度700~900℃、应变速率0.001~1.000 s;条件下的热变形行为。通过真应力-真应变曲线分析了变形参数对合金力学性能的影响规律,选用修正的Arrhenuis双曲正弦函数模型推导了耦合应变的本构方程,基于动态材料模型及Prassd流变失稳准则构建了热加工图。结果表明:Ti-45651合金为温度、应变速率敏感型材料,其峰值应力及稳态流变应力随变形温度的增加逐渐降低,随应变速率的增大呈增加趋势。流变曲线在两相区呈动态再结晶型,在β单相区为动态回复型。本构方程计算可得两相区平均热变形激活能为280.023 kJ·mol^(-1),远大于纯钛的自激活能,说明两相区的热变形软化机制以动态再结晶为主。β单相区平均热变形激活能为202.564 kJ·mol^(-1),稍大于纯钛的自激活能,说明其软化机制以动态回复为主。该合金的公共失稳区为700~800℃,0.010~1.000 s;和850~870℃,0.320~1.000 s^(-1),该区域的功率耗散效率(η)低至0.15,且有绝热剪切带等失稳组织出现;其公共峰值变形区为700~770℃,0.001~0.010 s;和790~810℃,0.001~0.0032 s^(-1),该区域η值高达0.57,且因动态再结晶的充分进行,其中心主变形区无剧烈变形晶粒。 展开更多
关键词 Ti-4Al-5Mo-6Cr-5V-1Nb合金 热变形行为 本构方程 热加工图 显微组织
原文传递
7050铝合金的热变形行为及热加工图研究 被引量：13
2
作者 郝爱国 吉卫 郝花蕾 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第17期141-144,共4页
通过热力模拟系统地研究了7050铝合金的热塑性变形行为,拟合出了该合金在宽温度区间及应变速率下的高温本构关系模型,建立了热加工图,探讨了热变形机理。结果表明：在变形温度250～465℃、应变速率0.001～10 s-1下,7050铝合金的流动应... 通过热力模拟系统地研究了7050铝合金的热塑性变形行为,拟合出了该合金在宽温度区间及应变速率下的高温本构关系模型,建立了热加工图,探讨了热变形机理。结果表明：在变形温度250～465℃、应变速率0.001～10 s-1下,7050铝合金的流动应力随变形温度的降低及应变速率的升高而升高;应变量对7050铝合金的热加工图影响不明显,能量耗散效率随应变速率的降低和变形温度的升高而增大。 展开更多
关键词 热力模拟 7050铝合金 本构关系 热加工图
下载PDF
基于MATLAB的Ti80合金热变形行为及热加工图 被引量：12
3
作者 权思佳 宋克兴 +3 位作者 张彦敏 张斌斌 王启 李炎 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2019年第11期3600-3607,共8页
用热模拟试验机、光学显微镜、MATLAB软件研究了双态组织Ti80合金在变形温度860~1020℃、应变速率0.001~10 s-1、最大变形量50%下的热变形和热加工特性。结果表明:Ti80合金为负温度敏感型、正应变速率敏感型材料,主要软化机制随温度的... 用热模拟试验机、光学显微镜、MATLAB软件研究了双态组织Ti80合金在变形温度860~1020℃、应变速率0.001~10 s-1、最大变形量50%下的热变形和热加工特性。结果表明:Ti80合金为负温度敏感型、正应变速率敏感型材料,主要软化机制随温度的升高由动态再结晶转变为动态回复。利用MATLAB编程构建了应变补偿本构方程与热加工图,计算应力与试验应力的相关系数R=0.994、平均相对误差AARE=7.443%;合金最佳热加工工艺参数区间为:温度980~1015℃、应变速率-0.013~0.100 s-1,该区峰值功率耗散系数h=64%。 展开更多
关键词 Ti80合金 热压缩变形 本构方程 热加工图 MATLAB
原文传递
TA15钛合金高温热压缩变形行为及热加工图 被引量：12
4
作者 徐猛 贾蔚菊 +1 位作者 张志豪 谢建新 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2017年第9期2708-2713,共6页
获得准确的钛合金塑性变形特征和热加工条件,是钛合金挤压、轧制等塑性加工工艺参数选择的重要依据。本实验研究了TA15钛合金在应变速率0.01~20 s^(-1)、变形温度850~1050℃条件下的压缩变形行为、组织特征,采用Arrhenius双曲正弦函数... 获得准确的钛合金塑性变形特征和热加工条件,是钛合金挤压、轧制等塑性加工工艺参数选择的重要依据。本实验研究了TA15钛合金在应变速率0.01~20 s^(-1)、变形温度850~1050℃条件下的压缩变形行为、组织特征,采用Arrhenius双曲正弦函数模型推导出了TA15本构方程,基于动态材料模型建立了合金在真应变0.1~0.7时的热加工图。结果表明,在本实验的应变速率和变形温度的条件下进行压缩变形,随着变形温度的升高,合金中的α相逐渐向β相转变;随着应变速率的提高,α相向β相转变的程度逐渐减小。根据热加工图确定了合金的两个热加工安全区域:(1)变形温度950~1050℃、应变速率0.01~0.37 s^(-1);(2)变形温度875~950℃、应变速率1.65~13.5 s^(-1)。 展开更多
关键词 TA15钛合金 热模拟实验 流变应力 动态再结晶 热加工图
原文传递
新型高强韧Al-Zn-Mg-Cu合金热变形本构方程及热加工图研究 被引量：11
5
作者 高明 赵熹 +2 位作者 刘杰 张博循 张治民 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第3期126-136,共11页
以新型高强韧Al-Zn-Mg-Cu合金为研究对象,借助Gleeble-3500热模拟机开展了热压缩试验,变形温度为310~470℃,应变速率为0.001~1 s^(-1),真应变为1.2。利用试验数据建立了该合金的本构方程和热加工图,采用SEM和EBSD对典型试样变形后的微... 以新型高强韧Al-Zn-Mg-Cu合金为研究对象,借助Gleeble-3500热模拟机开展了热压缩试验,变形温度为310~470℃,应变速率为0.001~1 s^(-1),真应变为1.2。利用试验数据建立了该合金的本构方程和热加工图,采用SEM和EBSD对典型试样变形后的微观组织进行了观察,对热加工图的可靠性进行了验证。结果表明,该新型合金的真应力-真应变曲线表现出典型的动态回复特征,流变应力进入稳态阶段所需要的应变值较低,软化作用比较强;计算得到该合金的变形激活能为112.45 kJ·mol^(-1),其值较低,表明该种材料具备较好的成形能力;本构方程预测结果的平均准确率达到96.2%,表明本构方程能够对该合金的流变行为进行指导;通过选取热加工图中的高功率耗散区域并针对局部区域组织进行特征分析,最终确定了变形温度455~470℃,应变速率0.015~0.2 s^(-1)为最佳的加工区域,采用获取的最佳工艺参数开展物理试验,合金抗拉强度达到了665 MPa,伸长率达到了15%。 展开更多
关键词 新型高强韧Al-Zn-Mg-Cu合金 热压缩 本构方程 热加工图
下载PDF
挤压态FGH4096合金的热变形行为及热加工图 被引量：9
6
作者 陈龙 司家勇 +1 位作者 刘松浩 廖凯 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第12期2047-2054,共8页
为了获得挤压态FGH4096合金的热加工最佳工艺参数,利用Gleeble 3180D热模拟实验机对热挤压后的FGH4096合金进行了高温压缩实验,研究了其在变形温度1020~1140℃、应变速率0.001~1.0s^-1、压下量50%条件下的高温变形行为,分析了应变速率... 为了获得挤压态FGH4096合金的热加工最佳工艺参数,利用Gleeble 3180D热模拟实验机对热挤压后的FGH4096合金进行了高温压缩实验,研究了其在变形温度1020~1140℃、应变速率0.001~1.0s^-1、压下量50%条件下的高温变形行为,分析了应变速率和变形温度对流变应力的影响,并基于双曲正弦模型与动态材料模型建立相应的本构方程和热加工图。结果表明,该合金的热变形激活能为1128.79kJ/mol;优化的热加工工艺参数范围为变形温度1049~1080℃、应变速率0.005~0.013s^-1,在该区域内合金的能量耗散率峰值为64%。通过微观组织分析发现,此区域内金相组织发生完全动态再结晶,合金的晶粒细小且均匀。 展开更多
关键词 FGH4096合金 挤压态 热压缩 本构模型 热加工图
下载PDF
奥氏体型Fe30Mn9Al0.9C低密度钢的热变形行为研究 被引量：5
7
作者 张婧 王存宇 +2 位作者 王辉 曹晨星 曹文全 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第4期434-442,共9页
利用Gleeble-3800热模拟试验机对Fe30Mn9Al0.9C钢进行不同变形温度(750~1150℃)和不同应变速率(0.01~10 s^(-1))的热压缩试验,研究热变形行为及组织演变规律。结果表明,试验钢是温度和速率敏感材料,随着变形温度升高和应变速率的降低,... 利用Gleeble-3800热模拟试验机对Fe30Mn9Al0.9C钢进行不同变形温度(750~1150℃)和不同应变速率(0.01~10 s^(-1))的热压缩试验,研究热变形行为及组织演变规律。结果表明,试验钢是温度和速率敏感材料,随着变形温度升高和应变速率的降低,变形抗力逐渐降低,动态再结晶更容易发生;变形后获得奥氏体基体分布极少量不连续带状铁素体的组织,铁素体优先承担应变导致在变形初期发生流变应力随应变增加急剧下降的现象;构建本构方程,得到激活能值为399.534 kJ/mol;通过构建热加工图得到良好加工性能的工艺窗口为950~1050℃、0.01~0.07 s^(-1)和1075~1150℃、1~10 s^(-1)。 展开更多
关键词 FeMnAlC钢 热变形 动态再结晶 激活能 本构方程 热加工图
原文传递
铸态GH2132合金热变形行为和热加工图 被引量：8
8
作者 张兵 刘鹏茹 +4 位作者 陈韩锋 杨艳 赵芬芬 党晓晗 王快社 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第2期466-475,共10页
利用Gleeble−3500热模拟机的热压缩实验,研究了铸态GH2132合金在变形温度为1173~1423 K和应变速率为0.001~10 s^(−1)条件下的热压缩变形行为和微观组织演化规律,分析该合金在不同变形条件下的热变形激活能Q值、应变速率敏感指数m值、温... 利用Gleeble−3500热模拟机的热压缩实验,研究了铸态GH2132合金在变形温度为1173~1423 K和应变速率为0.001~10 s^(−1)条件下的热压缩变形行为和微观组织演化规律,分析该合金在不同变形条件下的热变形激活能Q值、应变速率敏感指数m值、温度敏感指数s值的变化规律,基于动态材料模型(DMM)建立热加工图,结合微观组织确定出最佳热加工参数。结果表明:随着变形温度的升高、应变速率的降低,流变应力减小,GH2132合金为应变速率和温度敏感型材料。提高变形温度、降低应变速率有利于获得均匀分布的等轴晶粒。结合热加工图和高温变形微观组织确定,铸态GH2132合金合理的热变形参数所对应的变形温度和应变速率区间分别为1295~1418 K和3.07~10 s^(−1)。 展开更多
关键词 铸态GH2132合金 热变形行为 加工图
下载PDF
镍基高温合金GH4133B本构模型及热加工图的热模拟研究 被引量：9
9
作者 刘昭昭 王淼 刘延辉 《航空材料学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第6期44-50,共7页
在Gleeble-1500D热模拟试验机上对镍基高温合金GH4133B进行变形温度为940~1060℃,应变速率为0.001~1 s^(-1),变形量为50%的热模拟压缩实验,并对不同工艺参数下的变形试样进行微观组织观察。结合Arrhenius双曲正弦型方程并引入Zener-Holl... 在Gleeble-1500D热模拟试验机上对镍基高温合金GH4133B进行变形温度为940~1060℃,应变速率为0.001~1 s^(-1),变形量为50%的热模拟压缩实验,并对不同工艺参数下的变形试样进行微观组织观察。结合Arrhenius双曲正弦型方程并引入Zener-Hollomon参数,构建该合金热变形的本构模型,绘制热加工图。获得该合金的热变形激活能为448 kJ/mol,在温度为1020℃,应变速率为1 s^(-1)时,功率耗散达到峰值。基于本构模型的建立和热加工图的绘制等热模拟压缩研究结果和微观组织测试结果,确定GH4133B镍基高温合金最佳的热加工变形温度和应变速率分别为1020~1060℃和0.01~0.1 s^(-1)。 展开更多
关键词 GH4133B 高温合金 热模拟压缩 本构模型 热加工图 组织演变
下载PDF
TC4-DT钛合金高温热变形及加工 被引量：8
10
作者 彭嘉豪 孙前江 +3 位作者 周建伟 文超 徐浩 马鑫 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第4期994-1003,共10页
使用Gleeble−3500型热模拟实验机进行TC4-DT钛合金等温恒应变速率热压缩实验,得到不同变形条件下TC4-DT钛合金的真应力−真应变曲线,分析了变形温度与应变速率对合金流变应力的影响;研究了热变形过程中TC4-DT钛合金的微观组织演变规律。... 使用Gleeble−3500型热模拟实验机进行TC4-DT钛合金等温恒应变速率热压缩实验,得到不同变形条件下TC4-DT钛合金的真应力−真应变曲线,分析了变形温度与应变速率对合金流变应力的影响;研究了热变形过程中TC4-DT钛合金的微观组织演变规律。结果表明:TC4-DT钛合金流变应力随着温度的升高和应变速率的降低而降低,并且变形过程中伴随着加工硬化以及动态回复与动态再结晶;不同条件下合金微观组织演变存在较大差异,随着变形温度的升高,等轴α相含量不断减少,直到几乎消失;但微观组织中逐渐产生针状马氏体,其含量随着变形温度的升高而不断增加。此外,基于Arrhenius方程建立了TC4-DT钛合金高温本构方程,同时构建了热加工图,为合金热加工提供参考。 展开更多
关键词 TC4-DT钛合金 热变形 本构方程 热加工图
下载PDF
5182铝合金热变形行为研究 被引量：8
11
作者 孙军伟 张荣伟 +2 位作者 李升燕 周军 赵鸿金 《有色金属科学与工程》 CAS 2018年第5期43-48,共6页
采用了MMS-100热力模拟试验机对5182铝合金进行单道次压缩实验,对其热变形行为展开研究,构建了流变应力模型和加工图.结果发现:5182铝合金的流变应力随温度的升高、应变速率的降低而逐渐减小;高温条件会促使动态再结晶的发生,而应变速... 采用了MMS-100热力模拟试验机对5182铝合金进行单道次压缩实验,对其热变形行为展开研究,构建了流变应力模型和加工图.结果发现:5182铝合金的流变应力随温度的升高、应变速率的降低而逐渐减小;高温条件会促使动态再结晶的发生,而应变速率的影响可以忽略;合金的真应力-真应变曲线在高应变速率时会出现锯齿状波动;合金在加热温度420～500℃、真应变ε=0.4、应变速率ε·=0.01～0.1 s-1的热变形条件下会有一个高功率耗散因子区域;合金在450℃附近存在较大安全加工区域. 展开更多
关键词 5182铝合金 热加工图 热变形行为 流变应力
下载PDF
3Cr13马氏体不锈钢的高温热变形行为研究 被引量：8
12
作者 刘发 《中国冶金》 CAS 2015年第10期38-41,65,共5页
利用 gleeble-3800热模拟试验机对3Cr13不锈钢进行了温度范围为900-1300℃、应变速率范围为0．1-10 s^－1的压缩试验，研究3Cr13不锈钢的高温热变形行为。经过计算得到了热变形激活能 Q＝472294J／mol，得出了Z 参数与峰值应力σp 的数... 利用 gleeble-3800热模拟试验机对3Cr13不锈钢进行了温度范围为900-1300℃、应变速率范围为0．1-10 s^－1的压缩试验，研究3Cr13不锈钢的高温热变形行为。经过计算得到了热变形激活能 Q＝472294J／mol，得出了Z 参数与峰值应力σp 的数学表达式，并依据动态材料模型（DMM）建立了3Cr13不锈钢的热加工图。 展开更多
关键词 3Cr13 不锈钢 热变形行为 热加工图
原文传递
TC21钛合金热压缩本构方程及热加工图 被引量：3
13
作者 孙越 孙勇 +3 位作者 杨勇 凌云汉 袁超 黄达力 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2023年第4期242-248,共7页
为准确获得TC21钛合金塑性加工的变形特征和热加工条件,合理设计锻造工艺参数,利用Gleeble-3500热模拟机进行等温恒应变速率热压缩试验,研究了TC21钛合金在变形温度为830~1010℃、应变速率为0.01~10 s^(-1)条件下的热变形行为,采用Arrhe... 为准确获得TC21钛合金塑性加工的变形特征和热加工条件,合理设计锻造工艺参数,利用Gleeble-3500热模拟机进行等温恒应变速率热压缩试验,研究了TC21钛合金在变形温度为830~1010℃、应变速率为0.01~10 s^(-1)条件下的热变形行为,采用Arrhenius双曲线正弦函数推导出TC21钛合金本构方程。并基于动态材料模型(Dynamic Materials Model,DMM)建立了TC21钛合金的热加工图。结果表明,在本试验的变形条件下,该合金的流变应力随着变形温度的降低和应变速率的升高而增大。根据热加工图确定了合金的热加工安全区域为:变形温度为900~940℃、应变速率为0.01~0.05 s^(-1)和变形温度为970~1010℃、应变速率为0.01~0.08 s^(-1)。 展开更多
关键词 钛合金 本构方程 流变应力 热变形行为 热加工图
原文传递
Ti-6Al-7Nb合金高温塑性变形行为及热加工图研究 被引量：6
14
作者 张晓琳 姜超平 +2 位作者 赵东 赵秦阳 陈永楠 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2022年第1期174-182,共9页
以Ti-6Al-7Nb合金为研究对象,采用Gleeble-3500热模拟压缩试验机进行不同温度和应变速率的压缩实验,分析了Ti-6Al-7Nb合金在变形温度为1023、1073、1123、1173 K,应变速率为0.005、0.05、0.5、5和10 s^(-1),最大变形量为60%的高温变形... 以Ti-6Al-7Nb合金为研究对象,采用Gleeble-3500热模拟压缩试验机进行不同温度和应变速率的压缩实验,分析了Ti-6Al-7Nb合金在变形温度为1023、1073、1123、1173 K,应变速率为0.005、0.05、0.5、5和10 s^(-1),最大变形量为60%的高温变形行为及热加工特性。结果表明:变形温度与应变速率对Ti-6Al-7Nb合金的流动应力影响较大,并对合金热塑性变形过程中的加工硬化和流动软化产生了复杂的影响。其中应变速率是影响加工硬化过程的主要因素。Ti-6Al-7Nb合金在发生热塑性变形后的物相主要有:初生α相、片层状α相、次生α相、片层状β相以及发生球化的初生α相等。Arrhenius本构方程模型适用于低温低应变速率和高温高应变速率形变条件的Ti-6Al-7Nb合金高温变形。利用MATLAB构建了Ti-6Al-7Nb合金热加工图,计算确定了合金最佳塑性变形区间为:应变速率0.0067~0.1353 s^(-1)和温度1073~1173 K。 展开更多
关键词 钛合金 热变形行为 热加工图 微观组织演变
原文传递
基于摩擦修正的GE1014钢热本构方程及热加工图 被引量：3
15
作者 廉学魁 韩顺 +3 位作者 刘跃 厉勇 王春旭 王毛球 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2023年第3期219-226,共8页
对GE1014钢进行了热变形温度为850~1200℃、应变速率为0.01~10 s^(-1)、应变量为0.7条件下的高温轴向压缩试验,对流变曲线进行了摩擦修正,建立了GE1014钢的热本构方程和Z参数方程,基于动态材料模型理论建立了GE1014钢的热加工图,并通过... 对GE1014钢进行了热变形温度为850~1200℃、应变速率为0.01~10 s^(-1)、应变量为0.7条件下的高温轴向压缩试验,对流变曲线进行了摩擦修正,建立了GE1014钢的热本构方程和Z参数方程,基于动态材料模型理论建立了GE1014钢的热加工图,并通过材料变形后的显微组织分析确定了热加工图的准确性和最后热变形区域。结果表明,摩擦效应在低变形温度或高应变速率条件下对GE1014钢的高温流变曲线影响显著;计算得到摩擦修正后的GE1014钢的热变形激活能为400.197 kJ·mol^(-1);当试验钢的真应变为0.4和0.7时,在试验条件下的高温、低应变速率区的能量耗散效率η达到最大值0.34。综合分析热加工图及试验钢的显微组织,确定了GE1014钢在变形温度为1100~1150℃、应变速率为0.1 s^(-1)条件下能够获得均匀、细小的完全动态再结晶组织,此时GE1014钢的热加工性能最好。 展开更多
关键词 GE1014钢 高温流变曲线修正 动态再结晶 本构方程 热加工图
原文传递
Cu-15Ni-8Sn合金的热变形行为和热加工图 被引量：3
16
作者 谢桂兰 王永威 +6 位作者 朱戴博 韩坦 李娟 李晶鑫 张雅婷 李杰 江超华 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第3期184-195,共12页
借助Gleeble-3500热模拟试验机研究了Cu-15Ni-8Sn合金在变形温度为933~1083 K,应变速率为0.001~10 s^(-1)条件下的热压缩变形行为,通过Arrhenius模型建立了合金的热压缩变形本构方程并对其准确性进行了验证,基于动态材料模型得到了合金... 借助Gleeble-3500热模拟试验机研究了Cu-15Ni-8Sn合金在变形温度为933~1083 K,应变速率为0.001~10 s^(-1)条件下的热压缩变形行为,通过Arrhenius模型建立了合金的热压缩变形本构方程并对其准确性进行了验证,基于动态材料模型得到了合金的3D热加工图。结果表明:合金适宜的热加工区间为变形温度993~1083 K,应变速率0.01~0.1 s^(-1);在应变速率为0.01 s^(-1)时,随着变形温度的升高,合金的位错密度逐渐降低,动态再结晶体积分数逐渐增加,小角度晶界逐渐转化为大角度晶界,动态再结晶产生的软化效果使得合金的变形抗力逐渐降低。 展开更多
关键词 CU-15NI-8SN合金 本构方程 热加工图
原文传递
T23钢的热变形行为 被引量：7
17
作者 李红英 巫荣海 +3 位作者 魏冬冬 李阳华 龙功名 王晓峰 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第1期96-101,共6页
利用Gleeble-1500热模拟机进行热压缩实验,对T23钢在变形速率为0.01～5 s-1,变形温度为1000～1250℃的热变形行为和组织进行研究。根据实验获得的真应力-真应变曲线,基于动态材料模型建立了热加工图,并推导出流变应力方程。结果表明:T2... 利用Gleeble-1500热模拟机进行热压缩实验,对T23钢在变形速率为0.01～5 s-1,变形温度为1000～1250℃的热变形行为和组织进行研究。根据实验获得的真应力-真应变曲线,基于动态材料模型建立了热加工图,并推导出流变应力方程。结果表明:T23钢在热压缩过程中存在动态回复和动态再结晶两种软化机制,变形温度越高或变形速率越小,越容易发生动态再结晶。真应变量为0.5和0.6的加工图具有4个类似的失稳区,功率耗散效率因子的分布规律大致相同,峰值区在1175～1240℃和0.03～0.25 s-1范围,对应的峰值效率分别为47.3%(0.5)和46.3%(0.6)。流变应力方程中,结构因子A、应力水平参数α、应力指数n分别为5.23×1012s-1、0.01155 MPa-1和4.46869,热变形激活能为368.65 kJ/mol。 展开更多
关键词 T23钢 热变形行为 真应力-真应变曲线 热加工图 流变应力方程
原文传递
GH984G18合金热加工图及再结晶图研究 被引量：7
18
作者 谢碧君 郭逸丰 +2 位作者 徐斌 孙明月 李殿中 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第9期16-23,共8页
应用Gleeble3800热模拟试验机对GH984G18合金进行热压缩实验,以实验获得的应力-应变曲线为基础,根据动态材料模型建立该合金不同应变时的热加工图,利用热加工图确定了热加工工艺窗口,并分析了温度和变形量对实验合金动态再结晶的影响。... 应用Gleeble3800热模拟试验机对GH984G18合金进行热压缩实验,以实验获得的应力-应变曲线为基础,根据动态材料模型建立该合金不同应变时的热加工图,利用热加工图确定了热加工工艺窗口,并分析了温度和变形量对实验合金动态再结晶的影响。结果表明:应变较小(ε≤0.2)时,可优先选择的变形温度为1030~1090℃,应变速率为0.01~0.18s^(-1);随应变增加(ε≥0.3),最佳热变形温度范围移至高温区间1180~1200℃,最佳应变速率范围大致为0.056~0.25s^(-1);当应变速率为1s^(-1)时,温度小于900℃不能引起动态再结晶,仅使得晶粒发生动态回复;当变形温度和应变量分别达到1000℃和30%时,发生部分动态再结晶;当变形温度为1000℃,应变量为60%时,发生完全动态再结晶。 展开更多
关键词 GH984G18合金 热压缩 热加工图 再结晶图
下载PDF
EH47船板钢热加工图的建立 被引量：7
19
作者 孙德顺 陈益华 +1 位作者 张珂 岑风 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2015年第11期93-97,共5页
在Gleeble-3800热模拟试验机上,利用热压缩变形研究EH47号船板钢的热变形特性。设置最大真应变为0.7,变形温度分别为950、1 000、1 050、1 100、1 150℃,变形速率为0.1、0.5、1、5、10 s-1。利用试验所得数据通过一系列公式计算并绘制... 在Gleeble-3800热模拟试验机上,利用热压缩变形研究EH47号船板钢的热变形特性。设置最大真应变为0.7,变形温度分别为950、1 000、1 050、1 100、1 150℃,变形速率为0.1、0.5、1、5、10 s-1。利用试验所得数据通过一系列公式计算并绘制热加工图,结合不同压缩工艺得到的金相组织对比发现：变形温度为（1 000±10）℃、应变速率为0.1 s-1区域耗散率因子η值达0.62以上,再结晶晶粒细小而均匀,为热加工最佳工艺参数;而变形温度为950~1 050℃、应变速率为0.5~2 s-1区域再结晶晶粒较少,晶粒尺寸参差不齐为加工失稳区,热加工时应避免选择该区域。根据热加工图中得出的最佳热加工工艺参数,计算得出现场最佳轧制参数：轧制温度为1 000℃,压下量为15~20 mm。 展开更多
关键词 船板钢 热模拟 热加工图 应变 失稳区
原文传递
基于BP神经网络和Arrhenius本构模型的石墨烯/7075复合材料热变形行为
20
作者 娄淑梅 李一明 +3 位作者 李鑫 陈鹏 白雪峰 程宝嘉 《吉林大学学报（工学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第5期1237-1245,共9页
在653~713 K温度范围和0.01~10 s^(-1)应变速率下,进行了w(GNP/7075Al)=0.5%增强7075铝基复合材料的热压缩试验,建立了BP神经网络和应变补偿Arrhenius模型,同时建立了复合材料的热加工图和动态再结晶体积分数预测模型,研究了复合材料的... 在653~713 K温度范围和0.01~10 s^(-1)应变速率下,进行了w(GNP/7075Al)=0.5%增强7075铝基复合材料的热压缩试验,建立了BP神经网络和应变补偿Arrhenius模型,同时建立了复合材料的热加工图和动态再结晶体积分数预测模型,研究了复合材料的热变形行为,并确定了复合材料的热加工工艺参数。结果表明:BP神经网络模型得到的流变应力预测值与试验结果吻合较好,其相关系数最高为99.9983%,平均相对误差绝对值最小为0.5%,表明神经网络对w(GNP/7075Al)=0.5%复合材料的热变形行为具有较高的预测精度。w(GNP/7075Al)=0.5%复合材料最佳变形温度和应变速率分别为685~705 K和0.01~0.1 s~(-1)。动态再结晶(DRX)倾向于在低应变速率和高变形温度下发生。数值模拟和热挤压试验表明,在挤压温度693 K、挤压速度1 mm/min的工艺参数下可以挤出表面质量良好的型材。 展开更多
关键词 材料加工工程 石墨烯/铝复合材料 热变形 本构方程 热加工图 再结晶模型 数值模拟
原文传递
已选择0条
导出题录 引用分析
参考文献
引证文献
 统计分析
检索结果
已选文献
上一页 1 2 … 7 下一页 到第 页
使用帮助 返回顶部