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TC11合金在不同热处理条件下的显微组织分析 被引量：25
1
作者 唐光昕 朱张校 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第2期146-148,共3页
运用金相显微镜对TC11合金试样在不同热处理条件下进行了显微组织观测 ,并对其结果进行了分析。经过不同热处理后得到的TC11合金的显微组织有明显差异。 95 0℃加热保温 1h空冷 ,再加热到 5 5 0℃保温 4h空冷 ,得到的显微组织为少量块... 运用金相显微镜对TC11合金试样在不同热处理条件下进行了显微组织观测 ,并对其结果进行了分析。经过不同热处理后得到的TC11合金的显微组织有明显差异。 95 0℃加热保温 1h空冷 ,再加热到 5 5 0℃保温 4h空冷 ,得到的显微组织为少量块状的α相、β相及细小的α相 ;经 95 0℃加热保温 1h后油冷 ,再加热到 5 5 0℃保温 4h空冷 ,得到的显微组织为细针状的α相和 β相。 展开更多
关键词 tc11合金 显微组织 热处理 钛合金 航空材料
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TC11合金热变形行为及Z-D关系的研究 被引量：21
2
作者 孙新军 白秉哲 +1 位作者 顾家琳 陈南平 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第3期171-177,共7页
考察了具有淬火马氏体组织的TC1 1合金在热压缩变形时的力学行为及显微组织特征。在各个变形温度和应变速率条件下 ,TC1 1合金的应力 应变曲线均表现出先硬化后软化的趋势 ,最后都获得一种相对稳定的变形状态 ;与此同时 ,原始非等轴片... 考察了具有淬火马氏体组织的TC1 1合金在热压缩变形时的力学行为及显微组织特征。在各个变形温度和应变速率条件下 ,TC1 1合金的应力 应变曲线均表现出先硬化后软化的趋势 ,最后都获得一种相对稳定的变形状态 ;与此同时 ,原始非等轴片层组织通过动态再结晶转变为等轴均匀的组织 ;变形温度越低或变形速率越高 ,变形应力就越高 ,所获得的稳态晶粒尺寸就越小 ;通过对实验数据分析后发现 ,TC1 1合金在相对高低温区和相对高温区变形分别具有不同的变形激活能并由此导致Z D关系不同。 展开更多
关键词 tc11合金 热变形 力学行为 显微组织 Z-D关系
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TC11合金本构关系的建立及其在盘件等温锻造工艺设计中的应用 被引量：19
3
作者 朱磊 张麦仓 +1 位作者 董建新 庞克昌 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2006年第2期253-256,共4页
通过在Gleeble1500上试验机的热模拟压缩实验,分析了TC11合金的高温变形特性,进而,采用非线性回归方法建立了Kumar型的TC11合金的材料本构关系,并对该本构模型在热加工参数范围的延拓性进行了分析。结果表明,该模型具有较高的描述精度... 通过在Gleeble1500上试验机的热模拟压缩实验,分析了TC11合金的高温变形特性,进而,采用非线性回归方法建立了Kumar型的TC11合金的材料本构关系,并对该本构模型在热加工参数范围的延拓性进行了分析。结果表明,该模型具有较高的描述精度及良好的数值延拓性和稳定性。为了进一步验证该材料模型的工程实用性,将其应用于MARC/Autoforge3.1有限元商业软件,对TC11合金某型号涡轮盘的等温锻造工艺进行模拟式工艺设计。分析结果表明,该材料模型能够满足工程实用要求。 展开更多
关键词 tc11合金 本构关系 等温锻造 模拟式工艺设计
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TC11钛合金热变形机制及其热加工图 被引量：17
4
作者 单德彬 史科 +1 位作者 徐文臣 吕炎 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第4期632-636,共5页
研究了TC11钛合金在温度800～1050℃，应变速率0．005～5S^-1条件下的高温压缩变形行为，基于动态材料模型建立了热加工图，并结合变形微观组织观察确定了该合金在实验条件下的高温变形机制。结果表明：TC11钛合金在两相区低应变速率下... 研究了TC11钛合金在温度800～1050℃，应变速率0．005～5S^-1条件下的高温压缩变形行为，基于动态材料模型建立了热加工图，并结合变形微观组织观察确定了该合金在实验条件下的高温变形机制。结果表明：TC11钛合金在两相区低应变速率下（0．005～0．05S^-1）变形时主要发生片状组织的球化，并且球化的效果随变形温度的降低和应变速率的增加而增加。在两相区高应变速率下（0．05～5s^-1）变形时发生热加工的非稳定流动，产生剪切裂纹和剪切带等缺陷。在卢相区低应变速率下（0．005～0．05S^-1）变形时发生动态再结晶，高应变速率下（0．05～5S^-1）发生动态回复，并且应变速率大于0．1s^-1时有可能发生不稳定流动现象。在变形温度为900℃左右、应变速率为0．005s^-1时，功率耗散率达到峰值，约为57％。 展开更多
关键词 tc11钛合金 变形机制 加工图 流变失稳
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精锻及热处理工艺对TC11钛合金棒材显微组织的影响 被引量：14
5
作者 董长升 李渭清 蔡建明 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第1期286-288,共3页
研究了精锻及热处理工艺对TC11合金棒材显微组织的影响。试验结果表明 :TC11合金棒材显微组织中长条α及大块α相的产生 ,是由于原始坯料组织粗大及不均匀造成的 ,长条α相或粗大α相具有组织“遗传性” ,在“α +β/ β”相变温度以下... 研究了精锻及热处理工艺对TC11合金棒材显微组织的影响。试验结果表明 :TC11合金棒材显微组织中长条α及大块α相的产生 ,是由于原始坯料组织粗大及不均匀造成的 ,长条α相或粗大α相具有组织“遗传性” ,在“α +β/ β”相变温度以下加热 ,多火次大变形量锻造 ,很难将其消除 。 展开更多
关键词 tc11钛合金 棒材 锻造工艺 热处理 组织
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显微组织对TC11钛合金机械性能的影响 被引量：10
6
作者 曹晓卿 《太原理工大学学报》 CAS 2001年第1期61-63,共3页
对 TC1 1钛合金进行预处理 ,然后在两相区用不同温度进行不同程度变形 ,获得等轴组织、双态组织和网篮组织 ,分别测试了 3种显微组织的机械性能。结果表明 。
关键词 tc11钛合金 预处理 机械性能 显微组织
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锻造加热温度对TC11合金组织性能的影响 被引量：13
7
作者 李晓芹 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 1999年第3期30-32,共3页
研究了不同锻造加热温度对ＴＣ１１合金组织性能的影响。试验表明，在转变点以下１０℃加热锻造，可以获得等轴和网蓝条状的混合组织；这种组织不仅有较好强度，而且塑性和热稳定性能高于锻造。
关键词 钛合金 组织 性能 锻造加热温度
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TC11钛合金热变形特性分析及其本构关系的建立 被引量：12
8
作者 陈慧琴 林海 +1 位作者 郭灵 曹春晓 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第8期32-36,共5页
对具有原始β转变组织的TC11钛合金在温度1090-800℃，应变速率10^-3～10^-1s^-1条件下进行了热力模拟压缩实验，获得了该合金不同热变形条件下的应力-应变曲线。通过分析该合金的热变形行为，获得了应力指数、应变速率敏感指数和热变... 对具有原始β转变组织的TC11钛合金在温度1090-800℃，应变速率10^-3～10^-1s^-1条件下进行了热力模拟压缩实验，获得了该合金不同热变形条件下的应力-应变曲线。通过分析该合金的热变形行为，获得了应力指数、应变速率敏感指数和热变形激活能等表征其变形特性的重要特征参数，并采用所得参数建立了热变形本构关系。对比结果表明，所建立函数关系与实验结果吻合较好。 展开更多
关键词 tc11钛合金 热变形特性 本构关系
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TC11合金β相区大应变热变形行为及组织研究 被引量：10
9
作者 李鑫 赵为纲 +1 位作者 鲁世强 王克鲁 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2007年第3期28-33,共6页
利用热模拟试验机,在温度为1020～1080℃和应变速率为0．001～70 s^(-1)范围内对TC11合金进行真应变为1．2的大应变等温恒应变速率压缩试验,获悉高温塑性流动的应力-应变关系曲线特征,并对变形前后的微观组织进行观察。结果表明:流动应... 利用热模拟试验机,在温度为1020～1080℃和应变速率为0．001～70 s^(-1)范围内对TC11合金进行真应变为1．2的大应变等温恒应变速率压缩试验,获悉高温塑性流动的应力-应变关系曲线特征,并对变形前后的微观组织进行观察。结果表明:流动应力随应变速率升高和温度降低而增加,但前者比后者对流动应力的影响更为显著;在所研究的温度范围内,当应变速率大于10．0 s^(-1)时,变形组织主要为拉长的β晶粒;当应变速率在1．0～0．01 s^(-1)之间时,变形试样分别发生部分动态再结晶和完全动态再结晶;当应变速率为0．001 s^(-1)时,变形试样以动态回复为主。为获得良好的变形组织,热加工区域以温度在1020～1050℃,应变速率在0．01～1．0 s^(-1)范围为宜。 展开更多
关键词 tc11合金 热态压缩 流动应力 微观组织 变形机制
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固溶温度对TC11合金组织和性能的影响 被引量：9
10
作者 赵民权 董健 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第4期139-141,共3页
主要研究TC11合金轧棒热处理时,固溶温度对合金的组织形态、各相含量和力学性能的影响。结果表明,固溶温度低于再结晶温度(900℃)或高于相变温度(1010℃)都不能得到良好的综合性能。采用(950±10)℃×1 h、空冷+530℃×6 h... 主要研究TC11合金轧棒热处理时,固溶温度对合金的组织形态、各相含量和力学性能的影响。结果表明,固溶温度低于再结晶温度(900℃)或高于相变温度(1010℃)都不能得到良好的综合性能。采用(950±10)℃×1 h、空冷+530℃×6 h、空冷,可获得良好综合性能,得到的组织为均匀细小的等轴α+β,是该合金轧棒最佳的热处理工艺。 展开更多
关键词 tc11合金 固溶温度 组织 力学性能
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纳米氧化铈对TC11表面MCrAlY熔覆涂层组织和硬度的影响 被引量：8
11
作者 沈清 王宏宇 +2 位作者 陈康敏 袁晓明 金镜 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第1期35-41,共7页
采用激光熔覆技术,在TC11合金表面上制备了纳米氧化铈含量(质量分数)分别为0%,2%,4%,6%,8%的MCrAlY高温防护涂层。利用光学显微镜(OM),能谱分析(EDS),X射线衍射(XRD)等手段及显微硬度计对涂层的组织、相结构及横切面硬度分布进行了较为... 采用激光熔覆技术,在TC11合金表面上制备了纳米氧化铈含量(质量分数)分别为0%,2%,4%,6%,8%的MCrAlY高温防护涂层。利用光学显微镜(OM),能谱分析(EDS),X射线衍射(XRD)等手段及显微硬度计对涂层的组织、相结构及横切面硬度分布进行了较为系统地研究。结果表明:添加纳米氧化铈后,涂层形状由双弧状转变为扁平状;涂层组织的均匀性得到明显改善,熔覆层中气孔、成分偏析等缺陷消失,枝晶析出物被打断,胞状组织被细化;涂层过渡区的硬度变化梯度减小,其硬度沿横切面的分布也更加均匀。此外,部分氧化铈在激光束作用下发生熔解,生成了CeNi相,富集在液固界面前沿阻碍了合金元素的扩散,降低了基体Ni的活性而增大了其他元素如Ti,Al的溶解。在本实验条件下,添加6%的纳米氧化铈对熔覆涂层组织及硬度分布的改善最为明显。 展开更多
关键词 tc11合金 MCRALY涂层 纳米氧化铈 激光熔覆 组织及硬度
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变形温度对TC11合金流动应力及组织的影响 被引量：7
12
作者 王克鲁 鲁世强 +2 位作者 李鑫 杨化娟 董显娟 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2008年第3期165-167,共3页
在THERMECMASTER-Z型热模拟机上,对TC11钛合金在变形温度为780～1080℃、应变速率为10s-1和70s-1条件下的流动应力变化规律进行了研究,并分析了变形温度对组织的影响。结果表明,在高应变速率条件下,温度为990～1080℃时,变形呈稳态流动... 在THERMECMASTER-Z型热模拟机上,对TC11钛合金在变形温度为780～1080℃、应变速率为10s-1和70s-1条件下的流动应力变化规律进行了研究,并分析了变形温度对组织的影响。结果表明,在高应变速率条件下,温度为990～1080℃时,变形呈稳态流动特征;温度为780～960℃时,变形呈流变软化特征。通过对不同温度下TC11钛合金的微观组织观察可知,在(α+β)两相区变形,当变形温度低于900℃、应变速率为10s-1和70s-1时,易发生绝热剪切或局部流动等塑性失稳现象。在β单相区变形,应变速率为10s-1和70s-1时,组织主要为拉长的β晶粒和少量的动态再结晶晶粒,以晶界变形为主,易造成β组织机械失稳。 展开更多
关键词 tc11钛合金 变形温度 流动应力 微观组织
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压缩变形制备亚微米晶钛合金的研究 被引量：5
13
作者 孙新军 顾家琳 +1 位作者 白秉哲 陈南平 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 1999年第11期33-36,共4页
对压缩变形制备超细晶钛合金的可行性进行了初步的实验研究。结果表明， 低于７２５℃的压缩变形可以在ＴＣ１１合金中获得亚微米晶组织； 变形中α相发生再结晶， 而同时β相经历一个析出和长大的过程；变形促进了β相的析出和长大，
关键词 tc11合金 亚微米晶 压缩变形 超塑性 钛合金
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TC11合金高温变形行为及其机理 被引量：7
14
作者 史科 单德彬 吕炎 《宇航材料工艺》 CAS CSCD 北大核心 2008年第2期52-56,共5页
采用Gleeble-1500热模拟机研究了TC11合金在800～1050℃、应变速率0．005～5／s条件下的高温变形行为。根据动力学分析，确定了不同温度区间的热激活能和热变形方程，结合变形微观组织观察确定了TC11合金的高温变形机制。结果显示：TC1... 采用Gleeble-1500热模拟机研究了TC11合金在800～1050℃、应变速率0．005～5／s条件下的高温变形行为。根据动力学分析，确定了不同温度区间的热激活能和热变形方程，结合变形微观组织观察确定了TC11合金的高温变形机制。结果显示：TC11合金在（α＋β）两相区和β相区的热变形激活能分别为285．38和141．98kJ／mol，表明不同温度区间的热变形机理不同；在两相区变形主要发生片状组织的球化，在B相区变形时低应变速率下（0．005～0．05／s）主要发生β相的动态再结晶，高应变速率下（0．05～5／s）主要发生动态回复。研究结果为确定该合金的最佳变形工艺参数提供了理论依据。 展开更多
关键词 tc11合金 变形行为 激活能 组织变化
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Inconel625合金和TC11合金的短电弧加工特性分析
15
作者 张钊源 鞠录岩 郭龙龙 《热加工工艺》 北大核心 2024年第10期97-100,共4页
利用短电弧加工系统对Inconel625合金和TC11合金在不同电加工参数下加工,研究了电参数的变化和电加工高温对该材料的加工性能、金相组织及硬度变化的影响。结果表明:该加工技术对两种难加工材料均具有较明显的去除率,高电压加工去除率更... 利用短电弧加工系统对Inconel625合金和TC11合金在不同电加工参数下加工,研究了电参数的变化和电加工高温对该材料的加工性能、金相组织及硬度变化的影响。结果表明:该加工技术对两种难加工材料均具有较明显的去除率,高电压加工去除率更高,但加工表面较粗糙,而低电压加工会获得较好的表面质量。受电加工热能影响,材料金相组织均发生转变,晶粒细化明显,Inconel625合金形成318.6μm厚的热影响层,其硬度提升16.9%;TC11合金形成175.2μm厚的热影响层,其硬度提升32.8%,两种材料的性能变化均能满足后续的精加工要求。 展开更多
关键词 短电弧加工 金相组织 INCONEL625合金 tc11合金
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具有马氏体组织的TC11合金两相区变形的组织机制及工艺优化 被引量：6
16
作者 宋鸿武 程明 +2 位作者 张士宏 门菲 王忠堂 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第6期698-704,共7页
采用等温压缩实验研究了具有马氏体组织的TC11合金在两相区的变形行为及微观组织演变规律。等温压缩实验在Gleeble3500热模拟实验机上进行,其中变形温度为920～980℃,应变速率为0.1～10s-1,变形量为70%。基于动态材料模型(DMM),建立了... 采用等温压缩实验研究了具有马氏体组织的TC11合金在两相区的变形行为及微观组织演变规律。等温压缩实验在Gleeble3500热模拟实验机上进行,其中变形温度为920～980℃,应变速率为0.1～10s-1,变形量为70%。基于动态材料模型(DMM),建立了具有马氏体组织的TC11合金两相区变形的热加工图。在低温(<940℃)区和高温(>960℃)高应变速率(>1s-1)区域存在失稳现象,主要表现为低温时的表面开裂和高应变速率区的绝热剪切带;在塑性加工安全区域,分别对应着片层扭折和片层球化的组织机制,其中变形量70%时应变速率敏感因子在980℃,0.1s-1时取得峰值为0.73,此时可得到完全球化的细晶组织(等轴α尺寸约为0.7μm)。具有马氏体组织的TC11合金两相区变形时,为避免缺陷并得到细的等轴组织,合适的加工工艺为温度:950～980℃,应变速率0.1～1s-1。 展开更多
关键词 tc11钛合金 等温压缩 组织机制 工艺优化
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变形温度、变形程度与退火方式对 TC11 钛合金显微组织的影响 被引量：2
17
作者 曹晓卿 《太原工业大学学报》 1997年第3期23-26,共4页
文章采用金相跟踪法研究了变形温度、变形程度及随后的退火方式对ＴＣ１１钛合金显微组织的影响。
关键词 显微组织 变形温度 变形程度 退火 热强钛合金
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TC11合金片状组织球化规律的研究 被引量：4
18
作者 门菲 王忠堂 +2 位作者 宋鸿武 程明 张士宏 《机械工程与自动化》 2008年第2期113-116,共4页
采用等温压缩实验研究了具有不同初始片层厚度（3m和0．4μm）的TC11合金两相区变形时的微观组织演化，其中压缩实验的变形温度为920℃～980℃，应变速率为0．1s^-1～1s^-1，变形量为30％～70％。金相分析表明具有片层组织的TC11合金两... 采用等温压缩实验研究了具有不同初始片层厚度（3m和0．4μm）的TC11合金两相区变形时的微观组织演化，其中压缩实验的变形温度为920℃～980℃，应变速率为0．1s^-1～1s^-1，变形量为30％～70％。金相分析表明具有片层组织的TC11合金两相区变形时微观组织演化主要为α片层的球化过程。进一步的研究结果表明：在相同的变形工艺参数下，细片层组织（片层厚度0．4μm）的球化程度高于粗片层组织（片层厚度3μm）；两种初始片层厚度组织的球化程度均随应变的增加和应变速率的降低而提高；变形温度对两者球化程度的影响存在不同的规律：粗片层组织的球化程度随温度的升高而增加，细片层组织的球化程度随温度的升高而降低；初始片层厚度和应变是影响TC11合金片层组织球化的主要因素，在两相区变形之前可通过β热处理＋快速冷却得到细片层和采用反复镦拔等大应变变形得到片层完全球化的细晶等轴态组织。 展开更多
关键词 tc11钛合金 等温压缩 片层球化 片层厚度
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TC11钛合金TiAlSiN涂层微织构表面脂润滑摩擦性能研究 被引量：5
19
作者 徐上 华希俊 +3 位作者 解玄 徐金峰 尹必峰 张加力 《新型工业化》 2018年第3期27-33,共7页
研究了激光微织构处理后材料表面覆盖TiAlSiN涂层在脂润滑条件下的摩擦磨损性能。使用声光调Q二极管Nd:YAG激光器在TC11钛合金表面进行织构化处理。使用磁控溅射设备在织构后表面加镀覆TiAlSiN涂层。通过Rtec通用摩擦磨损试验机考察涂... 研究了激光微织构处理后材料表面覆盖TiAlSiN涂层在脂润滑条件下的摩擦磨损性能。使用声光调Q二极管Nd:YAG激光器在TC11钛合金表面进行织构化处理。使用磁控溅射设备在织构后表面加镀覆TiAlSiN涂层。通过Rtec通用摩擦磨损试验机考察涂层织构在脂润滑条件下的摩擦磨损性能。通过加工不同密度研究织构形貌参数对摩擦性能的影响。研究结果表明:在室温滑动摩擦条件下TiAlSiN涂层能够保护基体减小磨损,表面织构能够进一步减小摩擦系数。在织构密度为30%时摩擦系数最小。 展开更多
关键词 激光微织构 TiAlSiN涂层 滑动摩擦 tc11钛合金
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TC11合金的高温磨损行为和耐磨性 被引量：5
20
作者 张秋阳 王兰 +1 位作者 李新星 王树奇 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第10期877-881,共5页
采用高温磨损试验机对TC11合金进行了400~600℃高温干滑动磨损试验,研究了TC11合金的高温磨损行为和耐磨性;并通过X射线衍射分析仪（XRD）、扫描电镜（SEM）以及能谱分析仪（EDS）对磨面和亚表层的物相、形貌和成分进行分析,并探讨了磨... 采用高温磨损试验机对TC11合金进行了400~600℃高温干滑动磨损试验,研究了TC11合金的高温磨损行为和耐磨性;并通过X射线衍射分析仪（XRD）、扫描电镜（SEM）以及能谱分析仪（EDS）对磨面和亚表层的物相、形貌和成分进行分析,并探讨了磨损机制。在400℃下随着载荷增加磨损率略有增加,超过200 N时磨损率出现快速提高;当温度进一步提高至500~600℃时,磨损率降到最低,且不随载荷增加而变化。分析表明,在400℃时,磨面上出现塑性变形和撕裂的痕迹以及沿滑动方向的犁沟,同时出现致密的黑色光滑区和剥落区,磨损机制为黏着磨损、磨粒磨损和氧化轻微磨损。而在500~600℃,磨损表面均为致密的黑色光滑区和剥落区,且600℃时的剥落区小于500℃时的,磨损机制为氧化轻微磨损。亚表层分析表明,在高温下磨损表面均形成一层摩擦氧化物层,在400℃时摩擦氧化物层厚度为5~8μm,而在500~600℃,摩擦氧化物层增加到10~15μm,且摩擦氧化物层的致密度随温度增加而提高。摩擦层显示出高的硬度,可达到HV1000以上,而且随着温度增加,显微硬度显著增加。 展开更多
关键词 tc11合金 高温磨损 耐磨性 摩擦氧化物 磨损机制
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