S32101双相不锈钢的焊接特性及在AP1000核电站中的应用 被引量：9

1

作者 李庆光 冯江猛 +1 位作者 袁明德 郑东宏 《电力建设》 2013年第7期100-103,共4页

基于AP1000核电站的建造模式及设备工作环境差、抗腐蚀要求高、投产后设备不可更换等特殊情况,论述了S32101双相不锈钢在AP1000核电站中的应用。介绍了双相不锈钢的化学成分、组织、焊接特性,提出了S32101双相不锈钢的焊接工艺及在焊接... 基于AP1000核电站的建造模式及设备工作环境差、抗腐蚀要求高、投产后设备不可更换等特殊情况,论述了S32101双相不锈钢在AP1000核电站中的应用。介绍了双相不锈钢的化学成分、组织、焊接特性,提出了S32101双相不锈钢的焊接工艺及在焊接过程中应注意的要点。 展开更多

关键词 S32101双相不锈钢 核电站 焊接特性 焊接工艺

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AP1000换料水池材料的选型分析与应用控制 被引量：7

2

作者 吴崇志 朱瑞峰 +2 位作者 林金平 李炳颖 刘元林 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第14期120-125,128,共7页

从AP1000换料水池等湿面区域的功能特点出发,概述了其材料选择的性能要求。通过对双相不锈钢S32101母材性能与焊接性的深入分析,证明了其各项性能满足换料水池选材要求并优于奥氏体不锈钢。阐述了S32101母材及焊接接头各项性能的实现需... 从AP1000换料水池等湿面区域的功能特点出发,概述了其材料选择的性能要求。通过对双相不锈钢S32101母材性能与焊接性的深入分析,证明了其各项性能满足换料水池选材要求并优于奥氏体不锈钢。阐述了S32101母材及焊接接头各项性能的实现需基于良好的应用过程控制。 展开更多

关键词 AP1000 换料水池 S32101 双相不锈钢 应用

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S32101双相不锈钢激光填丝焊接工艺及焊缝性能研究 被引量：5

3

作者 邵长磊 朱加雷 +4 位作者 梅乐 王凯 李丛伟 苗春雨 朱昱颖 《应用激光》 CSCD 北大核心 2021年第5期943-947,共5页

水下原貌修复是核电厂乏燃料水池和内置换料水箱修复的优选方案之一。采用第三代核电站乏燃料水池用S32101双相不锈钢母材以及ER2209不锈钢焊丝,进行了V形坡口激光填丝焊接修复工艺的试验探索,并对焊缝性能进行了综合检测,主要结论包括... 水下原貌修复是核电厂乏燃料水池和内置换料水箱修复的优选方案之一。采用第三代核电站乏燃料水池用S32101双相不锈钢母材以及ER2209不锈钢焊丝,进行了V形坡口激光填丝焊接修复工艺的试验探索,并对焊缝性能进行了综合检测,主要结论包括:激光填丝焊接+激光再热的复合焊接工艺可以获得外观良好的焊缝成形,焊缝组织主要由铁素体及奥氏体构成;参照核电建造标准,焊缝的室温拉伸、高温拉伸、低温冲击、铁素体含量和耐晶间腐蚀性能均满足要求。研究结论为核电厂乏燃料水池和内置换料水箱的水下焊接工艺研究奠定了良好基础。 展开更多

关键词 S32101双相不锈钢 V形坡口 激光填丝焊接 焊缝性能检测

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S32101双相不锈钢热轧中厚板氧化铁皮显微分析 被引量：5

4

作者 陈兴润 潘吉祥 +2 位作者 纪显彬 钱张信 武小强 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第1期84-89,共6页

采用EPMA、WDS和XRD对S32101双相不锈钢中厚板表面氧化铁皮显微结构进行研究,同时采用称重法测定出氧化增重曲线。结果表明:S32101双相不锈钢氧化铁皮厚度分布不均匀,氧化增重的平方值与氧化时间基本成直线关系。氧化铁皮外层物相为Fe_(... 采用EPMA、WDS和XRD对S32101双相不锈钢中厚板表面氧化铁皮显微结构进行研究,同时采用称重法测定出氧化增重曲线。结果表明:S32101双相不锈钢氧化铁皮厚度分布不均匀,氧化增重的平方值与氧化时间基本成直线关系。氧化铁皮外层物相为Fe_(2)O_(3)和Fe_(3)O_(4),内层物相主要为FeCr_(2)O_(4),局部区域存在MnCr_(2)O_(4)和NiCr_(2)O_(4)。结合热力学计算,得出了S32101双相不锈钢氧化铁皮形成的过程。 展开更多

关键词 S32101双相不锈钢 氧化铁皮 显微结构 高温氧化

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316L/S32101异种金属焊接接头的显微组织与力学性能研究 被引量：4

5

作者 孙浈 杨涛 +1 位作者 俞照辉 简海林 《精密成形工程》 北大核心 2021年第6期138-144,共7页

目的研究乏燃料水池用钢板316L与覆板S32101双相不锈钢的焊接性、接头不同区域显微组织特征及接头与母材之间的性能差异。方法利用氩弧焊接技术对5 mm厚的316L底板与3 mm厚的S32101覆板以搭接的形式进行焊接,利用金相显微镜、扫描电镜... 目的研究乏燃料水池用钢板316L与覆板S32101双相不锈钢的焊接性、接头不同区域显微组织特征及接头与母材之间的性能差异。方法利用氩弧焊接技术对5 mm厚的316L底板与3 mm厚的S32101覆板以搭接的形式进行焊接,利用金相显微镜、扫描电镜、维氏显微硬度仪和电子万能材料试验机对焊接接头的宏观形貌、显微组织以及力学性能进行研究。结果 316L/S32101焊缝组织主要由铁素体基体、晶界树枝状奥氏体以及晶内细小片状奥氏体所组成;316L侧靠近焊缝处存在一个较窄的熔合区,其组织由奥氏体基体和少许细小分散的铁素体组成,而S32101侧靠近焊缝处组织则由粗大铁素体晶粒和沿晶粒边界分布的若干小块状奥氏体组成。从316L母材区到焊缝区,硬度显著增大,而从焊缝区到S32101母材区,硬度变化很小;焊接接头的抗拉强度高达510 MPa,为两侧316L和S32101母材强度的87.9%和88.6%。结论在焊接电流为240 A和焊接速度为300 mm/min的条件下,可以通过氩弧焊获得成形良好的搭接接头,且接头的力学性能优异。 展开更多

关键词 异种钢焊接 核电维修 316L不锈钢 S32101双相不锈钢

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S32101经济型双相不锈钢焊接工艺研究

6

作者 刘玉祥 《化工设计》 CAS 2023年第3期15-19,47,1,共7页

介绍S32101经济型双相不锈钢的力学性能、化学成分、耐腐蚀性、焊接性等相关特性。对S32101双相钢采用GTAW和SAW焊接方法进行焊接试验,填充金属采用2209型焊材,焊后进行无损检测,按照ASME IX标准进行拉伸、弯曲、冲击试验;并针对双相钢... 介绍S32101经济型双相不锈钢的力学性能、化学成分、耐腐蚀性、焊接性等相关特性。对S32101双相钢采用GTAW和SAW焊接方法进行焊接试验,填充金属采用2209型焊材,焊后进行无损检测,按照ASME IX标准进行拉伸、弯曲、冲击试验;并针对双相钢材料的特性,进行铁素体、硬度、宏观、显微组织、腐蚀等试验。试验结果证明焊接接头的质量良好,并具有优良的力学性能,满足标准及工程规范的要求。 展开更多

关键词 S32101 双相不锈钢 GTAW焊接 SAW焊接 2209型焊材 试验

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短时间焊后热处理对S32101双相不锈钢板激光焊焊缝组织和性能的影响

7

作者 王保军 白露 +1 位作者 陈龙 沈鑫珺 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2023年第7期67-71,共5页

对厚度为6.5 mm的S32101双相不锈钢板进行激光焊接,并进行不同温度(800~1100℃)和不同保温时间(0~180 s)的焊后热处理,研究了焊后热处理对焊缝显微组织和性能的影响。结果表明:热处理后焊缝中奥氏体含量高于焊态焊缝,并且其含量随保温... 对厚度为6.5 mm的S32101双相不锈钢板进行激光焊接,并进行不同温度(800~1100℃)和不同保温时间(0~180 s)的焊后热处理,研究了焊后热处理对焊缝显微组织和性能的影响。结果表明:热处理后焊缝中奥氏体含量高于焊态焊缝,并且其含量随保温时间的延长整体呈增大的趋势,随热处理温度的升高整体呈先增大后减小的趋势;在1000~1100℃下保温0~180 s后焊缝中的奥氏体体积分数均超过30%,热处理温度为1075℃时奥氏体体积分数最高;热处理后焊缝的平均显微硬度低于焊态焊缝,与母材相近;在热处理温度为1075℃,保温时间为0下,焊缝的自腐蚀电位与焊态焊缝相近,当保温时间延长至180 s时,自腐蚀电位提高,腐蚀倾向降低。 展开更多

关键词 S32101双相不锈钢 激光焊 热处理 显微硬度 耐腐蚀性能

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TMCP工艺对双相不锈钢S32101中厚板组织和性能的影响 被引量：3

8

作者 叶友祥 江来珠 +2 位作者 苗雨川 宋红梅 金学军 《上海金属》 CAS 北大核心 2015年第1期14-18,共5页

研究了TMCP工艺对双相不锈钢S32101中厚板组织和性能的影响。TMCP处理后,材料在-40℃冲击值为43 J,与退火态相比下降了61 J;TMCP态的点蚀失重速率为6.48g/(m2·h),与退火态相比升高了一倍左右。TEM分析显示,铁素体和奥氏体相内分布... 研究了TMCP工艺对双相不锈钢S32101中厚板组织和性能的影响。TMCP处理后,材料在-40℃冲击值为43 J,与退火态相比下降了61 J;TMCP态的点蚀失重速率为6.48g/(m2·h),与退火态相比升高了一倍左右。TEM分析显示,铁素体和奥氏体相内分布着大量的位错。铁素体相内和两相界面均未发现析出相。组织未完全回复再结晶是冲击性能和耐蚀性下降的主要原因。 展开更多

关键词 双相不锈钢 S32101 TMCP 组织 冲击性能

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超声冲击处理对S32101双相不锈钢焊缝残余应力及组织的影响 被引量：2

9

作者 龚勇勇 夏春智 +1 位作者 刘川 赵梦 《江苏科技大学学报（自然科学版）》 CAS 2020年第3期22-27,共6页

对S32101双相不锈钢焊后进行超声冲击处理,观察超声冲击处理前后母材及焊缝的组织形貌,采用XRD应力测试仪分析超声冲击处理前后焊缝及其附近的残余应力分布,并利用硬度计对焊缝截面进行硬度测试.结果表明,超声冲击处理后母材和焊缝都发... 对S32101双相不锈钢焊后进行超声冲击处理,观察超声冲击处理前后母材及焊缝的组织形貌,采用XRD应力测试仪分析超声冲击处理前后焊缝及其附近的残余应力分布,并利用硬度计对焊缝截面进行硬度测试.结果表明,超声冲击处理后母材和焊缝都发生了塑性变形,母材中的铁素体组织被细化,奥氏体被拉长、破碎;焊缝表面的组织产生塑性变形,魏氏体状奥氏体和晶内奥氏体被细化,且被细化的晶粒均匀分布在焊缝表层,超声冲击处理强度为10 s/cm2时效果最佳,可将600 MPa的拉应力转化为600 MPa的压应力.超声冲击处理过后表层的硬度分布更加均匀且硬度值提高了50~90 HV. 展开更多

关键词 S32101双相不锈钢 残余应力 超声冲击处理 显微组织 硬度

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激光热处理对S32101修复区组织和性能的影响 被引量：1

10

作者 宋旷达 孙宏伟 +4 位作者 杜娴 朱加雷 张本顺 刘超 焦向东 《焊接》 北大核心 2022年第7期54-59,共6页

采用激光填丝焊方式对S32101双相不锈钢板进行增材修复,在激光功率为5 kW,光斑直径5 mm,焊接速度为8 mm/s,送丝速度为260 cm/min,保护气流量为30 L/min的工艺参数下得到成形良好的焊缝。用不同功率的激光对修复区进行焊后热处理,研究了... 采用激光填丝焊方式对S32101双相不锈钢板进行增材修复,在激光功率为5 kW,光斑直径5 mm,焊接速度为8 mm/s,送丝速度为260 cm/min,保护气流量为30 L/min的工艺参数下得到成形良好的焊缝。用不同功率的激光对修复区进行焊后热处理,研究了不同功率下激光热处理对修复区组织、力学性能及耐腐蚀性能的影响。结果表明,激光热处理后修复区的奥氏体晶粒明显细化,含量有一定的增加;修复区显微硬度有所下降,但仍高于母材;当热处理激光功率在0~3 kW时,其抗拉强度随激光功率的增加逐渐提高,到达4 kW时,抗拉强度有所降低,修复区拉伸断口均为典型的韧性断裂形貌;通过测量修复区的TAFEL极化曲线,发现激光热处理后修复区的自腐蚀电位提高,自腐蚀电流密度降低,表明激光热处理后修复区的耐腐蚀性能得到了提高。 展开更多

关键词 S32101双相不锈钢 激光焊 激光热处理 组织性能

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时效和固溶处理工艺对经济型S32101双相不锈钢低温韧性的影响

11

作者 梁祥祥 李国平 韩培德 《上海金属》 CAS 2022年第3期28-34,43,共8页

为研究热处理工艺对经济型S32101双相不锈钢低温韧性的影响,采用Thermo-Calc热力学软件计算了钢的相图,根据计算结果对S3210钢进行了500、600、700、800、900和1000℃保温5、10、20、40和80 min的时效处理,及在1000、1020、1050℃保温20... 为研究热处理工艺对经济型S32101双相不锈钢低温韧性的影响,采用Thermo-Calc热力学软件计算了钢的相图,根据计算结果对S3210钢进行了500、600、700、800、900和1000℃保温5、10、20、40和80 min的时效处理,及在1000、1020、1050℃保温20、60 min后水冷的固溶处理。热处理后,检测了S32101钢的显微组织、成分和-40℃冲击韧性。结果表明:钢中Cr2 N相在500~950℃首先在奥氏体/铁素体相界析出,导致钢的-40℃冲击韧性降低;在1000℃以上固溶处理的S32101钢,其-40℃冲击韧性随温度的升高和保温时间的延长而降低;S32101钢的冲击断口呈层状,裂纹主要产生在奥氏体/铁素体相界,提高相界面细小二次奥氏体的比例有利于改善钢的-40℃冲击韧性。 展开更多

关键词 S32101双相不锈钢 Cr2 N相 二次奥氏体 韧性

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加工过程温度对双相不锈钢的组织和性能影响

12

作者 祝儒飞 卢华兴 +3 位作者 李怀林 高晓涛 沈秋燕 羊浩 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第7期60-63,共4页

为了制定合理的双相不锈钢轧制工艺,研究了在700℃时效后再加热到1200℃保温处理后随炉冷却至1100~900℃不同热历史阶段的析出相、奥氏体与铁素体比例、塑性的变化。结果表明:随炉冷却的双相不锈钢没有金属间化合物析出;与1200℃的样品... 为了制定合理的双相不锈钢轧制工艺,研究了在700℃时效后再加热到1200℃保温处理后随炉冷却至1100~900℃不同热历史阶段的析出相、奥氏体与铁素体比例、塑性的变化。结果表明:随炉冷却的双相不锈钢没有金属间化合物析出;与1200℃的样品相比,炉冷至1100℃双相不锈钢的奥氏体相含量较低,冲击性能、伸长率较高;炉冷至1000、900℃时,奥氏体相含量增加及分布发生变化,双相不锈钢的塑性下降,故双相不锈钢在1100℃的加工塑性最好。结果对制定双相不锈钢轧制工艺能提供指导。 展开更多

关键词 S32101双相不锈钢 冲击性能 伸长率

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S32101 GMAW焊接工艺评定

13

作者 贺磊 《价值工程》 2014年第5期30-31,共2页

选择产品的焊接工艺是否合理以及技术是否具有先进性,在核电产品的生产过程中会直接关系到产品的质量。焊接施工之前按照相关的要求规定,为了有效保证产品的焊接质量,必须对焊接工艺进行评定。根据相应的标准以及根据拟定的焊接工艺进... 选择产品的焊接工艺是否合理以及技术是否具有先进性,在核电产品的生产过程中会直接关系到产品的质量。焊接施工之前按照相关的要求规定,为了有效保证产品的焊接质量,必须对焊接工艺进行评定。根据相应的标准以及根据拟定的焊接工艺进行焊接试件制作和检验,从而测定焊接接头是否满足标准规定的各种性能即为焊接工艺评定。双相不锈钢S32101采用气保焊进行焊接,通过实施焊接工艺评定而获得焊接接头的性能是否满足标准的要求,从而为今后编制焊接工艺规程提供可靠的依据。 展开更多

关键词 焊接方法 焊接工艺评定 双相不锈钢$32101 性能

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化学品船S32101点蚀性能和腐蚀性货品载运条件分析

14

作者 周瀚森 徐博文 施佳慧 《船舶标准化工程师》 2024年第5期24-30,42,共8页

考虑到节镍双相不锈钢的耐腐蚀性能与传统双相不锈钢存在差异,需要制定相应的点蚀评定标准和腐蚀性货品载运清单对其进行约束,通过腐蚀试验对节镍不锈钢S32101点蚀和耐腐蚀性能进行研究,在此基础上明确S32101点蚀评定标准和腐蚀性货品... 考虑到节镍双相不锈钢的耐腐蚀性能与传统双相不锈钢存在差异,需要制定相应的点蚀评定标准和腐蚀性货品载运清单对其进行约束,通过腐蚀试验对节镍不锈钢S32101点蚀和耐腐蚀性能进行研究,在此基础上明确S32101点蚀评定标准和腐蚀性货品载运清单。研究成果可为约束节镍双相不锈钢的应用提供一定参考。 展开更多

关键词 节镍双相不锈钢S32101 化学品船 点蚀性能 货品载运清单

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