在GLEEBLE3800热模拟机上模拟了低碳Si．Mn系Q＆P（Quenching and Partitioning）钢的控冷热处理工艺。结果表明，Q＆P钢具有高的抗拉强度（σb=1050MPa）和良好的塑性（δ=25％）。采用扫描和透射电镜进行了组织观察与分析，发现其组...在GLEEBLE3800热模拟机上模拟了低碳Si．Mn系Q＆P（Quenching and Partitioning）钢的控冷热处理工艺。结果表明，Q＆P钢具有高的抗拉强度（σb=1050MPa）和良好的塑性（δ=25％）。采用扫描和透射电镜进行了组织观察与分析，发现其组织主要由板条马氏体和8％～15％的残留奥氏体组成，残留奥氏体呈膜状。利用XRD技术对残留奥氏体进行了定量分析并用扫描电镜进行了断口观察。结果表明，拉伸试样纤维区为比较典型的韧窝状形貌，体现出良好的韧性断裂特征，残留奥氏体在组织中起到了相变诱发塑性的作用。展开更多
采用扫描电镜、透射电镜等试验手段研究不同Q&P(Quenching and Partitioning)工艺对钢的微观组织和力学性能的影响。结果表明:完全奥氏体化并采用Q&P工艺处理后Q&P钢的抗拉强度为1399~1670 MPa,断后伸长率为13.92%~17.24%;...采用扫描电镜、透射电镜等试验手段研究不同Q&P(Quenching and Partitioning)工艺对钢的微观组织和力学性能的影响。结果表明:完全奥氏体化并采用Q&P工艺处理后Q&P钢的抗拉强度为1399~1670 MPa,断后伸长率为13.92%~17.24%;显微组织为马氏体和残留奥氏体,其中马氏体主要为板条状及少量分布在原奥氏体晶界处的块状。经EBSD统计分析:块状马氏体尺寸大小为1~3μm,是在第二次淬火过程中形成的新生马氏体;在相同淬火温度下,抗拉强度随配分时间的延长都有不同程度的下降,适中的淬火温度(210℃)加上适中的配分时间(60 s)可获得最佳伸长率。展开更多
采用盐浴法对热成形钢22MnB5进行了Q&P工艺(quenching and partitioningprocess)处理,研究了淬火终点温度、分配温度和分配时间对试验钢的显微组织、力学性能和残余奥氏体含量的影响。结果表明:Q&P工艺处理22MnB5钢的显微组织...采用盐浴法对热成形钢22MnB5进行了Q&P工艺(quenching and partitioningprocess)处理,研究了淬火终点温度、分配温度和分配时间对试验钢的显微组织、力学性能和残余奥氏体含量的影响。结果表明:Q&P工艺处理22MnB5钢的显微组织主要为马氏体和残余奥氏体组织,同时有一定量的碳化物析出,随着淬火终点温度和分配温度的升高或分配时间的延长,马氏体和碳化物的微观形貌会发生变化;在淬火终点温度和分配温度为325℃,分配时间为60s时得到的试样强塑积最高,达到20435MPa.%;试样的拉伸断口都显示出良好的韧性断裂特征;XRD分析表明,在Q&P工艺处理后试验钢的残余奥氏体含量可达5.5%。展开更多
Q&P(Quenching and Partitioning)超高强先进汽车用钢,具有优异的综合机械性能。采用井式盐浴炉模拟Q&P钢的热处理工艺,并对其组织性能进行分析研究。结果表明,Q&P热处理工艺决定Q&P钢的组织和力学性能,Q&P钢强塑...Q&P(Quenching and Partitioning)超高强先进汽车用钢,具有优异的综合机械性能。采用井式盐浴炉模拟Q&P钢的热处理工艺,并对其组织性能进行分析研究。结果表明,Q&P热处理工艺决定Q&P钢的组织和力学性能,Q&P钢强塑积可以达到32016 MPa%。其微观组织主要由板条马氏体和残留奥氏体组成,残留奥氏体呈膜状分布。展开更多
文摘在GLEEBLE3800热模拟机上模拟了低碳Si．Mn系Q＆P（Quenching and Partitioning）钢的控冷热处理工艺。结果表明，Q＆P钢具有高的抗拉强度（σb=1050MPa）和良好的塑性（δ=25％）。采用扫描和透射电镜进行了组织观察与分析，发现其组织主要由板条马氏体和8％～15％的残留奥氏体组成，残留奥氏体呈膜状。利用XRD技术对残留奥氏体进行了定量分析并用扫描电镜进行了断口观察。结果表明，拉伸试样纤维区为比较典型的韧窝状形貌，体现出良好的韧性断裂特征，残留奥氏体在组织中起到了相变诱发塑性的作用。
文摘采用扫描电镜、透射电镜等试验手段研究不同Q&P(Quenching and Partitioning)工艺对钢的微观组织和力学性能的影响。结果表明:完全奥氏体化并采用Q&P工艺处理后Q&P钢的抗拉强度为1399~1670 MPa,断后伸长率为13.92%~17.24%;显微组织为马氏体和残留奥氏体,其中马氏体主要为板条状及少量分布在原奥氏体晶界处的块状。经EBSD统计分析:块状马氏体尺寸大小为1~3μm,是在第二次淬火过程中形成的新生马氏体;在相同淬火温度下,抗拉强度随配分时间的延长都有不同程度的下降,适中的淬火温度(210℃)加上适中的配分时间(60 s)可获得最佳伸长率。
文摘采用盐浴法对热成形钢22MnB5进行了Q&P工艺(quenching and partitioningprocess)处理,研究了淬火终点温度、分配温度和分配时间对试验钢的显微组织、力学性能和残余奥氏体含量的影响。结果表明:Q&P工艺处理22MnB5钢的显微组织主要为马氏体和残余奥氏体组织,同时有一定量的碳化物析出,随着淬火终点温度和分配温度的升高或分配时间的延长,马氏体和碳化物的微观形貌会发生变化;在淬火终点温度和分配温度为325℃,分配时间为60s时得到的试样强塑积最高,达到20435MPa.%;试样的拉伸断口都显示出良好的韧性断裂特征;XRD分析表明,在Q&P工艺处理后试验钢的残余奥氏体含量可达5.5%。
文摘Q&P(Quenching and Partitioning)超高强先进汽车用钢,具有优异的综合机械性能。采用井式盐浴炉模拟Q&P钢的热处理工艺,并对其组织性能进行分析研究。结果表明,Q&P热处理工艺决定Q&P钢的组织和力学性能,Q&P钢强塑积可以达到32016 MPa%。其微观组织主要由板条马氏体和残留奥氏体组成,残留奥氏体呈膜状分布。
