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热处理工艺对PH13-8Mo钢的组织和性能的影响 被引量:12
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作者 程志伟 金建军 +3 位作者 鲁世强 胡春文 刘大博 刘俊伟 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第11期48-54,共7页
利用光学显微镜、透射电子显微镜和力学性能测试,研究了不同淬火温度(850~1050℃)和回火温度(100~750℃)对PH13—8No钢微观组织和力学性能的影响。结果表明,经过淬火后形成的含有高密度位错的细小板条马氏体是该钢具有较高强韧... 利用光学显微镜、透射电子显微镜和力学性能测试,研究了不同淬火温度(850~1050℃)和回火温度(100~750℃)对PH13—8No钢微观组织和力学性能的影响。结果表明,经过淬火后形成的含有高密度位错的细小板条马氏体是该钢具有较高强韧性的组织基础,在500℃左右回火时,与基体共格的细小弥散分布的NiA1沉淀相是该钢出现强度峰值的主要原因。NiA1沉淀相在450℃左右回火时开始析出,高于510℃回火时因NiA1相长大而逐渐与基体失去共格关系,高于700℃回火时NiA1溶解。PH13.8Mo钢经925℃淬火和510cc回火可获得良好的综合性能。 展开更多
关键词 ph138mo NiAl沉淀相 微观组织 热处理 性能
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固溶后冷处理对PH13-8Mo马氏体不锈钢组织及性能的影响 被引量:8
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作者 刘杰 叶茂 +4 位作者 姜枫 马存强 李晓光 杨凯 肖抓 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第2期156-159,共4页
采用显微组织观察和拉伸性能测试方法研究了固溶后不同冷却处理(空气、冰水及液氮保温2 h)对PH13-8Mo马氏体不锈钢微观组织和力学性能的影响。结果表明:与普通热处理相比,固溶处理后低温冷却可促使组织内残留奥氏体发生马氏体转变及... 采用显微组织观察和拉伸性能测试方法研究了固溶后不同冷却处理(空气、冰水及液氮保温2 h)对PH13-8Mo马氏体不锈钢微观组织和力学性能的影响。结果表明:与普通热处理相比,固溶处理后低温冷却可促使组织内残留奥氏体发生马氏体转变及马氏体板条碎化,冷却温度越低,马氏体转变体积分数越大,越有利于材料强度的提升。经液氮冷却试样抗拉强度较普通热处理增加119 MPa。 展开更多
关键词 冷处理 ph13-8mo 显微组织 力学性能
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气雾化参数对PH13-8Mo钢粉末特性的影响 被引量:7
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作者 张梦醒 王长军 +2 位作者 陈清明 胡家齐 梁剑雄 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第12期112-115,共4页
利用真空感应熔炼气雾化法制备PH13-8Mo钢粉末,研究出炉温度、雾化压力及漏嘴孔径对粉末特性的影响。结果表明:在出炉温度较高、漏嘴孔径较小、且雾化压力较低的工艺条件下,金属粉末的细粉收得率较大,松装密度较高,流动性较好。本研究... 利用真空感应熔炼气雾化法制备PH13-8Mo钢粉末,研究出炉温度、雾化压力及漏嘴孔径对粉末特性的影响。结果表明:在出炉温度较高、漏嘴孔径较小、且雾化压力较低的工艺条件下,金属粉末的细粉收得率较大,松装密度较高,流动性较好。本研究的最佳雾化参数为出炉温度1740℃,漏嘴孔径6 mm,雾化压力6.5 MPa,该工艺条件下的PH13-8Mo钢粉末呈球形或近球形,并伴有少量卫星颗粒。 展开更多
关键词 真空感应熔炼气雾化 ph13-8mo 金属粉末 松装密度 流动性 卫星颗粒
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国产和进口PH13-8Mo钢的组织和力学性能 被引量:5
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作者 王玲奇 《热处理》 CAS 2018年第3期18-22,共5页
对进口的和国产的直径为55 mm的PH13-8Mo钢棒材进行了固溶和时效处理,固溶处理工艺为930℃保温1 h油冷,时效温度分别为480℃、510℃、540℃、565℃、590℃和620℃。在热处理后,检测了两种钢的显微组织和力学性能。结果表明:经510℃时效... 对进口的和国产的直径为55 mm的PH13-8Mo钢棒材进行了固溶和时效处理,固溶处理工艺为930℃保温1 h油冷,时效温度分别为480℃、510℃、540℃、565℃、590℃和620℃。在热处理后,检测了两种钢的显微组织和力学性能。结果表明:经510℃时效处理的两种钢均具有良好的强度和塑性;经540℃时效处理的进口PH13-8Mo钢的强度和塑性略有降低,但冲击韧度较高;高于590℃时效的两种PH13-8Mo钢均发现有逆转变奥氏体,且进口的PH13-8Mo钢的逆转变奥氏体更多。此外,采用Thermo-Calc软件进行热力学计算可有效优化钢的成分,提高钢的力学性能。 展开更多
关键词 ph13-8mo 热力学计算 显微组织 逆转变奥氏体 力学性能
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PH13-8Mo钢热变形行为及本构模型 被引量:3
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作者 杨大伟 李伟 +1 位作者 林莺莺 谷国君 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2021年第5期234-239,260,共7页
利用Gleeble-1500热模拟机对PH13-8Mo钢进行不同参数下的热压缩试验,研究变形温度为850~1030℃,应变速率为0.1~10 s^(-1)条件下试验钢的热变形行为。结果表明,PH13-8Mo钢热压缩变形过程中流变应力呈现先上升、后平缓最后继续上升的特征... 利用Gleeble-1500热模拟机对PH13-8Mo钢进行不同参数下的热压缩试验,研究变形温度为850~1030℃,应变速率为0.1~10 s^(-1)条件下试验钢的热变形行为。结果表明,PH13-8Mo钢热压缩变形过程中流变应力呈现先上升、后平缓最后继续上升的特征,动态回复和动态再结晶行为导致热变形过程中出现软化现象,较高的变形温度有助于动态再结晶发生,PH13-8Mo钢晶粒尺寸对温度的敏感性较高。基于试验结果,通过周纪华-管克智模型建立了PH13-8Mo钢热变形本构模型,能够反映试验钢热变形过程中真应力-真应变的变化规律,预测相关系数为0.965,均方差为20.9。借助模拟仿真分析验证,证实该模型对PH13-8Mo钢热加工工艺的合理选择提供了一定的理论参考。 展开更多
关键词 ph13-8mo 热变形行为 显微组织 本构模型
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应变对PH13-8Mo钢在1050~1150℃时变形组织的影响 被引量:3
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作者 舒小勇 鲁世强 +2 位作者 郑海忠 刘大博 金建军 《宇航材料工艺》 CAS CSCD 北大核心 2011年第5期69-73,共5页
采用Gleeble热模拟试验机,对PH13-8Mo钢进行热变形模拟实验,研究了应变对PH13-8Mo钢在应变速率为10/s,变形温度为1 050~1 150℃时变形组织的影响。结果表明,PH13-8Mo钢在1 050℃、应变达到0.69时仍未发生完全再结晶,但在1 100和1 150... 采用Gleeble热模拟试验机,对PH13-8Mo钢进行热变形模拟实验,研究了应变对PH13-8Mo钢在应变速率为10/s,变形温度为1 050~1 150℃时变形组织的影响。结果表明,PH13-8Mo钢在1 050℃、应变达到0.69时仍未发生完全再结晶,但在1 100和1 150℃、应变分别达到0.29和0.24后,发生了明显的完全再结晶。再结晶体积分数随应变增加和变形温度升高而逐渐增大,直至发生完全再结晶。当应变<0.29时,再结晶晶粒尺寸和试样的平均晶粒尺寸随应变增加较快地减小;当应变>0.29后,再结晶晶粒尺寸和试样的平均晶粒尺寸随应变增加缓慢地减小。再结晶晶粒尺寸和试样的平均晶粒尺寸均随变形温度的升高而增大。 展开更多
关键词 ph13-8mo 应变 变形组织 再结晶
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PH13-8Mo不锈钢在自润滑关节轴承上的应用 被引量:2
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作者 黄雄荣 朱淋淋 韩浩盛 《热处理》 CAS 2020年第5期22-25,共4页
采用G95Cr18或G102Cr18Mo马氏体不锈钢制作的自润滑关节轴承内圈虽具有良好的强韧性和耐磨性,但耐蚀性能不足,影响其使用寿命。PH13-8Mo钢是一种新型沉淀硬化型不锈钢,具有高强度和良好的断裂韧度,在海洋环境中耐腐蚀。为探索采用PH13-... 采用G95Cr18或G102Cr18Mo马氏体不锈钢制作的自润滑关节轴承内圈虽具有良好的强韧性和耐磨性,但耐蚀性能不足,影响其使用寿命。PH13-8Mo钢是一种新型沉淀硬化型不锈钢,具有高强度和良好的断裂韧度,在海洋环境中耐腐蚀。为探索采用PH13-8Mo钢代替G95Cr18钢制作自润滑关节轴承内圈的可行性,研究了采用这两种钢制作的自润滑关节轴承的承载性能、耐磨性和耐蚀性。结果表明:PH13-8Mo钢轴承的耐蚀性优于G95Cr18钢轴承,虽然其承载性能和耐磨性能略差,但均满足EN2755-2009标准的要求。PH13-8Mo钢可用来替代G95Cr18钢制作自润滑关节轴承的内圈。 展开更多
关键词 自润滑关节轴承 ph13-8mo 耐腐蚀 承载性能
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航空用PH13-8Mo沉淀硬化不锈钢晶粒度优化显示法 被引量:2
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作者 何军 朱苓 +2 位作者 鲍晶 朱凯 罗庆 《理化检验(物理分册)》 CAS 2019年第8期533-537,541,共6页
航空用PH13-8Mo沉淀硬化不锈钢试样经直接淬硬法热处理后采用常规的不锈钢浸蚀剂不能有效显示晶界。分别采用氧化法与直接淬硬法对试样热处理,其中直接淬硬法热处理后,采用多种浸蚀剂进行浸蚀,然后进行晶粒度评定。结果表明:采用氧化法... 航空用PH13-8Mo沉淀硬化不锈钢试样经直接淬硬法热处理后采用常规的不锈钢浸蚀剂不能有效显示晶界。分别采用氧化法与直接淬硬法对试样热处理,其中直接淬硬法热处理后,采用多种浸蚀剂进行浸蚀,然后进行晶粒度评定。结果表明:采用氧化法可得到更加真实、完整、清晰的晶粒形貌,是一种有效、方便、环保的晶粒度评定方法,可用于该钢晶粒度检验;直接淬硬法采用92mL HCl+5 mL H2SO4+3 mL HNO3浸蚀剂室温浸蚀1 min或1g KMnO4+10 mL H2SO4+100mL H2O浸蚀剂热浸蚀2min,晶界显示清晰。 展开更多
关键词 ph13-8mo 沉淀硬化不锈 氧化法 晶粒度评定 马氏体
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PH13-8Mo钢在3.5%NaCl水溶液中应力腐蚀性能研究 被引量:1
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作者 孙志华 张晓云 +4 位作者 汤智慧 刘明辉 高健 刘天琦 芝敏学 《腐蚀与防护》 CAS 2003年第2期55-57,共3页
研究了PH13 8Mo钢在 3 .5 %NaCl水溶液中的应力腐蚀敏感性。研究表明 ,PH13 8Mo钢具有较好的抗应力腐蚀性能 ,其应力腐蚀断口形貌为穿晶型 。
关键词 ph13-8mo NACL水溶液 应力腐蚀性能 研究 应力腐蚀破裂 穿晶破裂
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PH13-8Mo钢的离子渗氮工艺
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作者 张毅 孟璇 +4 位作者 朱志强 赵志鹏 仝威 武瑞刚 王锦 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第12期119-122,共4页
对PH13-8Mo钢离子渗氮工艺参数进行了研究,其中包括渗氮温度、渗氮时间及渗氮件表面粗糙度。结果表明:随渗氮温度的升高、渗氮时间的延长、零件表面粗糙度的降低,PH13-8Mo钢渗氮层厚度增加;渗氮零件表面粗糙度对渗氮层脆性等级影响较大... 对PH13-8Mo钢离子渗氮工艺参数进行了研究,其中包括渗氮温度、渗氮时间及渗氮件表面粗糙度。结果表明:随渗氮温度的升高、渗氮时间的延长、零件表面粗糙度的降低,PH13-8Mo钢渗氮层厚度增加;渗氮零件表面粗糙度对渗氮层脆性等级影响较大,渗氮零件表面粗糙度为6.3μm时,其脆性等级达到Ⅲ级;渗氮时间、渗氮温度及零件表面粗糙度对渗氮层硬度影响甚微。渗氮温度540℃,渗氮时间22 h,零件表面粗糙度0.8μm时,PH13-8Mo钢可获得良好的渗氮层,渗氮层厚度可达197.5μm,渗氮层硬度可达1083 HV0.2,脆性等级为Ⅱ级。 展开更多
关键词 ph13-8mo 渗氮工艺 粗糙度 渗氮层厚度 渗氮层硬度 脆性等级
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真空感应熔炼气雾化法制备高强度PH13-8Mo钢粉末的特性表征 被引量:11
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作者 王长军 张梦醒 +2 位作者 陈清明 胡家齐 梁剑雄 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第1期94-101,共8页
采用真空感应熔炼气雾化(VIGA)法制备出球形高强度PH13-8Mo钢粉末,通过不同目数的筛网对粉末进行筛分,得到120~212μm,53~120μm,15~53μm和<15μm不同粒度区间的高强度PH13-8Mo钢粉末。利用氧氮分析仪、扫描电镜(SEM)、激光粒度分... 采用真空感应熔炼气雾化(VIGA)法制备出球形高强度PH13-8Mo钢粉末,通过不同目数的筛网对粉末进行筛分,得到120~212μm,53~120μm,15~53μm和<15μm不同粒度区间的高强度PH13-8Mo钢粉末。利用氧氮分析仪、扫描电镜(SEM)、激光粒度分布仪和智能粉体特性测试仪等分析手段研究了不同粒径区间的PH13-8Mo钢粉末的氧含量、表面形貌、表面及内部微观组织、流动性和松装密度。结果表明:随着粉末粒度区间减小,PH13-8Mo钢粉末的比表面积从0.017 m^2/g显著增大到0.243 m^2/g,粉末中的O含量从0.017%增大到0.033%;当PH13-8Mo钢粉末粒径的范围为15~53μm区间时,粉末中的O含量相对较低,冷却速率较大,卫星球颗粒少,表面和内部组织主要由胞状晶和微晶组成,且该粒度范围的PH13-8Mo钢粉末的松装密度和流动性指数高。 展开更多
关键词 粒度 ph138mo粉末 微观组织 流动性 松装密度
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稀土Y对气雾化制备PH13-8Mo钢粉末特性的影响 被引量:2
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作者 张梦醒 王长军 +2 位作者 陈清明 胡家齐 梁剑雄 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第7期676-683,共8页
研究了不同含量的稀土Y对选区激光熔化技术(SLM)用PH13-8Mo钢粉末特性的影响,并通过Thermo-Calc热力学软件、粉体综合特性测试仪、霍尔流速计、激光粒度分析仪、扫描电镜和电子探针等方法对不同Y含量的PH13-8Mo钢粉末特性的变化规律进... 研究了不同含量的稀土Y对选区激光熔化技术(SLM)用PH13-8Mo钢粉末特性的影响,并通过Thermo-Calc热力学软件、粉体综合特性测试仪、霍尔流速计、激光粒度分析仪、扫描电镜和电子探针等方法对不同Y含量的PH13-8Mo钢粉末特性的变化规律进行研究。结果表明,随着金属粉末中Y含量的增加,金属粉末的松装密度从3.73提高到3.93g/cm3,50g粉末的自由流动时间从25.44减小到25.11s,粉末的流动性变好。同时,PH13-8Mo钢粉末的平均粒径从37.29减小到30.99μm,粉末的粒度分布区间变窄。研究还发现,不含Y的PH13-8Mo钢粉末的组织由树枝晶和等轴晶组成,而Y质量分数为0.080%的PH13-8Mo钢粉末的组织均由等轴晶组成。综上,在PH13-8Mo钢粉末中加入稀土Y,粉末的特性得到优化。 展开更多
关键词 稀土Y ph13-8mo粉末 松装密度 流动性 粒度
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含H2S的NaCl溶液中溶解氧对PH13-8Mo钢腐蚀性能的影响 被引量:2
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作者 李雪莹 吴钱林 +2 位作者 范春华 董丽华 尹衍升 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第3期8-15,共8页
为研究新型马氏体沉淀硬化不锈钢PH13-8Mo在含饱和H2S的NaCl溶液中的腐蚀行为,利用极化曲线、电化学阻抗谱等电化学测试和浸泡实验相结合的方法,通过扫描电子显微镜(SEM)和X射线光电子能谱分析技术(XPS),观察了该高强钢在含H2S的除氧和... 为研究新型马氏体沉淀硬化不锈钢PH13-8Mo在含饱和H2S的NaCl溶液中的腐蚀行为,利用极化曲线、电化学阻抗谱等电化学测试和浸泡实验相结合的方法,通过扫描电子显微镜(SEM)和X射线光电子能谱分析技术(XPS),观察了该高强钢在含H2S的除氧和不除氧的NaCl溶液中的腐蚀形貌,并对其腐蚀产物的成分进行了分析.结果表明:在除氧的NaCl溶液中,阳极极化曲线的形状发生了明显的变化,电化学阻抗谱的容抗弧的幅值也较未除氧的溶液中变小;在除氧的NaCl溶液中浸泡7 d后,由于H2S水解后的S2-或HS-离子侵入到钝化膜的内部,并与钝化膜或金属基体发生反应,使得试样表面发生全面腐蚀,腐蚀产物主要为Fe、Cr、Ni、Mo的氧化物和硫化物;而在未除氧的NaCl溶液中浸泡后,试样表面仅发生局部腐蚀. 展开更多
关键词 ph13-8mo高强 H2S 钝化膜 耐腐蚀性能 极化曲线 电化学阻抗谱
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