锂离子电池正极材料LiNi_(0.5)Mn_(0.5)O_2的研究进展

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作者 钟清华 袁中直 +1 位作者 何东 罗志辉 《电源技术》 CAS CSCD 北大核心 2015年第7期1536-1538,共3页

综述了Li Ni0.5Mn0.5O2的研究进展。对固相合成法、共沉淀法、溶胶-凝胶法、冷冻干燥法和离子交换法等制备方法进行了介绍;提出了目前Li Ni0.5Mn0.5O2正极材料存在的一些问题,同时对Li Ni0.5Mn0.5O2正极材料发展前景进行了展望。

关键词 锂离子电池 正极材料 LI ni0.5mn0.5o2 掺杂 包覆

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LiNi_(0.5)Mn_(0.5)O_2正极材料的电化学性能研究

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作者 钟盛文 张华军 +2 位作者 姚文俐 赖美珍 孙兴勇 《电源技术》 CAS CSCD 北大核心 2016年第12期2299-2302,共4页

采用共沉淀法制备LiNi（0.5）Mn（0.5）O2正极材料。并用X射线衍射（XRD）,扫描电镜（SEM）对材料结构及形貌进行分析。讨论了不同保温时间对LiNi（0.5）Mn（0.5）O2正极材料的影响,及不同电压下LiNi（0.5）Mn（0.5）O2正极材料的电化... 采用共沉淀法制备LiNi（0.5）Mn（0.5）O2正极材料。并用X射线衍射（XRD）,扫描电镜（SEM）对材料结构及形貌进行分析。讨论了不同保温时间对LiNi（0.5）Mn（0.5）O2正极材料的影响,及不同电压下LiNi（0.5）Mn（0.5）O2正极材料的电化学性能。结果表明,保温时间为16 h制备的正极材料电化学性能最优,在0.5 C倍率下,100次后容量保持率为99.02%;材料分别在2.75~4.2 V,2.75~4.3 V,2.75~4.35 V,2.75~4.4 V,2.75~4.5 V,2.75~4.6 V下进行充放电时,首次放电比容量分别135.6、143.6、154.1、165.5、177.9、184.1 m Ah/g。充放电电压越高,循环性能越差。 展开更多

关键词 LI ni0.5mn0.5o2 保温时间 电化学性能 电压

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三元正极材料Li[Ni-Co-Mn]O_2的研究进展 被引量：16

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作者 俞会根 王恒 盛军 《电源技术》 CAS CSCD 北大核心 2014年第9期1749-1752,共4页

综述了三元材料近几年国内外的研究状况,介绍了三元材料的结构与电化学性能的内在联系,探讨了不同的制备方法、不同的改性技术对材料性能的影响,并讨论了三元材料的应用前景。

关键词 锂离子电池 合成方法 Li[ni-Co-mn]o2三元正极材料 电化学性能

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钾离子电池正极材料K0.5Ni0.33Mn0.67O2的制备与电化学性能 被引量：2

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作者 颜湘东 王凤 +1 位作者 王仲民 邓健秋 《桂林电子科技大学学报》 2020年第5期450-456,共7页

为了探究Ni元素掺杂对正极材料的性能影响,采用共沉淀与固相烧结两步法制备了钾离子电池正极材料K0.5Ni0.33Mn0.67O2。利用X射线衍射和扫描电镜分别对材料进行物相和形貌分析,采用恒电流充放电测试、循环伏安法(CV)研究了K0.5Ni0.33Mn0.... 为了探究Ni元素掺杂对正极材料的性能影响,采用共沉淀与固相烧结两步法制备了钾离子电池正极材料K0.5Ni0.33Mn0.67O2。利用X射线衍射和扫描电镜分别对材料进行物相和形貌分析,采用恒电流充放电测试、循环伏安法(CV)研究了K0.5Ni0.33Mn0.67O2的电化学性能和嵌脱K+过程动力学。实验结果表明,制备的K0.5Ni0.33Mn0.67O2材料结晶度高,循环稳定性良好;在10、20、50、100、200 mA/g倍率下的最大放电容量分别为81.20、64.18、59.68、48.42、37.64 mA·h/g,倍率性能良好。 展开更多

关键词 钾离子电池 正极材料 K0.5ni0.33mn0.67o2 共沉淀法 电化学性能

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P2型层状钠离子电池正极材料的研究 被引量：1

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作者 李婷婷 钟盛文 +1 位作者 周苗苗 黄吉丽 《有色金属科学与工程》 CAS 2020年第2期82-88,共7页

采用溶胶-凝胶法合成前驱体,再结合高温固相法得到P2型层状结构钠离子电池正极材料Na0.5Ni0.25Mn0.75O2,并研究该材料的最佳制备条件。研究结果表明,在空气气氛下900℃煅烧16 h制备的材料具有最佳的性能。电镜结果显示结构呈现P2型层状... 采用溶胶-凝胶法合成前驱体,再结合高温固相法得到P2型层状结构钠离子电池正极材料Na0.5Ni0.25Mn0.75O2,并研究该材料的最佳制备条件。研究结果表明,在空气气氛下900℃煅烧16 h制备的材料具有最佳的性能。电镜结果显示结构呈现P2型层状结构、形貌呈现为片状,粒径大小均匀。电化学性能显示,1.5~4.2 V电压范围内,在0.1 C电流下,首次放电比容量达到205 mAh/g,首次充放电效率达99.86%,且循环性能良好,循环60次后容量达到130 mAh/g,充放电效率为100%,容量保持率约为65%。 展开更多

关键词 溶胶-凝胶法 正极材料 Na0.5ni0.25mn0.75o2 电化学性能

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新型钠离子电池正极材料Na(Ni_(0.5)Mn_(0.5))O_2的制备和电化学性能

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作者 刘国强 李跃 杜玉龙 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第11期1578-1581,共4页

以C H 3C O O N a,N i（ C H 3C O O ）2 ,4 H 20 和M n （ C H 3C O O ）2 ,4 H 20 为原料,经过溶解、干燥和焙烧,得到产物N a （ N i0.5M n 0.5） 0 4 . 利用X R D ,S E M 对材料进行了结构和形貌的分析,结果显示产物含有少量的N iO ... 以C H 3C O O N a,N i（ C H 3C O O ）2 ,4 H 20 和M n （ C H 3C O O ）2 ,4 H 20 为原料,经过溶解、干燥和焙烧,得到产物N a （ N i0.5M n 0.5） 0 4 . 利用X R D ,S E M 对材料进行了结构和形貌的分析,结果显示产物含有少量的N iO 相,呈片状形貌,颗粒小于5μm ,有一定程度的团聚. 对材料进行了不同倍率的充放电性能测试,产物展示了较好的电化学性能,0. 1 ,0 . 2 , 0 . 5 ,1 和5 倍率时的放电容量分别为1 24,1 21,1 1 6 .7 ,110. 1 和7 3 .8 m A . h /g .产物在2. 0 - 4. 0 V 电压区间充放电循环3 0 次后,室温和55 t 下的容量保持率分别为94. 8 % 和91. 1% ,显示具有较好的髙温性能,可以作为钠离子电池正极材料. 展开更多

关键词 层状化合物Na(ni0.5mn0.5)o2 阴极材料 制备 钠离子电池 电化学性能

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高强无磁不锈钢Cr21Ni13Mn5Mo2N的热加工特性

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作者 嵇爽 韩彦光 +3 位作者 陈文 赵英利 马瑞楠 周文慧 《河北冶金》 2024年第5期56-61,共6页

利用Gleeble 3800热模拟机对奥氏体不锈钢Cr21Ni13Mn5Mo2N进行热压缩实验,研究该钢种的高温变形与应变速率以及温度的关系,建立了双曲正弦本构方程,最终得到其热激活能为679.58 kJ/mol,应变速率因子Z=εexp(679580/R T)。实验结果表明,... 利用Gleeble 3800热模拟机对奥氏体不锈钢Cr21Ni13Mn5Mo2N进行热压缩实验,研究该钢种的高温变形与应变速率以及温度的关系,建立了双曲正弦本构方程,最终得到其热激活能为679.58 kJ/mol,应变速率因子Z=εexp(679580/R T)。实验结果表明,在950~1200℃,0.01~10 s^(-1)条件内,材料变形过程均发生动态再结晶,在950℃,应变速率为0.1 s^(-1)条件下,再结晶开始的变形量为10%。流变应力随温度升高及应变速率降低呈现明显下降趋势,由950℃、10 s^(-1)时的326 MPa降低至1200℃、0.01 s^(-1)时的75 MPa。结合微观组织分析及锻造试验,对压缩试样开裂问题进行深入探究,结果表明晶界处碳、氧化物的聚集恶化晶界塑性,导致热变形过程中在该处形成裂纹源并逐步扩展。通过热处理和热变形试验,确定Cr21Ni13Mn5Mo2N电渣锭在1170℃固溶6 h后晶界碳、氧化物消除,电渣锭晶界处结合力明显提升,成功消除锻造开裂问题,实现锻造成材率大幅提升。 展开更多

关键词 不锈钢Cr21ni13mn5Mo2N 压缩热模拟 本构方程 热加工塑性

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00Cr23Ni12Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的制备工艺与组织性能

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作者 殷立涛 王九花 +3 位作者 李志龙 李洁 郭亚非 庞庆海 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第11期203-208,共6页

通过光学显微镜、扫描电镜、拉伸试验机和冲击试验机等研究了00Cr23Ni12Mn5Mo2N奥氏体不锈钢不同制备工艺下的显微组织以及经高温均匀化后表面和心部的力学性能、断口形貌等。结果表明,试验钢经1190℃保温24 h的高温均匀化处理可以有效... 通过光学显微镜、扫描电镜、拉伸试验机和冲击试验机等研究了00Cr23Ni12Mn5Mo2N奥氏体不锈钢不同制备工艺下的显微组织以及经高温均匀化后表面和心部的力学性能、断口形貌等。结果表明,试验钢经1190℃保温24 h的高温均匀化处理可以有效消除σ相,切实提高试验钢的高温性能,为锻造提供有利条件。试验钢经高温均匀化后,再经两镦两拔的方式锻造成形,并控制锻造温度在1210~950℃,可有效改善心部变形不充分的问题,表面和心部动态再结晶较完全,组织均匀细小,表面和心部晶粒度均可达到6级以上。试验钢锻后表面和心部性能均较为优异,表面的抗拉强度、伸长率、断面收缩率、硬度及77 K冲击吸收能量分别为821 MPa、41.0%、65.0%、252 HBW和49.1 J,心部强度和硬度略低于表面,但塑韧性相对较好。 展开更多

关键词 00Cr23ni12mn5Mo2N奥氏体不锈钢 高温均匀化 显微组织 力学性能

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0Cr19Ni15Mn5Mo2NbN铸钢晶界高温相析出及对力学性能的影响 被引量：3

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作者 张玉祥 杨澍 成应晋 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2017年第3期228-234,共7页

利用光学显微镜、扫描电镜及透射电镜,结合Thermo-Calc热力学分析,研究了铌稳定化0Cr19Ni15Mn5Mo2NbN奥氏体不锈钢铸钢晶界处高温相析出行为及其对力学性能的影响。结果表明,0Cr19Ni15Mn5Mo2NbN钢晶界处存在Nb Cr(CN)、Nb(CN)2种大尺寸... 利用光学显微镜、扫描电镜及透射电镜,结合Thermo-Calc热力学分析,研究了铌稳定化0Cr19Ni15Mn5Mo2NbN奥氏体不锈钢铸钢晶界处高温相析出行为及其对力学性能的影响。结果表明,0Cr19Ni15Mn5Mo2NbN钢晶界处存在Nb Cr(CN)、Nb(CN)2种大尺寸高温析出相,均为凝固末期液析形成。在铌含量确定条件下,这2种大尺寸晶界析出相在凝固末期的竞争析出行为受碳含量的影响。碳含量存在临界成分,碳含量低于临界成分时,Nb Cr(CN)首先液析形成;碳含量高于临界成分时,Nb(CN)首先液析形成。液析形成的NbCr(CN)热稳定性较高,1 050℃固溶处理无法使之完全溶入奥氏体。沿晶界分布的大尺寸析出相,对0Cr19Ni15Mn5Mo2NbN铸钢固溶热处理后的塑性及冲击韧性损害较大。 展开更多

关键词 高温析出相 晶界 0Cr19ni15mn5Mo2Nb N钢

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00Cr21Ni2Mn5N双相不锈钢的高温变形 被引量：2

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作者 郭海生 宋志刚 +2 位作者 郑文杰 周芸 郭志鹏 《特殊钢》 北大核心 2008年第4期16-18,共3页

采用Gleeble-3800热/力模拟实验等方法研究了00Cr21Ni2Mn5N奥氏体-铁索体双相不锈钢(LDSS)在温度为850～1150℃、应变速率为5～50s^(-1),压下量60%的热变形行为及组织变化。结果表明,00Cr21Ni2Mn5N双相不锈钢的流变应力随温度的增加而降... 采用Gleeble-3800热/力模拟实验等方法研究了00Cr21Ni2Mn5N奥氏体-铁索体双相不锈钢(LDSS)在温度为850～1150℃、应变速率为5～50s^(-1),压下量60%的热变形行为及组织变化。结果表明,00Cr21Ni2Mn5N双相不锈钢的流变应力随温度的增加而降低,随应变速率的增加而增加,该钢的软化机制与Zener-Hollomon(Z)参数有关,00Cr21Ni2MnSN双相钢的表观应力指数为4.82,热变形表观激活能(Q)为219 展开更多

关键词 双相不锈钢00Cr21ni2mn5N 高温变形 流变应力 表观激活能

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0Cr25Ni22Mn5Mo2堆焊层超低含量δ-铁素体的测定

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作者 万友娟 杨小敏 陈方玉 《理化检验（物理分册）》 CAS 2012年第8期516-518,531,共4页

采用0Cr25Ni22Mn5Mo2合金焊丝在16MnR低合金钢表面堆焊形成堆焊层,采用光学显微镜、扫描电镜和电子背散射衍射仪等仪器对堆焊层的相组成及含量进行了分析。结果表明:0Cr25Ni22Mn5Mo2堆焊层的显微组织主要为奥氏体,δ-铁素体含量极少,电... 采用0Cr25Ni22Mn5Mo2合金焊丝在16MnR低合金钢表面堆焊形成堆焊层,采用光学显微镜、扫描电镜和电子背散射衍射仪等仪器对堆焊层的相组成及含量进行了分析。结果表明:0Cr25Ni22Mn5Mo2堆焊层的显微组织主要为奥氏体,δ-铁素体含量极少,电子背散射衍射技术可以用作堆焊层中细小物相的分析,并获得极低含量的物相数;电子背散射衍射技术在焊接材料的分析中具有广阔的应用前景。 展开更多

关键词 0Cr25ni22mn5Mo2合金 堆焊层 δ-铁素体含量 电子背散射衍射

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0Cr20Ni12Mn5Mo2NbN钢循环应力应变本构关系

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作者 高珍鹏 薛钢 宫旭辉 《材料开发与应用》 CAS 2015年第6期5-9,共5页

针对奥氏体0Cr20Ni12Mn5Mo2Nb N钢开展了系列应变幅的循环加载试验,分析了其循环应力应变特性,结果表明,循环全过程中真应力和真应变呈指数关系,基于该指数关系提出了描述循环应力应变关系的本构模型:σ=σ0+α·exp(β·ε)。

关键词 0Cr20ni12mn5Mo2NbN钢 循环应力应变 本构关系

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00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的精轧工艺

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作者 李兵兵 庄飚 +4 位作者 陈海涛 郎宇平 屈华鹏 冯翰秋 陈清明 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第6期12-16,共5页

为了研究00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的精轧工艺,使用Gleeble-3800热模拟试验机模拟00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢在变形温度为800、850、900、950℃,变形量为40%、50%、60%,应变速率为50 s^-1条件下的热压缩变形行为,并对其进行108... 为了研究00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的精轧工艺,使用Gleeble-3800热模拟试验机模拟00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢在变形温度为800、850、900、950℃,变形量为40%、50%、60%,应变速率为50 s^-1条件下的热压缩变形行为,并对其进行1080、1120、1160℃的固溶热处理,观察固溶热处理前后的组织形貌。结果表明:在800~950℃热压缩温度下,随变形量增大,再结晶越完全,再结晶平均晶粒尺寸越细小;经固溶处理1 h后,静态再结晶就越充分。在40%~60%变形量下,随热压缩温度升高,再结晶越完全,再结晶平均晶粒尺寸越大。热压缩变形试验钢随固溶处理温度升高,再结晶平均晶粒尺寸越大。00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的精轧最佳轧制温度为800℃,压缩变形量为60%,固溶温度为1080℃。 展开更多

关键词 00Cr22ni13mn5Mo2N奥氏体不锈钢 热压缩变形 再结晶 固溶处理

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