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合金元素对马氏体时效不锈钢Ms温度影响的定量分析 被引量：17
1
作者 姜越 尹钟大 +1 位作者 朱景川 李明伟 《特殊钢》 北大核心 2003年第6期9-12,共4页
在现有各钢种马氏体转变开始温度 (Ms)经验计算公式的基础上 ,分析了合金元素对钢的Ms的影响 ,经验算提出马氏体时效不锈钢的Ms(℃ ) =5 5 0 - 330C - 35Mn - 1 7Ni - 1 2Cr - 2 1Mo - 1 0Cu - 5W - 1 0Si-0Ti+1 0Co +30Al。用该经验公... 在现有各钢种马氏体转变开始温度 (Ms)经验计算公式的基础上 ,分析了合金元素对钢的Ms的影响 ,经验算提出马氏体时效不锈钢的Ms(℃ ) =5 5 0 - 330C - 35Mn - 1 7Ni - 1 2Cr - 2 1Mo - 1 0Cu - 5W - 1 0Si-0Ti+1 0Co +30Al。用该经验公式得出马氏体时效不锈钢Ms计算值与试验值符合较好 ,误差范围± 2 0℃ ,平均误差 1 1 .2 2℃。 展开更多
关键词 马氏体时效不锈钢 ms温度 定量分析 合金元素 马氏体转变开始温度
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S31608奥氏体不锈钢应变强化诱发马氏体相变实验 被引量：8
2
作者 陈海云 盛水平 《压力容器》 2013年第8期7-14,共8页
研究了S31608奥氏体不锈钢在两种温度、两种应变速率及不同应变量下的奥氏体形变诱发马氏体相变变化。试验研究表明,温度对S31608奥氏体不锈钢形变诱发马氏体相变有重要的影响,在M s点以下温度形变比在M s点以上更易诱发马氏体相变;基... 研究了S31608奥氏体不锈钢在两种温度、两种应变速率及不同应变量下的奥氏体形变诱发马氏体相变变化。试验研究表明,温度对S31608奥氏体不锈钢形变诱发马氏体相变有重要的影响,在M s点以下温度形变比在M s点以上更易诱发马氏体相变;基于温度与应变的协合效应,在M s点以下,应变量越大马氏体相变量越多;应变速率对在M s点以下温度形变诱发马氏体相变无明显影响,但在常温下高应变速率可抑制马氏体相转变。 展开更多
关键词 S31608奥氏体不锈钢 ms温度 形变马氏体 应变速率
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ZGMn13钢在冲击和压力过程中形变诱发马氏体相变强化机理 被引量：2
3
作者 储凯 傅建 《四川工业学院学报》 2000年第3期40-42,共3页
对ZGMn13高锰钢的化学成分、金相组织、处理方法以及在冲击、压力过程中形变诱发马氏体相变的机理进行了分析 ,进一步阐述高锰钢耐冲击和耐磨损性能优良的内在原因。
关键词 冲击 压力过程 强化机理 ZGMN13钢 相变 奥氏体 马氏体 ms温度 M's温度 高锰钢
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模糊辨识方法预测马氏体不锈钢M_s温度 被引量：3
4
作者 姜越 康鹏超 +2 位作者 尹钟大 朱景川 来忠红 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第3期85-88,共4页
应用模糊辨识方法对马氏体不锈钢马氏体相变温度 (Ms)进行预测。该方法是基于模糊聚类对输入变量进行有效模糊划分 ,并通过递推最小二乘辨识模糊模型的结论参数。根据收集和整理的实验数据 ,建立了马氏体不锈钢的化学成分与Ms 温度之间... 应用模糊辨识方法对马氏体不锈钢马氏体相变温度 (Ms)进行预测。该方法是基于模糊聚类对输入变量进行有效模糊划分 ,并通过递推最小二乘辨识模糊模型的结论参数。根据收集和整理的实验数据 ,建立了马氏体不锈钢的化学成分与Ms 温度之间的模糊模型。与经验公式相比 ,模糊模型显示了较高的预测精度 ,平均误差仅有 2 2 8℃。 展开更多
关键词 模糊辨识 预测模型 ms温度 马氏体不锈钢
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合金元素对冷作模具钢淬回火硬度的影响 被引量：1
5
作者 藤松 威史·横井 +2 位作者 大円·辻井 信博 于红(译) 《模具制造》 2022年第2期86-92,共7页
研究了C、Cr、V合金元素对高碳高合金冷作模具钢淬回火硬度的影响。①P值(P:-137.5C+10.5Cr-8.75Mo+77.5V)是衡量Ms温度变化的一个重要因素,是通过计算残余奥氏体量(γR)和淬火钢的硬度(H_(Q))得到;②Ms温度随P值的增加呈线性递增,γ_(R... 研究了C、Cr、V合金元素对高碳高合金冷作模具钢淬回火硬度的影响。①P值(P:-137.5C+10.5Cr-8.75Mo+77.5V)是衡量Ms温度变化的一个重要因素,是通过计算残余奥氏体量(γR)和淬火钢的硬度(H_(Q))得到;②Ms温度随P值的增加呈线性递增,γ_(R)的量则减少,H_(Q)值首先递增,在P值约为-50时H_(Q)达到峰值;③P值在-40和-70之间,通过合理设计C、Mo和V的含量,与γ相固溶体得到高HT(HT:钢的淬回火硬度),高HT通过少量的γR和充分的二次硬化效果获得的,主要是Mo和V的碳化物质点的二次析出所产生的硬化效果;④通用冷作模具钢在常规奥氏体化温度(1,323K)时,P值为-50左右,HT可以达到64HRC以上。 展开更多
关键词 高碳冷作模具钢 ms温度 残余奥氏体 淬回火硬度 二次硬化
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如何防止产生冷裂纹
6
《电焊机》 北大核心 2009年第4期38-38,共1页
焊接接头冷却到较低温度下（对于钢来说在Ms温度以下）时产生的焊接裂纹称为冷裂纹。冷裂纹（包括延迟裂纹）主要发生在中碳钢、高碳钢、低合金或中合金高强钢、钛及钛合金的焊接接头中。冷裂纹多发生在热影响区或熔合线上，个别情况下... 焊接接头冷却到较低温度下（对于钢来说在Ms温度以下）时产生的焊接裂纹称为冷裂纹。冷裂纹（包括延迟裂纹）主要发生在中碳钢、高碳钢、低合金或中合金高强钢、钛及钛合金的焊接接头中。冷裂纹多发生在热影响区或熔合线上，个别情况下出现在焊缝上。防止产生冷裂纹的措施有： 展开更多
关键词 冷裂纹 焊接接头 焊接裂纹 ms温度 延迟裂纹 热影响区 中碳钢 低合金
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冷却速度对超高强马氏体钢的马氏体相变起始温度和硬度的影响 被引量：8
7
作者 李春辉 李晓源 +2 位作者 尉文超 王毛球 吴润 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2022年第7期183-189,共7页
采用热膨胀法测量了马氏体试验钢在20~70℃/s冷却速度下的马氏体相变起始温度(Ms点温度),并研究了其对试验钢硬度的影响。结果表明,冷却速度的提高可增加奥氏体强度、提高奥氏体的热稳定性,进而降低马氏体相变起始温度。同时,更高的冷... 采用热膨胀法测量了马氏体试验钢在20~70℃/s冷却速度下的马氏体相变起始温度(Ms点温度),并研究了其对试验钢硬度的影响。结果表明,冷却速度的提高可增加奥氏体强度、提高奥氏体的热稳定性,进而降低马氏体相变起始温度。同时,更高的冷却速度容易造成晶格畸变,增大位错密度,还会提高过冷度,细化有效晶粒尺寸,使试验钢的硬度提高。 展开更多
关键词 马氏体钢 冷却速度 ms点温度 硬度
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Fe-C-Mn-Si系合金马氏体转变开始温度的热力学计算 被引量：5
8
作者 何忠平 何燕霖 +3 位作者 高毅 李麟 凌云涛 鲁晓刚 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第9期151-156,共6页
基于马氏体相变热力学和亚点阵模型,建立了Fe-C-Mn-Si系合金马氏体相变自由能表达式,并利用Compaq VisualFortran 6软件对其进行编程;应用Thermo-Calc软件及TQ6接口模块并结合大量实验数据,对计算参数进行优化,获得马氏体相变临界驱动力... 基于马氏体相变热力学和亚点阵模型,建立了Fe-C-Mn-Si系合金马氏体相变自由能表达式,并利用Compaq VisualFortran 6软件对其进行编程;应用Thermo-Calc软件及TQ6接口模块并结合大量实验数据,对计算参数进行优化,获得马氏体相变临界驱动力与Fe-C-Mn-Si系合金成分的关系式。采用该方法可较为准确地预测Fe-C-Mn-Si系合金的马氏体转变开始(Ms)温度,并有望推广到更多元合金体系。 展开更多
关键词 Fe-C-Mn-Si合金 马氏体相变 热力学计算 马氏体转变开始(ms)温度 THERMO-CALC
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应用余氏理论设计和制造中铬铸铁杂质泵件 被引量：1
9
作者 张山纲 李计云 +1 位作者 张秀梅 赵亚忠 《铸造技术》 CAS 北大核心 2004年第7期538-540,共3页
应用余氏理论 ,推导出计算LPT的公式和计算MS 点温度的公式 ,设计中铬白口铸铁化学成分和热处理工艺 ,并获得硬度≥5
关键词 中铬白口铸铁 LPT ms点温度
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Fe-C-Mn-Si-Cr的马氏体开始转变点的热力学计算 被引量：1
10
作者 杨飞翔 郑伟森 +3 位作者 何燕霖 鲁晓刚 许礽翀 李麟 《上海金属》 CAS 北大核心 2016年第1期1-5,共5页
在马氏体相变热力学与亚点阵模型基础上建立了Fe-C-Mn-Si-Cr系合金的马氏体相变自由能表达式,并采用Compaq Visual Fortran 6.5软件编写五元系计算程序;应用Thermo-Calc软件及TQ接口模块并结合大量实验数据,优化并计算Fe-C-Mn-Si-Cr系... 在马氏体相变热力学与亚点阵模型基础上建立了Fe-C-Mn-Si-Cr系合金的马氏体相变自由能表达式,并采用Compaq Visual Fortran 6.5软件编写五元系计算程序;应用Thermo-Calc软件及TQ接口模块并结合大量实验数据,优化并计算Fe-C-Mn-Si-Cr系马氏体相变临界驱动力与合金成分的关系式,从而准确预测Fe-C-Mn-Si-Cr系合金的马氏体开始转变温度。 展开更多
关键词 Fe—C—Mn-Si-Cr系合金 马氏体相变开始(ms)温度 热力学计算 TQ接口
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