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钢脚材质的选用 被引量:5
1
作者 李凌 张继军 《电瓷避雷器》 CAS 北大核心 2002年第4期18-24,共7页
阐述了选择钢脚材质的思路。详细介绍了 45 Mn2钢用于 2 0 mm杆径的 2 1 0 k N产品、2 4 mm杆径的 3 0 0 k N产品和 2 8mm杆径的 40 0 k N产品作为钢脚材料的试验情况以及批量生产情况 ;通过对 45 Mn2钢材料特性的研究 ,以及在不同等级... 阐述了选择钢脚材质的思路。详细介绍了 45 Mn2钢用于 2 0 mm杆径的 2 1 0 k N产品、2 4 mm杆径的 3 0 0 k N产品和 2 8mm杆径的 40 0 k N产品作为钢脚材料的试验情况以及批量生产情况 ;通过对 45 Mn2钢材料特性的研究 ,以及在不同等级产品上的试验数据 ,论证了在高强度等级悬式绝缘子中选用 45 展开更多
关键词 钢脚材质 45mn2 悬式绝缘子 拉伸破坏负荷 破坏强度 分散性
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40Mn2圆钢的研制开发实践 被引量:2
2
作者 陈小龙 邓深 《柳钢科技》 2011年第5期16-18,共3页
从成分设计、生产工艺流程、力学性能、金相、用户使用等方面介绍柳钢开发生产的40Mn2圆钢。
关键词 40mn2 圆钢 成分 性能
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非稳态浇注对40Mn2钢洁净度的影响 被引量:1
3
作者 李慧蓉 孙立根 +1 位作者 李运刚 赵国生 《铸造技术》 北大核心 2017年第7期1688-1691,共4页
某钢厂生产40Mn2钢采用转炉→LF精炼→连铸工艺,但多次因钢中夹杂物而引起质量异议。本研究针对该厂当前生产工艺,系统的分析了稳态和非稳态浇注条件下中间包钢液、连铸坯的氧氮含量、显微夹杂物和大型夹杂物水平。分析结果表明:非稳态... 某钢厂生产40Mn2钢采用转炉→LF精炼→连铸工艺,但多次因钢中夹杂物而引起质量异议。本研究针对该厂当前生产工艺,系统的分析了稳态和非稳态浇注条件下中间包钢液、连铸坯的氧氮含量、显微夹杂物和大型夹杂物水平。分析结果表明:非稳态浇注条件下,钢液和铸坯的氧氮含量和夹杂物含量均明显高于稳态浇注,中间包内钢液的二次氧化和结晶器中保护渣的卷渣是限制40Mn2钢洁净度的主要因素。 展开更多
关键词 40mn2 钢水洁净度 非稳态浇注 夹杂物
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Mn2钢低温韧性变化规律研究
4
作者 石秋英 逯登尧 《山东冶金》 CAS 2014年第2期29-33,共5页
对Mn2钢在不同热处理工艺、不同试验温度和不同试样状态下的冲击韧性进行了详细的分析,结果表明:CM690钢在900℃保温90 min水冷淬火,600℃保温90 min水冷回火,在保证钢材的强度满足要求的情况下,可获得良好的韧性;淬火水温超过30℃时,... 对Mn2钢在不同热处理工艺、不同试验温度和不同试样状态下的冲击韧性进行了详细的分析,结果表明:CM690钢在900℃保温90 min水冷淬火,600℃保温90 min水冷回火,在保证钢材的强度满足要求的情况下,可获得良好的韧性;淬火水温超过30℃时,因钢的淬透能力下降,会强烈地降低钢的强度和韧性;钢中加入0.015%~0.025%的Ti,提高冲击韧性值35~40 J;对于CM490钢,若轧后空冷或堆冷,由于冷却速度较低,会获得铁素体+珠光体+贝氏体的混合组织,不利于提高钢材的韧性,而正火后其组织为铁素体+贝氏体,其冲击值比前两种状态高3~5倍。 展开更多
关键词 锚链钢 mn2 低温韧性 热处理 微合金化
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LF工艺下40Mn2钢的洁净度分析
5
作者 李慧蓉 孙立根 李运刚 《铸造技术》 北大核心 2017年第6期1416-1418,1421,共4页
某钢厂采用转炉→LF精炼→连铸工艺生产40Mn2钢,但钢液洁净度并未达到预期水平。本研究通过示踪剂试验,系统分析了各工序中钢的氧氮含量和显微夹杂物水平。结果表明:尽管LF精炼起到了较好的夹杂物控制作用,但整个流程钢液二次氧化和卷... 某钢厂采用转炉→LF精炼→连铸工艺生产40Mn2钢,但钢液洁净度并未达到预期水平。本研究通过示踪剂试验,系统分析了各工序中钢的氧氮含量和显微夹杂物水平。结果表明:尽管LF精炼起到了较好的夹杂物控制作用,但整个流程钢液二次氧化和卷渣较为严重,而这也是钢液洁净度的主要影响因素。 展开更多
关键词 40mn2 LF工艺 钢液洁净度 显微夹杂物
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粒贝氏体钢12Mn2VBS的组织与性能初探
6
作者 黄瑚 马晓妹 +1 位作者 张孟一 孟庆江 《江西冶金》 2001年第6期9-11,共3页
以粒贝氏体钢 12Mn2VBS为研究对象 ,对其在不同工艺下的组织和性能进行了分析 ,结果表明 ,进行中高温回火后 。
关键词 12mn2VBS 粒贝氏体钢 高温回火 综合性能
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纤维双相钢的组织形成及对性能的影响
7
作者 傅敏士 肖亚航 魏宏波 《宝鸡文理学院学报(自然科学版)》 CAS 2002年第4期285-288,共4页
研究了纤维双相 1 5Mn2 Nb钢组织的形成及对性能的影响。结果表明 ,纤维双相钢具有优异的强塑性匹配 ,是一种天然的复合材料。其纤维组织的获取主要取决于合金化和热处理工艺规程 ,而合金元素
关键词 纤维双相钢 组织形成 15mn2Nb 纤维组织 合金化 热处理工艺 机械工艺
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表观的和基于物理的35Mn2钢奥氏体热变形本构分析 被引量:21
8
作者 魏海莲 刘国权 +1 位作者 肖翔 张明赫 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2013年第6期731-738,共8页
通过热压缩实验和3种本构分析方法,系统研究了35Mn2钢的奥氏体热变形本构关系.首先建立了传统的利用峰值应力求得表观材料常数的双曲正弦本构方程,求得实验钢的热变形激活能为278 kJ/mol,与奥氏体的自扩散激活能(270 kJ/mol)十分接近,... 通过热压缩实验和3种本构分析方法,系统研究了35Mn2钢的奥氏体热变形本构关系.首先建立了传统的利用峰值应力求得表观材料常数的双曲正弦本构方程,求得实验钢的热变形激活能为278 kJ/mol,与奥氏体的自扩散激活能(270 kJ/mol)十分接近,表明其热变形速率控制机制是扩散控制的位错攀移.其次建立了考虑应变量对表观材料常数影响的改进型双曲正弦本构方程,利用这种改进型本构方程预测实验钢的流变应力,预测值与实验值相关系数为0.991,平均相对误差为4.19%,表明预测值与实验值吻合良好,可用以准确预测实验钢的热变形流变应力.第三种方法是基于物理的本构模型,考虑了Young's模量和奥氏体的自扩散系数与温度的关系,利用这种方法同样可以获得峰值应力与变形条件的关系,但拟合精度不及双曲正弦本构方程,本工作对其进行一定的修正后,其拟合精度有明显提高. 展开更多
关键词 35mn2 热变形 本构关系
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新型油井管钢33Mn2V的动态再结晶规律研究 被引量:12
9
作者 钟云龙 刘国权 +4 位作者 刘胜新 张艳 黄建凯 王成 施琪 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2003年第2期42-45,共4页
采用 Gleeble- 15 0 0热 /力模拟仪压缩变形实验 ,研究了微合金非调质钢 3 3 Mn2 V的动态再结晶规律。绘制出其动态再结晶图 ,发现其发生动态再结晶的临界变形量较小。通过回归计算出其热变形方程式 ,确定了 σP、εP和 Z的关系 。
关键词 33mn2V 动态再结晶 微合金非调质钢 无缝油井管
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Effects of Rare Earths on Toughness of 31Mn2SiRE Wear- Resistance Cast Steel 被引量:10
10
作者 谢敬佩 王爱琴 +2 位作者 王文焱 李继文 李洛利 《Journal of Rare Earths》 SCIE EI CAS CSCD 2006年第z2期401-404,共4页
The toughness of 31Mn2SiRE wear-resistance cast steel were increased by means of RE compound modification and high temperature austenitizing. The results show that the microstructures can be refined, needle and networ... The toughness of 31Mn2SiRE wear-resistance cast steel were increased by means of RE compound modification and high temperature austenitizing. The results show that the microstructures can be refined, needle and network ferrite are eliminated, the dislocation density and the quantity of dislocated martensite are increased remarkably, and the shape and distribution of inclusions are improved by the addition of RE. Therefore, the mechanical properties of the modified steel can be greatly increased, especially the toughness (αK) by 44%, yield strength (σs) by 10%, and elongation (δ5) by 42%. 展开更多
关键词 31mn2SiRE cast steel wear-resistance steel mechanical properties rare earths
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煤矿刮板运输机16Mn钢中部槽的磨损失效分析 被引量:8
11
作者 刘白 曲敬信 《特殊钢》 北大核心 2003年第6期43-44,共2页
研究了煤矿用刮板运输机热轧 1 6Mn钢中部槽磨损表面层磨损形貌特征、显微组织和硬度分布。试验结果表明 ,中部槽存在磨料磨损、疲劳磨损、粘着磨损和腐蚀磨损等综合磨损 ,1 6Mn钢不能满足中部槽耐磨性要求。改用 4 0Mn2冷轧板中部槽后 ... 研究了煤矿用刮板运输机热轧 1 6Mn钢中部槽磨损表面层磨损形貌特征、显微组织和硬度分布。试验结果表明 ,中部槽存在磨料磨损、疲劳磨损、粘着磨损和腐蚀磨损等综合磨损 ,1 6Mn钢不能满足中部槽耐磨性要求。改用 4 0Mn2冷轧板中部槽后 ,耐磨性显著提高 。 展开更多
关键词 煤矿 刮板运输机 16mn 磨损 失效分析 40mn2 中部槽
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20Mn2钢管调质时断裂原因分析 被引量:8
12
作者 赵健明 胡翔 《理化检验(物理分册)》 CAS 2007年第7期373-375,378,共4页
规格为φ127 mm×11.5 mm的20Mn2钢管在热处理时发生断裂现象,对断裂钢管进行宏观观察、成分分析和金相分析。结果表明,钢管在热处理中,加热温度过高或加热时间过长,而过热或过烧是导致钢管断裂的主要原因。
关键词 20mn2钢管 汽车半轴套 断裂 原因分析 过热 过烧
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70Mn2Mo铸钢热轧辊的激光表面强化 被引量:4
13
作者 许巧玉 于青 +1 位作者 李铸刚 刘湘 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2002年第8期32-34,共3页
用激光表面强化技术对 70Mn2Mo铸钢热轧辊进行了硬化处理得到细化的马氏体组织 ,硬度由原始组织的 2 0 0~ 30 0HV提高到 92 0HV ,硬化层深度达 0 6mm ,高温回火后 ,硬度及淬硬层仍分别保持在 4 30HV和 0 4mm以上 ,表明其具有良好的... 用激光表面强化技术对 70Mn2Mo铸钢热轧辊进行了硬化处理得到细化的马氏体组织 ,硬度由原始组织的 2 0 0~ 30 0HV提高到 92 0HV ,硬化层深度达 0 6mm ,高温回火后 ,硬度及淬硬层仍分别保持在 4 30HV和 0 4mm以上 ,表明其具有良好的抗回火性能。 展开更多
关键词 70mn2Mo铸钢 热轧辊 激光表面强化
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热处理保温时间对25Mn2钢力学性能和显微组织的影响 被引量:7
14
作者 李颖 唐豪清 +4 位作者 楼渊 杨玉珍 夏喜红 岑晓燕 陈晓云 《理化检验(物理分册)》 CAS 2009年第8期467-470,共4页
对25Mn2钢进行了不同工艺的热处理,研究了淬火保温时间和回火保温时间对其力学性能和显微组织的影响,以探讨优化其热处理工艺的可能性。结果表明:回火保温时间对力学性能的影响是显著的,而淬火保温时间对力学性能的影响并不显著;在淬火... 对25Mn2钢进行了不同工艺的热处理,研究了淬火保温时间和回火保温时间对其力学性能和显微组织的影响,以探讨优化其热处理工艺的可能性。结果表明:回火保温时间对力学性能的影响是显著的,而淬火保温时间对力学性能的影响并不显著;在淬火温度为900℃,回火温度为615℃的条件下,回火保温20 min是必要且足够的;经优化后工艺热处理25Mn2钢的力学性能能较好地满足API 5CT标准要求。 展开更多
关键词 25mn2 淬火 回火 零保温
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36Mn2V热轧圆钢表面裂纹缺陷成因分析 被引量:7
15
作者 闻小德 《物理测试》 CAS 2015年第4期49-52,共4页
针对36Mn2V热轧圆钢轧制后出现表面纵裂纹缺陷,采用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等设备对该裂纹的宏观特征、形成原因进行了系统地分析。结果表明:36Mn2V热轧圆钢表面纵裂纹是在轧制过程中形成的,其裂纹源是在连铸过程中,由于结晶器液... 针对36Mn2V热轧圆钢轧制后出现表面纵裂纹缺陷,采用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等设备对该裂纹的宏观特征、形成原因进行了系统地分析。结果表明:36Mn2V热轧圆钢表面纵裂纹是在轧制过程中形成的,其裂纹源是在连铸过程中,由于结晶器液面波动造成保护渣卷入形成的皮下夹渣,而塞棒机构动作失灵是造成结晶器液面波动的主要原因。通过采取一系列有效的工艺技术措施,铸坯皮下夹渣可基本消除,避免了热轧圆钢表面纵裂纹缺陷的产生。 展开更多
关键词 热轧圆钢 36mn2V 表面裂纹 卷渣
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20Mn2钢圆环链脆性断裂原因分析 被引量:7
16
作者 赵贤平 曹树卫 +1 位作者 万国喜 翟林甫 《失效分析与预防》 2009年第2期97-100,共4页
针对20Mn2结构钢圆环链拉伸试验时出现脆性断口的现象,经断口宏微观观察、金相分析后,认为圆环链的断裂性质为沿晶脆性断裂。分析认为,出现沿晶脆断是由于回火温度过高,且圆环链加工现场受场地限制,热处理后的成品链堆放在一起,造成内... 针对20Mn2结构钢圆环链拉伸试验时出现脆性断口的现象,经断口宏微观观察、金相分析后,认为圆环链的断裂性质为沿晶脆性断裂。分析认为,出现沿晶脆断是由于回火温度过高,且圆环链加工现场受场地限制,热处理后的成品链堆放在一起,造成内部圆环链冷却速率较慢,致使Si、Mn、P等元素在奥氏体晶界偏聚富集,形成高温回火脆性。利用合金结构钢高温回火脆性的可逆性,该批圆环链经670℃保温1 h重新回火后,用油快速冷却,消除了高温回火脆性,经检验完全合格。 展开更多
关键词 20mn2 圆环链 沿晶断裂 高温回火脆性
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20Mn2SiV非调质钢热变形流变应力模型 被引量:6
17
作者 赵阳 陈礼清 +1 位作者 杨福平 刘相华 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第10期1419-1423,共5页
利用MMS-300热模拟试验机,对20Mn2SiV非调质钢在变形温度为900~1 100℃及应变速率为0.01~10s-1条件下的流变应力进行了研究,讨论了Z参数与动态再结晶之间的关系,并建立了该钢的热变形流变应力模型.结果表明:采用Z参数可以判断动态再结... 利用MMS-300热模拟试验机,对20Mn2SiV非调质钢在变形温度为900~1 100℃及应变速率为0.01~10s-1条件下的流变应力进行了研究,讨论了Z参数与动态再结晶之间的关系,并建立了该钢的热变形流变应力模型.结果表明:采用Z参数可以判断动态再结晶发生与否,当lnZ≤32.76时,20Mn2SiV非调质钢发生动态再结晶;根据动态再结晶发生与否以及应变是否达到动态再结晶临界应变值,分别建立了不同情况下的流变应力模型,模型拟合效果良好. 展开更多
关键词 非调质钢 20mn2SiV 热变形 动态再结晶 流变应力模型
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冷却速率对45Mn2钢魏氏组织的影响 被引量:6
18
作者 张磊 赵勇桃 霍文霞 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第12期228-231,共4页
利用L78淬火膨胀仪测定了45Mn2钢在不同冷却速度下的组织转变,采用OLS4000激光共聚焦显微镜、QUANTA-400型环境扫描电子显微镜观察了组织,使用维氏硬度计测量了钢的硬度。结果表明:45Mn2钢在冷速10~20℃/s时,金相组织是铁素体+珠光体+... 利用L78淬火膨胀仪测定了45Mn2钢在不同冷却速度下的组织转变,采用OLS4000激光共聚焦显微镜、QUANTA-400型环境扫描电子显微镜观察了组织,使用维氏硬度计测量了钢的硬度。结果表明:45Mn2钢在冷速10~20℃/s时,金相组织是铁素体+珠光体+魏氏组织;在30~50℃/s,金相组织是马氏体+魏氏体;在138℃/s时,组织是马氏体+贝氏体。随冷速增加,钢的硬度值增加。 展开更多
关键词 冷却速度 45mn2 魏氏组织
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20Mn2钢链条断裂原因分析
19
作者 王少聪 王会强 +5 位作者 崔建英 赵建新 闫学兰 孙玉林 孙广军 王晓丽 《热处理》 CAS 2024年第4期49-51,54,共4页
某厂20Mn2钢链条在使用中断裂。为找出链条断裂的原因,检测了断裂链条的化学成分、硬度、显微组织和断口形貌。结果表明:链条表面脱碳严重,导致表面疲劳强度和硬度下降;心部有大量铁素体和氧化物夹杂,导致其力学性能降低。是这两个因素... 某厂20Mn2钢链条在使用中断裂。为找出链条断裂的原因,检测了断裂链条的化学成分、硬度、显微组织和断口形貌。结果表明:链条表面脱碳严重,导致表面疲劳强度和硬度下降;心部有大量铁素体和氧化物夹杂,导致其力学性能降低。是这两个因素导致链条在使用中断裂。 展开更多
关键词 20mn2 热处理 断裂 脱碳
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45Mn2钢圆管开裂原因
20
作者 鞠海兵 秦小梅 赵亚娟 《理化检验(物理分册)》 CAS 2024年第3期75-78,共4页
将某45Mn2钢圆坯加工成圆管后,发现其表面存在裂纹。采用宏观观察、化学成分分析、微观分析、电子探针显微分析等方法对钢管表面开裂的原因进行分析。结果表明:异常金属与基体未融合,在对钢管进行磨削处理时,异常金属发生了脱落现象;异... 将某45Mn2钢圆坯加工成圆管后,发现其表面存在裂纹。采用宏观观察、化学成分分析、微观分析、电子探针显微分析等方法对钢管表面开裂的原因进行分析。结果表明:异常金属与基体未融合,在对钢管进行磨削处理时,异常金属发生了脱落现象;异常金属与基体的组织、化学成分不同,异常金属压入钢管表面,导致钢管表面发生开裂。 展开更多
关键词 45mn2 开裂 异常金属 电子探针显微分析 显微组织 脱碳
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