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热轧及退火处理对Mg-10Gd-3Y-0.3Zr合金显微组织及抗压强度的影响 被引量：2
1
作者 刘栩东 吴皓月 +2 位作者 刘秀兰 雷亚萍 陈建 《西安工业大学学报》 CAS 2018年第1期58-63,共6页
为了探究Mg-10Gd-3Y-0.3Zr高温热轧及退火处理对合金显微组织及抗压强度的影响,文中利用光学金相显微镜观察高温轧制板材的显微组织,分析晶粒尺寸大小和动态再结晶程度.研究结果表明:随着变形量增加,晶粒尺寸显著减小,当下压量为60%时... 为了探究Mg-10Gd-3Y-0.3Zr高温热轧及退火处理对合金显微组织及抗压强度的影响,文中利用光学金相显微镜观察高温轧制板材的显微组织,分析晶粒尺寸大小和动态再结晶程度.研究结果表明:随着变形量增加,晶粒尺寸显著减小,当下压量为60%时晶粒尺寸大小均匀,约为60μm,孪晶密度高;下压量达到60%之前,晶粒粗大,孪晶密度低,超过60%之后,再结晶晶粒逐步取代变形晶粒,晶粒尺寸减小,孪晶几乎消失.退火处理能够显著提高轧制板材的抗压强度,其中175℃×3h退火处理后强化效果明显,抗压强度达到424MPa,退火温度超过175℃后,强化效果开始减弱. 展开更多
关键词 mg-10gd-3y-0.3zr合金 显微组织 退火强化 抗压强度
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Mg-Gd-Y系合金中绝热剪切带的特征 被引量：9
2
作者 纪伟 范亚夫 +1 位作者 陈捷 乔光利 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第4期599-602,共4页
通过弹道冲击试验和高温Hopkinson Bar压缩试验研究了Mg-Gd-Y系合金的绝热剪切行为。利用光学显微镜对试验后试样的组织进行观察。结果发现,该合金在两种试验条件下形成两种绝热剪切带。弹道冲击过程中形成的剪切带在光学显微镜下呈白亮... 通过弹道冲击试验和高温Hopkinson Bar压缩试验研究了Mg-Gd-Y系合金的绝热剪切行为。利用光学显微镜对试验后试样的组织进行观察。结果发现,该合金在两种试验条件下形成两种绝热剪切带。弹道冲击过程中形成的剪切带在光学显微镜下呈白亮色,平均宽度约为10μm,属于白亮带,带内组织的显微硬度明显高于周围基体。白亮带只能在稳定塑性侵彻阶段形成;整个高温Hopkinson Bar压缩过程中只在T=735 K时形成较明显的塑性变形带。远离绝热剪切带源点的裂纹的形成主要是由平行于剪切方向的孪晶引起的。 展开更多
关键词 mg-gd-y系合金 绝热剪切带 弹道冲击 高温动态压缩
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热挤压态Mg-10Gd-4Y-0.5Zr合金的时效析出
3
作者 张小翠 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2024年第2期241-246,共6页
为提高热挤压态Mg-10Gd-4Y-0.5Zr合金的力学性能,并获得该合金的最佳时效工艺参数,以热挤压态Mg-10Gd-4Y-0.5Zr合金为研究对象,探究了在200℃时效温度下不同时效时间对其硬度和析出相的影响规律。结果表明:在等温时效过程中,随着时效时... 为提高热挤压态Mg-10Gd-4Y-0.5Zr合金的力学性能,并获得该合金的最佳时效工艺参数,以热挤压态Mg-10Gd-4Y-0.5Zr合金为研究对象,探究了在200℃时效温度下不同时效时间对其硬度和析出相的影响规律。结果表明:在等温时效过程中,随着时效时间的延长,合金的硬度先降低再逐渐增大,在96 h时达到峰值后又逐渐下降;当时效6 h后,晶粒内残存大量位错线,晶粒内生成少量尺寸较小的β′相,此时为欠时效态;随着时效时间的延长,β′相沿着<1010>方向逐渐扩展长大,数量逐渐增多;当时效96 h后,β′相的密度达到最大,并逐渐连接,此时为峰值时效态;当时效120 h后,在晶界处生成尺寸大约为88 nm×237 nm的椭圆状β相,此时为过时效态。 展开更多
关键词 mg-10gd-4y-0.5zr合金 热挤压 β′相 Β相 时效时间
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镁合金靶板在球形弹丸侵彻过程中的破坏分析 被引量：3
4
作者 纪伟 范亚夫 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 2009年第2期89-92,共4页
借助光学显微镜和扫描电镜等研究了Mg-Gd-Y系合金靶板在高速侵彻过程中的破坏形式,并对侵彻过程作了进一步的分析。结果表明,不同的侵彻阶段对应不同的破坏形式。在开坑和层裂阶段,靶板的破坏形式以微裂纹的形核与扩展为主;而在稳定塑... 借助光学显微镜和扫描电镜等研究了Mg-Gd-Y系合金靶板在高速侵彻过程中的破坏形式,并对侵彻过程作了进一步的分析。结果表明,不同的侵彻阶段对应不同的破坏形式。在开坑和层裂阶段,靶板的破坏形式以微裂纹的形核与扩展为主;而在稳定塑性侵彻阶段,靶板的破坏形式则主要表现为绝热剪切带的形成与扩展。该合金在高速侵彻过程中背部自由面会发生多层层裂,各层破片的断口形貌有所不同。最外层破片由中心平坦区和边缘粗糙区组成,而内层破片则主要由平坦区组成。其中平坦区断口表现为准解理特征,而粗糙区断口则主要由细小的解理面组成并伴随有二次裂纹。通过对层裂破片和常规冲击断口的断口形貌进行对比发现,高速冲击载荷作用下镁合金表现出更大的塑性。 展开更多
关键词 mg-gd-y系合金 高速侵彻 绝热剪切带 层裂 断口形貌
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挤压态Mg-Gd-Y系合金中的绝热剪切带 被引量：1
5
作者 范亚夫 纪伟 +1 位作者 陈捷 乔光利 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第7期110-111,116,共3页
在经钢球高速侵彻后的挤压态Mg-Gd-Y系合金板材中发现有绝热剪切带生成。这些剪切带经腐蚀后在光学显微镜下呈亮白色,平均宽度约为10μm,带内的显微硬度明显高于周围基体,属于典型的绝热剪切带。剪切带只出现在稳定塑性侵彻阶段。整个... 在经钢球高速侵彻后的挤压态Mg-Gd-Y系合金板材中发现有绝热剪切带生成。这些剪切带经腐蚀后在光学显微镜下呈亮白色,平均宽度约为10μm,带内的显微硬度明显高于周围基体,属于典型的绝热剪切带。剪切带只出现在稳定塑性侵彻阶段。整个侵彻过程中只有数条剪切带形成,这表明该合金具有较好的抗热塑失稳的能力。 展开更多
关键词 mg-gd-y系合金 高速侵彻 绝热剪切带
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Mg-10Gd-6Y-0.4Zr合金时效沉淀表征和高温性能
6
作者 杨友 崔晓鹏 王俊峰 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第S2期134-138,共5页
研究了Mg-10Gd-6Y-0.4Zr合金在225℃和250℃时效过程的沉淀相变化以及合金的高温力学性能。结果表明:Mg-10Gd-6Y-0.4Zr合金在225℃和250℃都有明显的时效硬化行为,而在225℃时效的硬化效果要强于250℃时效。Mg-10Gd-6Y-0.4Zr合金在225℃... 研究了Mg-10Gd-6Y-0.4Zr合金在225℃和250℃时效过程的沉淀相变化以及合金的高温力学性能。结果表明:Mg-10Gd-6Y-0.4Zr合金在225℃和250℃都有明显的时效硬化行为,而在225℃时效的硬化效果要强于250℃时效。Mg-10Gd-6Y-0.4Zr合金在225℃和250℃时效全过程中,固溶体分解的序列是由β″相转变为β'相,没有观察到其它沉淀相的析出。β″相比β'相具有更强的硬化作用,析出的β'相具有良好的热稳定,是合金高温性能优异的主要原因。 展开更多
关键词 mg-10gd-6y-0.4zr合金 时效硬化 沉淀相 高温性能
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Mg-10Gd-2Y-0.6Zr合金热压缩变形及其微观组织研究 被引量：1
7
作者 舒大禹 肖远伦 +4 位作者 胡传凯 康凤 黄树海 宁海青 赵祖德 《精密成形工程》 2010年第4期1-6,共6页
采用GLEEBLE-1500热模拟机对Mg-10Gd-2Y-0.6Zr合金在温度为350～450℃,变形速率为0.001～0.5s-1,最大变形程度为50%的条件下,进行了恒应变速率高温压缩模拟试验研究,分析了合金高温变形时流变应力与应变速率及变形温度之间的关系以及组... 采用GLEEBLE-1500热模拟机对Mg-10Gd-2Y-0.6Zr合金在温度为350～450℃,变形速率为0.001～0.5s-1,最大变形程度为50%的条件下,进行了恒应变速率高温压缩模拟试验研究,分析了合金高温变形时流变应力与应变速率及变形温度之间的关系以及组织变化。结果表明:合金的稳态流变应力随应变速率的增大而增大,随温度的升高而降低;在给定的变形条件下,计算出合金的变形激活能和应力指数分别为223kJ/mol和6.9,建立了合金高温变形的本构方程;根据试验分析,合金变形温度为400℃,变形速率为0.5s-1,或变形温度为450℃,变形速率为0.1s-1下进行热压缩,可以得到组织结构均匀和热塑性加工良好的匹配。 展开更多
关键词 mg-10gd-2y-0.6zr合金 热压缩变形 变形激活能 本构方程 微观组织
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