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超级13Cr马氏体不锈钢在CO_2及H_2S/CO_2环境中的腐蚀行为 被引量：59
1
作者 吕祥鸿 赵国仙 +1 位作者 张建兵 谢凯意 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第2期207-212,共6页
在模拟油田腐蚀环境中,通过高温、高压、CO2和H2S/CO2腐蚀实验及电化学测试,研究超级13Cr马氏体不锈钢的腐蚀行为.结果表明:在CO2腐蚀环境中,随着温度的升高,超级13Cr的均匀腐蚀速率呈稍微上升的趋势,点蚀轻微;在H2S、CO2共存条件下,超... 在模拟油田腐蚀环境中,通过高温、高压、CO2和H2S/CO2腐蚀实验及电化学测试,研究超级13Cr马氏体不锈钢的腐蚀行为.结果表明:在CO2腐蚀环境中,随着温度的升高,超级13Cr的均匀腐蚀速率呈稍微上升的趋势,点蚀轻微;在H2S、CO2共存条件下,超级13Cr的均匀腐蚀速率变化不大,点蚀严重,当Cl-的质量浓度为160g.L-1时,其最大点蚀深度可达28μm.超级13Cr的点蚀电位明显高于普通13Cr的点蚀电位,温度升高、Cl-的质量浓度增大和H2S气体的存在降低了超级13Cr的点蚀电位,而CO2对超级13Cr的点蚀电位影响不大;在N2、CO2环境中,超级13Cr的回复电位都在钝化区间,且回复电位较高,具有良好的再钝化能力.H2S气体的存在同样使超级13Cr的回复电位和点蚀电位显著降低. 展开更多
关键词 马氏体不锈钢 气体腐蚀 均匀腐蚀 点蚀
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Cr13马氏体不锈钢热处理后的显微组织和硬度 被引量：28
2
作者 纪显彬 李具仓 +1 位作者 王建泽 钱张信 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第6期93-96,共4页
通过对20Cr13、30Cr13、40Cr13马氏体不锈钢进行不同温度下空冷,研究了加热温度和碳含量对马氏体不锈钢显微组织和硬度的影响。结果表明:随加热温度升高,马氏体板条开始粗大,出现了枝状晶界,并且硬度增加;随碳含量增加,马氏体和碳化物增... 通过对20Cr13、30Cr13、40Cr13马氏体不锈钢进行不同温度下空冷,研究了加热温度和碳含量对马氏体不锈钢显微组织和硬度的影响。结果表明:随加热温度升高,马氏体板条开始粗大,出现了枝状晶界,并且硬度增加;随碳含量增加,马氏体和碳化物增加,马氏体板条逐渐向片状过渡,并且硬度增加。 展开更多
关键词 马氏体不锈钢 加热温度 碳含量 显微组织 硬度
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FV520B不锈钢激光熔覆热影响区组织演变及其对力学性能的影响 被引量：26
3
作者 徐滨士 方金祥 +4 位作者 董世运 刘晓亭 闫世兴 宋超群 夏丹 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2016年第1期1-9,共9页
对FV520B不锈钢零件的激光熔覆热影响区进行了组织特征分析,结合过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)实验、模拟热影响区拉伸及冲击实验,研究了热影响区组织及力学性能的演变规律和机理.结果表明,热影响区可以按照组织演化特点分为4个特征区域... 对FV520B不锈钢零件的激光熔覆热影响区进行了组织特征分析,结合过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)实验、模拟热影响区拉伸及冲击实验,研究了热影响区组织及力学性能的演变规律和机理.结果表明,热影响区可以按照组织演化特点分为4个特征区域:半熔区(A区),析出相溶解区(B区),完全奥氏体化区(C区)和部分奥氏体化区(D区).各区域均为马氏体组织,靠近界面区域的组织较为粗大,第二相发生溶解,硬度更高,固态相变点更低;距界面稍远区域回火马氏体增多,第二相未溶解,但有长大的趋势,硬度较低,固态相变点较高,接近原始材料.决定激光熔覆热影响区组织及力学性能的最主要因素是热循环的最高温度,最高温度越高,强度损失越大,固态相变点越低,相应硬度越高,延伸率及冲击功降低. 展开更多
关键词 激光熔覆 热影响区 马氏体不锈钢 组织转变
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ZG0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢模拟焊接HAZ组织与性能 被引量：18
4
作者 周世锋 王昱成 +3 位作者 李向阳 周宝金 李滨 李伟东 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第4期63-66,共4页
建立ZG0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢焊接热影响区 (HAZ)CCT图 ,模拟不同焊接热循环条件下热影响区组织并对其硬度、冲击韧度及金相组织进行研究。结果表明 ,热影响区只发生A→M相变 ,相变开始点Ms 基本不受冷却速度的影响 ;随冷却速度的降低 ... 建立ZG0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢焊接热影响区 (HAZ)CCT图 ,模拟不同焊接热循环条件下热影响区组织并对其硬度、冲击韧度及金相组织进行研究。结果表明 ,热影响区只发生A→M相变 ,相变开始点Ms 基本不受冷却速度的影响 ;随冷却速度的降低 ,硬度略有下降。与母材相比 ,模拟热影响区的硬度有较大幅度提高 ,冲击韧度有较大幅度下降 ;冷却速度对硬度和冲击韧度影响不大。在模拟多层多道焊接热循环的条件下 ,层道间的热处理作用不明显 ,5 90℃焊后热处理是使热影响区冲击韧度得以恢复的必要途径。 展开更多
关键词 模拟热影响区 马氏体不锈钢 焊后热处理 ZG0Cr13Ni5Mo 组织 性能
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离子渗氮AISI 420马氏体不锈钢耐蚀行为研究 被引量：18
5
作者 奚运涛 刘道新 +1 位作者 韩栋 韩增福 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第5期109-114,共6页
采用不同温度对AISI 420马氏体不锈钢进行离子渗氮处理。借助光学显微镜和X射线衍射(XRD)技术分析了渗氮层的微观组织结构,利用显微硬度计测试了渗氮层的硬度分布,通过电化学极化曲线测试和盐雾腐蚀试验研究了离子渗氮AISI 420不锈钢在... 采用不同温度对AISI 420马氏体不锈钢进行离子渗氮处理。借助光学显微镜和X射线衍射(XRD)技术分析了渗氮层的微观组织结构,利用显微硬度计测试了渗氮层的硬度分布,通过电化学极化曲线测试和盐雾腐蚀试验研究了离子渗氮AISI 420不锈钢在模拟工业环境中的腐蚀行为。结果表明:AISI 420不锈钢350℃低温离子渗氮层由ε-Fe3N和N过饱和固溶体αN相组成,其化学稳定性高,加之固溶Cr元素的联合作用,明显提高了AISI 420不锈钢基材的腐蚀抗力。AISI 420钢经450℃和550℃渗氮处理,渗氮层中的αN分解成了α相和CrN,造成基体贫Cr,降低了基材的耐蚀性能。马氏体不锈钢低温离子渗氮处理不仅可以提高表面硬度,而且可以获得良好的耐蚀性能。 展开更多
关键词 离子渗氮 马氏体不锈钢 腐蚀 AISI 420
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热处理对含钼2Cr13马氏体不锈钢组织与性能的影响 被引量：20
6
作者 白鹤 王伯健 +1 位作者 沈志军 王平怀 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2010年第3期71-75,共5页
对在2Cr13马氏体不锈钢中添加Mo的钢进行不同温度热处理工艺试验,研究了热处理温度对含钼2Cr13不锈钢组织、硬度与耐蚀性能的影响。结果表明,含钼2Cr13马氏体不锈钢在1080℃淬火后的硬度最高,当在400-550℃回火时,硬度值存在一个明显的... 对在2Cr13马氏体不锈钢中添加Mo的钢进行不同温度热处理工艺试验,研究了热处理温度对含钼2Cr13不锈钢组织、硬度与耐蚀性能的影响。结果表明,含钼2Cr13马氏体不锈钢在1080℃淬火后的硬度最高,当在400-550℃回火时,硬度值存在一个明显的上升区域,这是由于析出的合金碳化物弥散强化作用,使合金出现二次硬化现象。回火后含钼2Cr13不锈钢的耐蚀性能比2Cr13不锈钢明显提高,主要是由于含钼2Cr13不锈钢淬、回火后析出相M2X抑制了M23C6相的产生。 展开更多
关键词 热处理 钼 马氏体不锈钢 组织 耐蚀性
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氮元素对马氏体不锈钢组织和性能的影响 被引量：18
7
作者 郑善举 杨卯生 +1 位作者 张启富 郝晓东 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第1期100-105,共6页
研究了马氏体不锈轴承钢经添加氮元素及热处理后的微观组织和力学性能。结果表明,经过相同的热处理后,高氮马氏体不锈轴承钢比没有经过氮合金化处理的马氏体不锈钢具有更高的抗拉强度、屈服强度和硬度,分别提高了20%、26%和21%;同时冲... 研究了马氏体不锈轴承钢经添加氮元素及热处理后的微观组织和力学性能。结果表明,经过相同的热处理后,高氮马氏体不锈轴承钢比没有经过氮合金化处理的马氏体不锈钢具有更高的抗拉强度、屈服强度和硬度,分别提高了20%、26%和21%;同时冲击韧性没有明显降低。组织观察发现,经过氮合金化及热处理后,马氏体不锈轴承钢中的析出碳化物得到了细化。最大碳化物尺寸由25μm降低至5μm,碳化物平均尺寸由882 nm降低至592 nm,碳化物所占面积比例由16.0%降低至2.3%。氮元素的固溶强化和细小析出相的沉淀强化是造成高氮马氏体不锈轴承钢综合性能提高的原因。 展开更多
关键词 马氏体不锈钢 氮合金化 微观组织 力学性能
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马氏体不锈钢热处理及其拉伸性能 被引量：17
8
作者 刘瑞良 闫牧夫 +2 位作者 乔英杰 傅宇东 王玲玲 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2013年第2期87-91,共5页
研究了17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢热处理后的组织结构和性能,其中重点研究了热处理工艺对不锈钢拉伸性能的影响。结果表明,经时效处理后,马氏体不锈钢的组织主要为淬火马氏体,材料的硬度和强度明显提高,其中经460℃时效处理4 h后的试... 研究了17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢热处理后的组织结构和性能,其中重点研究了热处理工艺对不锈钢拉伸性能的影响。结果表明,经时效处理后,马氏体不锈钢的组织主要为淬火马氏体,材料的硬度和强度明显提高,其中经460℃时效处理4 h后的试样的硬度和强度最高,硬度可达46 HRC,抗拉强度和屈服强度分别为1419 MPa和1281 MPa,且拉伸断口形貌主要为准解理断口。 展开更多
关键词 马氏体不锈钢 热处理 组织 硬度 拉伸性能
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7Cr17Mo马氏体不锈钢组织和冲击韧性 被引量：16
9
作者 宋自力 杜晓东 +3 位作者 陈翌庆 王家庆 叶诚 李连颖 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第5期95-99,共5页
采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、洛氏硬度计、冲击试验机等观察和分析了7Cr17Mo马氏体不锈钢在980～1110℃不同温度淬火下的组织特征和性能变化。结果表明,淬火组织为残留奥氏体和碳化物分布于隐针马氏体基体上,碳化物以(Fe,... 采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、洛氏硬度计、冲击试验机等观察和分析了7Cr17Mo马氏体不锈钢在980～1110℃不同温度淬火下的组织特征和性能变化。结果表明,淬火组织为残留奥氏体和碳化物分布于隐针马氏体基体上,碳化物以(Fe,Cr)23C6为主。随着淬火温度的升高,残留奥氏体含量增加,马氏体过饱和度增加,针状马氏体组织变粗,1060℃时硬度升高到最大值59 HRC。冲击试验结果表明在980～1080℃淬火时,随淬火温度升高,冲击韧性提高,1080℃时冲击韧性最好,其后下降。SEM断口形貌表明室温下冲击断裂方式为微孔聚集型断裂。 展开更多
关键词 马氏体不锈钢 淬火温度 显微组织 冲击韧性
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淬火温度对含钼马氏体不锈钢组织性能的影响 被引量：14
10
作者 白鹤 王伯健 +2 位作者 丰振军 沈志军 王平怀 《材料研究与应用》 CAS 2010年第2期120-124,共5页
根据对马氏体不锈钢耐蚀方面的要求，熔炼出了一种含钼马氏体不锈钢，对该不锈钢进行了淬火试验．研究了淬火温度对该马氏体不锈钢组织性能的影响，发现经1080℃淬火，钢的硬度达到最高，其原因是在该温度下淬火，钢中大部分碳化物溶解... 根据对马氏体不锈钢耐蚀方面的要求，熔炼出了一种含钼马氏体不锈钢，对该不锈钢进行了淬火试验．研究了淬火温度对该马氏体不锈钢组织性能的影响，发现经1080℃淬火，钢的硬度达到最高，其原因是在该温度下淬火，钢中大部分碳化物溶解，且铁素体含量非常低，虽奥氏体晶粒有所长大，但幅度不大．因此，该马氏体不锈钢在1080℃左右进行淬火是比较合理的． 展开更多
关键词 淬火 马氏体不锈钢 组织 性能
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马氏体不锈钢发展现状与趋势 被引量：16
11
作者 张二红 张华龙 《煤矿机械》 北大核心 2014年第12期16-18,共3页
介绍了现有马氏体不锈钢的常见种类、成分与合金化的特点、热处理工艺、组织结构以及不同种类马氏体不锈钢的性能;并指出了马氏体不锈钢的发展方向为合金成分高纯度;超高强度和韧性;特殊的耐蚀性能和工艺性能;资源节约、经济、环保;结... 介绍了现有马氏体不锈钢的常见种类、成分与合金化的特点、热处理工艺、组织结构以及不同种类马氏体不锈钢的性能;并指出了马氏体不锈钢的发展方向为合金成分高纯度;超高强度和韧性;特殊的耐蚀性能和工艺性能;资源节约、经济、环保;结构功能一体化。 展开更多
关键词 马氏体不锈钢 合金元素 热处理 组织 性能 发展趋势
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20Cr13钢表面激光熔覆铁/镍基合金熔覆层的组织与性能研究 被引量：16
12
作者 周志杰 许磊 +1 位作者 杜彦斌 张磊 《重庆工商大学学报（自然科学版）》 2021年第2期69-74,共6页
针对提高20Cr13不锈钢的表面性能,采用激光熔覆技术在基体表面制备M2铁基和Ni60A镍基合金熔覆层;通过使用光学显微镜、显微硬度计以及电化学工作站对两种熔覆层进行金相组织、显微硬度和电化学腐蚀性能差异性研究;结果表明:铁基、镍基... 针对提高20Cr13不锈钢的表面性能,采用激光熔覆技术在基体表面制备M2铁基和Ni60A镍基合金熔覆层;通过使用光学显微镜、显微硬度计以及电化学工作站对两种熔覆层进行金相组织、显微硬度和电化学腐蚀性能差异性研究;结果表明:铁基、镍基熔覆层与基体结合界面均有明显的白亮带,无气孔、裂纹等缺陷;铁基涂层微观组织主要由等轴晶和胞状晶组成,镍基涂层微观组织主要由和树枝晶组成;铁基涂层的显微硬度为541.7 HV,镍基涂层的显微硬度为592.3 HV,约为基体显微硬度(220.7 HV)的2~3倍;铁基、镍基涂层均与20Cr13钢基体表面形成了较好的冶金结合,二者表面硬度均有了有显著提升,在熔覆区采用Ni60A镍基材料时的显微硬度要比采用M2铁基材料时的显微硬度高,而在热影响区部位两者显微硬度相差不大;铁基涂层的自腐蚀电位(-0.21 V)略高于镍基涂层的自腐蚀电位(-0.23 V),铁基涂层的耐腐蚀性优于镍基涂层。 展开更多
关键词 激光熔覆 马氏体不锈钢 金相组织 显微硬度 电化学腐蚀
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2Cr13马氏体不锈钢活性屏离子渗氮技术 被引量：15
13
作者 李杨 何永勇 +2 位作者 朱宜杰 邱剑勋 修俊杰 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第5期163-167,共5页
对2Cr13马氏体不锈钢分别进行常规直流离子渗氮和活性屏离子渗氮对比试验。渗氮温度均为440℃,渗氮时间为8 h。采用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、表面粗糙度仪、显微硬度仪和电化学工作站等设备分析表征两种渗氮样品。实验结果表... 对2Cr13马氏体不锈钢分别进行常规直流离子渗氮和活性屏离子渗氮对比试验。渗氮温度均为440℃,渗氮时间为8 h。采用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、表面粗糙度仪、显微硬度仪和电化学工作站等设备分析表征两种渗氮样品。实验结果表明:活性屏离子渗氮在避免了传统离子渗氮缺点的同时,取得了与其相同的硬化效果。可在马氏体不锈钢表面制备一定厚度的均匀致密的白亮层,其相结构是以ε-Fe_(2-3)N相为主,并伴随少量的αN相。马氏体不锈钢活性屏渗氮处理不仅可以提高表面硬度,而且获得了良好的耐蚀性能。 展开更多
关键词 马氏体不锈钢 离子渗氮 活性屏离子渗氮 电化学腐蚀
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马氏体不锈钢0Cr16Ni5Mo1加热工艺及钢中δ铁素体研究 被引量：14
14
作者 姚连登 谢良法 张英杰 《宽厚板》 1999年第4期9-13,共5页
本文分析了oCrl6Ni5Mo1钢在不同加热工艺下获得的组织,研究了8—F产生的温度条件。
关键词 马氏不锈钢 加热工艺 Δ铁素体
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大型水轮机叶片马氏体不锈钢的超声空蚀行为 被引量：12
15
作者 张小彬 刘常升 +1 位作者 朱杰 郑玉贵 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第12期1335-1338,共4页
利用超声振荡空蚀设备研究了一种大型水轮机马氏体不锈钢合金成分调整前后在蒸馏水和模拟长江水中的空蚀行为.观察空蚀表面形貌,结合力学性能,与普通13-4不锈钢进行对比分析.研究结果表明:3种不锈钢的显微组织由马氏体、铁素体和残余奥... 利用超声振荡空蚀设备研究了一种大型水轮机马氏体不锈钢合金成分调整前后在蒸馏水和模拟长江水中的空蚀行为.观察空蚀表面形貌,结合力学性能,与普通13-4不锈钢进行对比分析.研究结果表明:3种不锈钢的显微组织由马氏体、铁素体和残余奥氏体组成;降低C,S,Si增加Ni,Mo,Mn并且经过精炼工艺改进后,不锈钢抗空蚀能力高于原合金和13-4不锈钢.调整后不锈钢的空蚀稳定期失重率小于7 mg/h,仅约为原合金的75%和13-4不锈钢的25%.在空蚀过程中,较软的铁素体相首先脱落,其次是较硬的马氏体相,并且观察到了清晰的空蚀表面疲劳源形貌. 展开更多
关键词 水轮机叶片 马氏体不锈钢 空蚀 失重 疲劳
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时效处理对FV520B马氏体时效钢的氢脆敏感性的影响 被引量：11
16
作者 周倩青 雍兴平 翟玉春 《腐蚀科学与防护技术》 CAS CSCD 北大核心 2008年第6期416-419,共4页
通过系列热处理和热充氢实验,采用光学显微镜、SEM和拉伸试验等研究了不同温度时效处理对沉淀硬化马氏体不锈钢FV520B的氢脆敏感性的影响.结果表明:充氢后,FV520B钢表现出良好的抗氢脆性能;450℃低温时效后钢的氢脆敏感性较高,而630℃... 通过系列热处理和热充氢实验,采用光学显微镜、SEM和拉伸试验等研究了不同温度时效处理对沉淀硬化马氏体不锈钢FV520B的氢脆敏感性的影响.结果表明:充氢后,FV520B钢表现出良好的抗氢脆性能;450℃低温时效后钢的氢脆敏感性较高,而630℃中温时效后,钢中由于析出较多的逆变奥氏体,阻碍氢扩散和裂纹扩展;充氢后表现出良好的抗氢脆性能.塑性损减率随钢中逆变奥氏体的增加而降低. 展开更多
关键词 马氏体不锈钢 逆变奥氏体 氢脆
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一种新型水轮机用铸造低碳马氏体不锈钢ZG06Cr10Ni4Mo 被引量：11
17
作者 娄延春 《铸造》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第11期1073-1075,共3页
将典型的水轮机用低碳马氏体不锈钢ZG06Cr13Ni4Mo(相当于ASTM的CA6NM)中的Cr含量降低至8.5%～11.5%,形成一种新型水轮机用铸造低碳马氏体不锈钢ZG06Cr10Ni4Mo。给出了ZG06Cr10Ni4Mo成分范围、热处理规范、显微组织、力学性能要求以及不... 将典型的水轮机用低碳马氏体不锈钢ZG06Cr13Ni4Mo(相当于ASTM的CA6NM)中的Cr含量降低至8.5%～11.5%,形成一种新型水轮机用铸造低碳马氏体不锈钢ZG06Cr10Ni4Mo。给出了ZG06Cr10Ni4Mo成分范围、热处理规范、显微组织、力学性能要求以及不同的热处理工艺与力学性能之间的关系。同时给出了ZG06Cr10Ni4Mo及其他水轮机用不锈钢的抗空蚀性能和电化学性能。 展开更多
关键词 水轮机 马氏体不锈钢 ZG06Cr10Ni4Mo
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氮对0Cr13Ni4 Mo马氏体不锈钢机械性能的影响 被引量：9
18
作者 王淑霞 贾伟 王毓麟 《特殊钢》 北大核心 2001年第5期23-25,共3页
研究结果表明 ,含 0 .0 18%N的低氮 0Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢未出现中温回火脆性 ,含 0 .0 5 4%N的高氮钢有中温回火脆性出现 ,经 6 0 0℃高温回火后可获得高的强韧性配合和极高的 - 6 0℃低温冲击韧性。
关键词 氮 机械性能 马氏体不锈钢
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热处理对马氏体不锈钢显微组织和性能影响 被引量：13
19
作者 卜铁伟 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第16期216-219,共4页
借助强度和硬度测量手段以及显微组织观察及EDS能谱分析,研究了奥氏体化温度和时间、回火温度对一种实验室冶炼的马氏体不锈钢的微观组织和力学性能的影响。实验结果表明:奥氏体化温度可以显著影响材料的力学性能,当奥氏体化工艺为1050... 借助强度和硬度测量手段以及显微组织观察及EDS能谱分析,研究了奥氏体化温度和时间、回火温度对一种实验室冶炼的马氏体不锈钢的微观组织和力学性能的影响。实验结果表明:奥氏体化温度可以显著影响材料的力学性能,当奥氏体化工艺为1050℃-60 min时,材料的硬度最大(49 HRC),抗拉强度最高(1800 MPa)。在回火温度为400~500℃的范围内,回火温度的升高导致了M_7C_3相的沉淀和二次硬化,使材料的硬度和抗拉强度轻微升高;当回火温度进一步升高至700℃时,M_7C_3碳化物发生粗化并部分地转变为M_(23)C_6碳化物,材料的硬度和抗拉强度明显降低。试样在200℃和700℃回火后的拉伸断口表现出混合断裂机理(脆性和韧性),而在500℃表现为韧性特征。该材料最佳的热处理工艺为1050℃-60 min奥氏体化处理+500℃-60min回火处理。 展开更多
关键词 马氏体不锈钢 热处理 力学性能
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氮对马氏体不锈钢00Cr13Ni4Mo组织和性能的影响 被引量：12
20
作者 马小平 王立军 +3 位作者 王园园 秦斌 刘春明 Sundaresa Subramanian 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第4期77-84,共8页
采用热膨胀仪、光学显微镜以及CM12型透射电子显微镜研究了添加0.04%N(质量分数)对00Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢相变以及正火和回火后不锈钢组织变化的影响;通过拉伸、冲击实验和阳极极化曲线测定研究了N对正火和回火后马氏体不锈钢力学性... 采用热膨胀仪、光学显微镜以及CM12型透射电子显微镜研究了添加0.04%N(质量分数)对00Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢相变以及正火和回火后不锈钢组织变化的影响;通过拉伸、冲击实验和阳极极化曲线测定研究了N对正火和回火后马氏体不锈钢力学性能以及点蚀点位的影响。结果表明:1050℃正火后,N全部固溶于马氏体基体中,有效提高了实验钢的强度,同时降低了韧性;550℃以上回火后,在马氏体板条内部以及板条之间形成逆变奥氏体,有效提高了马氏体不锈钢的塑性和韧性;N抑制逆变奥氏体的形成,从而抑制了不锈钢在回火过程中的软化;同时,回火过程中,Cr2N在马氏体板条界面及内部大量析出,造成不锈钢韧性和点蚀点位下降。采用传统的正火+Ac1温度以上回火热处理工艺不利于含N马氏体不锈钢获得良好综合性能。 展开更多
关键词 马氏体不锈钢 氮 逆变奥氏体 析出 性能
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