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27Mn5调质N80Q、L80油井管的生产实践 被引量：4
1
作者 解德刚 王长顺 +1 位作者 邸军 刘兴春 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第4期191-193,共3页
通过对27Mn5钢的硬度、淬透性及调质工艺参数的研究,得到力学性能和硬度满足N80Q和L80油井管要求的调质工艺参数。生产实践表明,用27Mn5调质生产N80Q、L80油、套管的工艺完全可行,但不适合同级别接箍坯料的生产。
关键词 N80Q 调质 l80 油井管
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L80A风机逆流塔工艺设计介绍
2
作者 郭全义 石震曾 《化工给排水设计》 1989年第1期47-54,共8页
一、概述根据国家需要,在唐山、连云港两地各建设一座大型氨碱厂,要求冷却用水尽量循环使用。设计循环水水量两厂各为12000吨/时。经技术经济比较两厂均采用L80A风机钢筋混凝土逆流式冷却塔,每厂5槽。
关键词 l80A 风机逆流塔 工艺设计
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长期增长过程的“结构性加速”与“结构性减速”:一种解释 被引量：227
3
作者 袁富华 《经济研究》 CSSCI 北大核心 2012年第3期127-140,共14页
立足于Mitchell和Maddison的历史统计数据库,本文对发达国家增长因素进行了分析,阐释了以下事实,即1970年代以后发达国家经济增长的减速,与生产率增长的减速密切相关,而生产率的减速是由于产业结构服务化这种系统性因素造成的。为此,本... 立足于Mitchell和Maddison的历史统计数据库,本文对发达国家增长因素进行了分析,阐释了以下事实,即1970年代以后发达国家经济增长的减速,与生产率增长的减速密切相关,而生产率的减速是由于产业结构服务化这种系统性因素造成的。为此,本文提出了长期增长过程中"结构性加速"与"结构性减速"的观点。这种观点一方面系统化和清晰化了人们关于长期增长趋势的认识,另一方面在"结构性加速"向"结构性减速"过渡期间的经济问题也更容易得到解释和预测。未来几十年,中国经济结构的服务化趋势逐渐增强,"结构性加速"向"结构性减速"转换及相应问题将会凸显。相对于其他理论而言,这种观点对于中国的工业化和城市化问题可能具有更强、更直观的解释能力。 展开更多
关键词 经济增长 结构性加速 结构性减速
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大蒜素对小鼠S＿（180）的抑制作用及NK细胞活性的影响 被引量：23
4
作者 解云涛 杨国梁 +2 位作者 杨庆忆 刘诗权 候汉英 《癌症》 SCIE CAS CSCD 北大核心 1995年第3期179-181,共3页
以小鼠Ｓ１８０为动物模型，观察大蒜素对其抑制作用。大蒜素腹腔注射，连续５天。当大蒜素分别给予２５ｍｇ，ｋｇ．ｄ和５０ｍｇ，ｋｇ　．ｄ时，则抑瘤率分别为３２．１８％（Ｐ＜０．０５）和５８．５２％（Ｐ＜０．０１）。进一步... 以小鼠Ｓ１８０为动物模型，观察大蒜素对其抑制作用。大蒜素腹腔注射，连续５天。当大蒜素分别给予２５ｍｇ，ｋｇ．ｄ和５０ｍｇ，ｋｇ　．ｄ时，则抑瘤率分别为３２．１８％（Ｐ＜０．０５）和５８．５２％（Ｐ＜０．０１）。进一步测定小鼠ＮＫ细胞活性，大蒜素组为５１．３２％，对照组为４４．２２％，两组比较差别不显著（Ｐ＞０．０５）。本文提示：大蒜素能有效的抑制小鼠Ｓ１８０的生长，但对小鼠ＮＫ细胞活性影响不明显。 展开更多
关键词 大蒜素 肉瘤180 杀伤细胞
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渤海某油田L80油管腐蚀机理研究 被引量：20
5
作者 谭才渊 殷启帅 +3 位作者 杨进 修海媚 李文龙 陈孝亮 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第3期236-245,共10页
目的研究渤海某油田L80油管腐蚀机理,对分析该油田油管腐蚀特点、确定油管腐蚀类型、证实井底腐蚀环境、评估油管腐蚀程度和推荐油管防腐材质具有重要意义。方法基于L80油管宏观腐蚀形貌观察做出的初步判断,首先进行材质分析,其次进行... 目的研究渤海某油田L80油管腐蚀机理,对分析该油田油管腐蚀特点、确定油管腐蚀类型、证实井底腐蚀环境、评估油管腐蚀程度和推荐油管防腐材质具有重要意义。方法基于L80油管宏观腐蚀形貌观察做出的初步判断,首先进行材质分析,其次进行微观腐蚀形貌分析,然后进行腐蚀产物分析,再进行腐蚀程度分析,最后进行电化学试验。结果该L80油管理化性能及金相组织符合标准,其内外壁腐蚀行为不一致,外壁以均匀腐蚀为主且腐蚀轻微,内壁有一定程度局部腐蚀且腐蚀较严重。腐蚀产物主要含有Fe、S、O和C元素,主要成分为Fe1-xSx、Fe CO3和Fe_2O_3。其外壁点蚀坑深度在15~50μm之间,内壁点蚀坑深度在80~150μm之间,内壁微裂纹宽度在20~70μm之间。CO_2分压、H_2S分压、含水率和温度对L80油管腐蚀行为有重要影响。结论该油田井底CO_2和H_2S共存,L80油管发生了CO_2/H_2S共存的电化学腐蚀,但点蚀、应力腐蚀开裂(SCC)整体上比较轻微,且L80油管表现出良好的抗硫化物应力开裂(SSC)能力。根据研究结果,推荐现场可以继续使用L80油管。 展开更多
关键词 渤海油田 l80油管 CO2/H2S共存 应力腐蚀开裂 硫化物应力开裂 腐蚀机理
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L80油管钢在CO_2/H_2S环境中的腐蚀行为 被引量：19
6
作者 林海 许杰 +3 位作者 幸雪松 范白涛 杨进 王晓鹏 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第5期84-90,共7页
目的研究L80油管在CO_2/H2S环境中的腐蚀行为。方法利用扫描电镜(SEM)、EDAX能谱分析L80油管内壁腐蚀产物形貌特征和化学组成,采用高温高压反应釜,以实际油水分离的水样为腐蚀介质进行模拟实验,研究原油含水率、CO_2/H2S分压和温度对L8... 目的研究L80油管在CO_2/H2S环境中的腐蚀行为。方法利用扫描电镜(SEM)、EDAX能谱分析L80油管内壁腐蚀产物形貌特征和化学组成,采用高温高压反应釜,以实际油水分离的水样为腐蚀介质进行模拟实验,研究原油含水率、CO_2/H2S分压和温度对L80油管腐蚀速率的影响规律。结果在CO_2/H2S环境中,L80油管内壁呈现明显的局部腐蚀特征,部分表面点蚀坑深度超过100mm,形成Fe S、Fe CO3等腐蚀产物。随着含水率的增加,L80油管腐蚀速率逐渐增大,含水率为30%时的腐蚀速率为0.0377 mm/a,含水率为100%时的腐蚀速率为0.0952 mm/a。CO_2分压不变时,随着H2S分压的增加,L80钢的腐蚀速率增大,H2S分压为0.04 MPa时的腐蚀速率为0.0377 mm/a,H2S分压为0.3MPa时的腐蚀速率为0.0952 mm/a;H2S分压不变时,随着CO_2分压的增大,L80钢腐蚀速率变化不明显且腐蚀速率较小。随着温度的升高,腐蚀速率先以较大幅度增大,再以较小幅度减小,从40℃增加至100℃时,腐蚀速率由0.0083 mm/a升至0.1264 mm/a,100℃左右时的腐蚀速率最大,120℃对应的腐蚀速率为0.106 mm/a。结论 L80油管在CO_2/H2S环境中以均匀腐蚀和局部点蚀为主。L80油管腐蚀速率对H2S分压比CO_2分压更敏感,CO_2分压增大促使具有良好保护性的Fe CO3保护膜的形成,降低了腐蚀速率。温度升高至一定范围,导致碳酸盐等难溶性盐溶解度降低,并覆盖在钢表面形成保护层,从而使腐蚀速率下降。 展开更多
关键词 l80油管钢 CO2/H2S腐蚀 腐蚀产物 腐蚀速率 腐蚀形貌 影响因素
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L80油管腐蚀失效原因分析 被引量：15
7
作者 何素娟 陈圣乾 赵大伟 《石油矿场机械》 2011年第6期21-25,共5页
西江油田某油井井管出现腐蚀穿孔现象,根据现场工况并结合SEM、EDS、XRD等技术手段对其腐蚀失效原因进行了系统分析。结果表明:油管材质的各项性能指标均符合标准要求,其失效的主要原因是CO2腐蚀、氧腐蚀和Cl-联合作用使得油管管体穿孔... 西江油田某油井井管出现腐蚀穿孔现象,根据现场工况并结合SEM、EDS、XRD等技术手段对其腐蚀失效原因进行了系统分析。结果表明:油管材质的各项性能指标均符合标准要求,其失效的主要原因是CO2腐蚀、氧腐蚀和Cl-联合作用使得油管管体穿孔,油管内部的腐蚀性介质进入套管和油管的环空导致油管外壁的CO2腐蚀和氧腐蚀。 展开更多
关键词 l80油管 CO2腐蚀 氧腐蚀
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两种套管钢在含CO_2模拟油田地层水中的腐蚀行为 被引量：13
8
作者 王霞 张仁勇 +1 位作者 上官昌淮 陈勇彬 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2013年第5期69-72,共4页
在含CO2模拟油田地层水的腐蚀环境中,研究了温度、CO2分压(pCO2)以及合金元素对L80和K55两种套管钢腐蚀速率的影响,并对腐蚀形貌进行了观察。结果表明:随温度和pCO2的升高,K55钢的腐蚀速率增大,温度超过90°后腐蚀速率又有所降低,而... 在含CO2模拟油田地层水的腐蚀环境中,研究了温度、CO2分压(pCO2)以及合金元素对L80和K55两种套管钢腐蚀速率的影响,并对腐蚀形貌进行了观察。结果表明:随温度和pCO2的升高,K55钢的腐蚀速率增大,温度超过90°后腐蚀速率又有所降低,而L80钢的腐蚀速率对温度和pCO2不敏感;L80和K55钢的最大腐蚀速率分别为0.162 5,0.983 6mm.a-1;高铬含量使L80钢比K55钢具有更为优越的耐蚀性能;K55钢的腐蚀产物以形状规则、堆垛疏松的FeCO3为主,L80钢腐蚀后的表面只有极其微小的蚀坑。 展开更多
关键词 CO2 油田地层水 l80钢 K55钢 腐蚀速率 高铬含量
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溶解氧对注水井井筒腐蚀行为的影响 被引量：11
9
作者 杨军征 李慧心 +3 位作者 邹洪岚 曲志豪 王艳 张雷 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2018年第12期136-138,共3页
为了明确溶解氧对注水井井筒环境的腐蚀性,针对国外某油田的实际工况,模拟注水井井筒复杂的腐蚀环境,开展腐蚀模拟评价试验。利用失重法测试腐蚀速率,结合腐蚀形态观察和腐蚀产物分析,研究了60℃下不同溶解氧含量(50～1 000μg/L)油田... 为了明确溶解氧对注水井井筒环境的腐蚀性,针对国外某油田的实际工况,模拟注水井井筒复杂的腐蚀环境,开展腐蚀模拟评价试验。利用失重法测试腐蚀速率,结合腐蚀形态观察和腐蚀产物分析,研究了60℃下不同溶解氧含量(50～1 000μg/L)油田注水对L80-1钢腐蚀行为的影响,并提出相应防腐蚀措施。结果表明:随着溶解氧含量增加,腐蚀速率逐渐升高;溶氧量50μg/L时,腐蚀轻微,基体表面的划痕清晰可见;当溶氧量提高至1 000μg/L时基体粗糙不平,腐蚀明显加剧。 展开更多
关键词 腐蚀 注水井井筒 l80-1钢 溶解氧含量 注水介质
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L80油管腐蚀穿孔原因 被引量：10
10
作者 龚丹梅 余世杰 +1 位作者 袁鹏斌 帅亚民 《腐蚀与防护》 北大核心 2014年第9期959-963,共5页
厄瓜多尔某井在生产作业中油管腐蚀穿孔,为了弄清油管穿孔原因,对穿孔油管宏观形貌、材料化学成分、金相组织等进行了分析,并采用扫描电子显微镜观察油管内壁腐蚀微观形貌,利用能谱仪分析内壁腐蚀产物。结果表明,油管腐蚀具有二氧化碳... 厄瓜多尔某井在生产作业中油管腐蚀穿孔,为了弄清油管穿孔原因,对穿孔油管宏观形貌、材料化学成分、金相组织等进行了分析,并采用扫描电子显微镜观察油管内壁腐蚀微观形貌,利用能谱仪分析内壁腐蚀产物。结果表明,油管腐蚀具有二氧化碳腐蚀的特征。井底CO2溶解于原油中的水形成碳酸容易造成内壁严重腐蚀,失效油管服役井段温度为CO2腐蚀速率较大的温度区间,原油中氯离子的存在对腐蚀起到催化促进作用。 展开更多
关键词 l80油管 二氧化碳腐蚀 失效分析
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L80油管螺纹接头腐蚀原因分析 被引量：9
11
作者 蔡锐 赵金龙 +1 位作者 吴鹏 张哲 《理化检验（物理分册）》 CAS 2019年第4期278-281,288,共5页
某井L80油管下井投入使用仅6个月即发生螺纹接头腐蚀失效。采用宏观分析、金相分析、化学成分分析、腐蚀表面微观形貌及腐蚀产物分析等方法对现场发生腐蚀失效的管样进行了检验和分析;通过高温、高压工况模拟腐蚀试验,对油管材料的腐蚀... 某井L80油管下井投入使用仅6个月即发生螺纹接头腐蚀失效。采用宏观分析、金相分析、化学成分分析、腐蚀表面微观形貌及腐蚀产物分析等方法对现场发生腐蚀失效的管样进行了检验和分析;通过高温、高压工况模拟腐蚀试验,对油管材料的腐蚀行为进行了研究分析。结果表明:油管螺纹接头表面的腐蚀产物主要为FeCO3,腐蚀局部集中主要是由于油管在下井时,螺纹部位存在粘扣现象,从而导致螺纹接头的密封性能下降,高矿化度地层水及CO2等腐蚀介质渗入螺纹连接处,形成了缝隙腐蚀。 展开更多
关键词 l80油管 螺纹接头 粘扣 CO2腐蚀 缝隙腐蚀
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L80钢在CO_2/H_2S腐蚀环境中的力学特性 被引量：9
12
作者 林海 许杰 +4 位作者 范白涛 张羽臣 王桂萍 霍宏博 殷启帅 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第5期91-96,共6页
目的研究L80钢在CO_2/H2S环境中的力学特性。方法利用微机控制慢应变速率拉伸试验机,对特定腐蚀条件下的L80钢试样进行拉伸实验,分析各因素对L80钢力学特性的影响变化规律。结果在CO_2/H2S环境中,随着含水率的增加,L80钢的屈服强度、抗... 目的研究L80钢在CO_2/H2S环境中的力学特性。方法利用微机控制慢应变速率拉伸试验机,对特定腐蚀条件下的L80钢试样进行拉伸实验,分析各因素对L80钢力学特性的影响变化规律。结果在CO_2/H2S环境中,随着含水率的增加,L80钢的屈服强度、抗拉强度、延伸率均下降,L80钢拉伸曲线出现劣化。随预拉应力的增大,L80钢的屈服强度变化不明显,而抗拉强度和延伸率降低,当预拉应力超过0.8ss时,L80钢的腐蚀速率显著增加,表现出较强的应力腐蚀敏感性;随着H2S分压的增加,L80钢的力学性能发生劣化,表现出氢脆敏感性,而受CO_2分压的影响不明显;温度升高导致L80钢的拉伸曲线出现了轻度劣化,延伸率和屈服区宽度小幅降低,但抗拉强度变化不大。结论 L80钢在CO_2/H2S环境中的力学特性受温度、CO_2分压影响程度小。含水率和预拉应力的增大降低了L80钢的力学韧性,预拉应力的存在使L80腐蚀速率加快,缩短了耐腐蚀寿命。L80钢的力学性能对于H2S分压较对CO_2分压更为敏感,试样的断裂是机械拉力和应力腐蚀共同作用的结果。 展开更多
关键词 l80钢 CO2腐蚀 H2S腐蚀 力学特性 腐蚀速率 应力腐蚀
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L80-13Cr油井管的研制及耐腐蚀性能研究 被引量：7
13
作者 宋江波 米永峰 +4 位作者 姜海龙 姚晓乐 刘玉荣 郭智韬 张学颖 《钢管》 CAS 2022年第1期44-47,共4页
分析了L80-13Cr油井管的化学成分和技术条件要求,阐述了L80-13Cr油井管的轧制工艺,研究了L80-13Cr油井管的耐CO_(2)腐蚀性能.研究结果表明,L80-13Cr油井管热处理后的性能满足使用要求,且韧性较高;在相同腐蚀条件下,L80-13Cr在气相中的... 分析了L80-13Cr油井管的化学成分和技术条件要求,阐述了L80-13Cr油井管的轧制工艺,研究了L80-13Cr油井管的耐CO_(2)腐蚀性能.研究结果表明,L80-13Cr油井管热处理后的性能满足使用要求,且韧性较高;在相同腐蚀条件下,L80-13Cr在气相中的腐蚀速率约为N80Q的1/30,在液相中的腐蚀速率约为N80Q的1/300,仅发生轻微腐蚀,耐蚀性较好. 展开更多
关键词 油井管 l80-13Cr 耐CO_(2)腐蚀 力学性能
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哈法亚油田注水井管材腐蚀规律研究 被引量：6
14
作者 崔明月 王青华 +4 位作者 温宁华 李大朋 邹春梅 李慧心 张雷 《装备环境工程》 CAS 2018年第6期70-73,共4页
目的合理地进行井筒选材和更好地开展防腐工作。方法通过高压釜模拟哈法亚油田注水井腐蚀介质环境,研究温度、压力和pH对注水井油管L80钢腐蚀规律的影响。结果随着实验温度的升高,L80钢表面腐蚀产物越来越疏松,腐蚀速率增大;随着注水压... 目的合理地进行井筒选材和更好地开展防腐工作。方法通过高压釜模拟哈法亚油田注水井腐蚀介质环境,研究温度、压力和pH对注水井油管L80钢腐蚀规律的影响。结果随着实验温度的升高,L80钢表面腐蚀产物越来越疏松,腐蚀速率增大;随着注水压力的升高,腐蚀速率增大,局部腐蚀逐渐增强;随着pH的升高,L80的腐蚀速率有所降低,主要发生全面腐蚀;腐蚀产物主要为铁的氧化物和CaCO_3。结论该研究为井筒选材和防腐工作提供一定的技术支持。 展开更多
关键词 l80钢 注水井 腐蚀 哈法亚油田
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控氧对注水井管柱腐蚀行为的影响 被引量：6
15
作者 裘智超 张玉楠 +4 位作者 叶正荣 杨志文 王睿 李大朋 王修云 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2019年第5期48-52,共5页
目前,对L80钢溶解氧腐蚀的研究非常少,对交互作用控氧的研究几乎未见报道。利用高温高压腐蚀模拟试验,分别研究了L80钢在控氧前(1.00mg/L)、控氧后(0.05mg/L)以及控氧前后(1.00mg/L+0.05mg/L)交互作用下的腐蚀规律,主要研究了控制溶解... 目前,对L80钢溶解氧腐蚀的研究非常少,对交互作用控氧的研究几乎未见报道。利用高温高压腐蚀模拟试验,分别研究了L80钢在控氧前(1.00mg/L)、控氧后(0.05mg/L)以及控氧前后(1.00mg/L+0.05mg/L)交互作用下的腐蚀规律,主要研究了控制溶解氧含量对L80钢腐蚀行为的影响。利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和激光共聚焦等技术,分析了腐蚀产物的形貌和成分。结果表明:控制溶解氧含量对L80钢有减缓腐蚀的作用;在控氧交互作用下,L80钢表面的腐蚀有缓解,但局部腐蚀的风险增大,控氧交互作用有促进腐蚀的作用。 展开更多
关键词 溶解氧 控制氧含量 控氧交互作用 l80钢 局部腐蚀 注水井
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某油井L80钢油管腐蚀穿孔失效分析 被引量：6
16
作者 罗懿 张传旭 +1 位作者 金磊 王海锋 《理化检验（物理分册）》 CAS 2020年第3期52-56,共5页
某油井L80钢油管存在多处腐蚀并穿孔。采用宏观观察、化学成分分析、能谱分析、物相分析等方法对油管腐蚀穿孔的原因进行了分析。结果表明:L80钢油管在CO2腐蚀、H2S腐蚀和垢下腐蚀综合作用下,在油管外壁形成不致密腐蚀产物,酸化作用后... 某油井L80钢油管存在多处腐蚀并穿孔。采用宏观观察、化学成分分析、能谱分析、物相分析等方法对油管腐蚀穿孔的原因进行了分析。结果表明:L80钢油管在CO2腐蚀、H2S腐蚀和垢下腐蚀综合作用下,在油管外壁形成不致密腐蚀产物,酸化作用后的残酸中含有的H^+、Cl^-、F^-等离子加速了腐蚀进程,在油管外壁形成腐蚀坑,当油管的管壁被腐蚀后,在油井液柱压力的作用下,疏松的腐蚀产物脱落,油管就形成了腐蚀孔直至腐蚀出现穿孔。 展开更多
关键词 l80钢油管 CO2腐蚀 H2S腐蚀 垢下腐蚀
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L80抗硫化氢腐蚀石油套管25CrMo钢的开发 被引量：6
17
作者 戈文英 《钢管》 CAS 2016年第2期50-53,共4页
采用EAF-LF-VD-CC工艺纯净钢生产技术,在Cr-Mo钢的成分基础上添加Ni、Ti元素,设计开发了一种抗硫化氢腐蚀石油套管用25Cr Mo钢。统计分析结果表明:25CrMo钢的实物质量良好,具有纯净度高、有害元素含量少、晶粒细小、组织均匀、表面质量... 采用EAF-LF-VD-CC工艺纯净钢生产技术,在Cr-Mo钢的成分基础上添加Ni、Ti元素,设计开发了一种抗硫化氢腐蚀石油套管用25Cr Mo钢。统计分析结果表明:25CrMo钢的实物质量良好,具有纯净度高、有害元素含量少、晶粒细小、组织均匀、表面质量优良等优点;其抗硫化氢腐蚀性能优异,适用于PH2S∧100 kPa的腐蚀环境;制得L80抗硫化氢腐蚀石油套管的力学性能满足客户要求。 展开更多
关键词 l80石油套管 25CrMo钢 冶炼工艺 抗硫化氢腐蚀 开发
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L80-1钢级石油套管力学性能影响因素分析 被引量：6
18
作者 曹铜壁 费志伟 王锦永 《钢管》 CAS 2017年第6期48-51,共4页
统计L80-1石油套管的力学性能、主要合金元素含量,并结合其金相组织,分析不同因素对L80-1石油套管力学性能的影响程度。分析认为:控制合金元素含量是保证L80-1石油套管力学性能的关键。控制w(C)在0.34%~0.36%,w(Mn)在1.30%~1.40%,同时... 统计L80-1石油套管的力学性能、主要合金元素含量,并结合其金相组织,分析不同因素对L80-1石油套管力学性能的影响程度。分析认为:控制合金元素含量是保证L80-1石油套管力学性能的关键。控制w(C)在0.34%~0.36%,w(Mn)在1.30%~1.40%,同时严格控制回火保温时间且延时不得超过30 min,可保证力学性能的均匀性和稳定性;将淬火机床支撑轮转速提高至60 r/min以上,可保证组织均匀性。 展开更多
关键词 石油套管 l80-1钢级 力学性能 化学成分 组织 屈服强度 屈强比
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高钢级HFW石油套管的研制 被引量：6
19
作者 杨在安 邵毅 郝明刚 《钢管》 CAS 2014年第3期44-48,共5页
介绍了HFW焊管机组的生产能力以及高钢级HFW石油套管的开发研制情况。经过一系列检测分析发现,通过调质热处理工艺研制出的N80Q、L80-1、P110钢级高强度HFW石油套管,其材料组织、强度、韧性等都发生了变化,力学性能达到了API Spec 5CT标... 介绍了HFW焊管机组的生产能力以及高钢级HFW石油套管的开发研制情况。经过一系列检测分析发现,通过调质热处理工艺研制出的N80Q、L80-1、P110钢级高强度HFW石油套管,其材料组织、强度、韧性等都发生了变化,力学性能达到了API Spec 5CT标准(第9版)要求,可满足用户的技术要求。分析认为:原料成分和调质热处理是实现高钢级HFW石油套管生产的关键。 展开更多
关键词 HFW 石油套管 高钢级 N8OQ l80-1 P1 10 原料成分 调质处理
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L80-13Cr抗CO_2腐蚀油井管的研制与开发 被引量：4
20
作者 黄云 江健 边华川 《柳钢科技》 2009年第4期48-51,共4页
简述了攀钢集团成都钢铁有限责任公司在新建的Φ159三辊连轧管机组上生产L80-13Cr抗二氧化碳腐蚀油井管的生产工艺路线及此类钢种在轧制和热处理工艺方面应注意的问题。
关键词 油井管 生产工艺 l80—13Cr 抗二氧化碳腐蚀
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