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基于7075铝合金时效强化机理分析的工艺优化
1
作者 徐纳 秦国华 +1 位作者 林锋 王华敏 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第8期2571-2582,共12页
为了获得最佳的时效工艺和有效提升实验效率,以JMatPro仿真方法为基础,研究了7xxx系铝合金的时效强化机理,获得了铝合金的最佳时效工艺参数。通过JMatPro仿真得到时效过程中析出相的体积分数,获得了经典的JMAK动力学方程,再通过析出相... 为了获得最佳的时效工艺和有效提升实验效率,以JMatPro仿真方法为基础,研究了7xxx系铝合金的时效强化机理,获得了铝合金的最佳时效工艺参数。通过JMatPro仿真得到时效过程中析出相的体积分数,获得了经典的JMAK动力学方程,再通过析出相长大模型得到时效过程中析出相的尺寸。然后,分别使用时效强化模型和JMatPro仿真方法计算时效后合金的强度,与时效强化模型相比,使用JMatPro仿真方法可以将合金强度峰值预测精度提高了0.72%;峰值时间预测精度提高了18.28%。最后,通过拟合JMatPro的仿真结果,获得了强度峰值、峰值时间与时效温度的关系表达式,为制定最佳的时效工艺参数提供指导。 展开更多
关键词 JMatPro软件 jmak方程 析出相长大模型 析出强化机制 时效强化模型
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TC21钛合金α片层静态球化动力学
2
作者 陶成 崔霞 +5 位作者 欧阳德来 蓝希鑫 范浩 李伟楠 丁伟杰 邹康鑫 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第9期112-120,共9页
对TC21钛合金进行了1~3个锻造周期(对应的应变分别为1.60、2.71和3.82)的锻造。对锻造试样进行了温度为860~920℃,时间为0.5~4 h的后续球化热处理实验,利用定量金相法、扫描电子显微镜和电子背向散射衍射技术研究了不同应变、热处理温... 对TC21钛合金进行了1~3个锻造周期(对应的应变分别为1.60、2.71和3.82)的锻造。对锻造试样进行了温度为860~920℃,时间为0.5~4 h的后续球化热处理实验,利用定量金相法、扫描电子显微镜和电子背向散射衍射技术研究了不同应变、热处理温度和热处理时间等工艺参数对TC21钛合金α片层静态球化的影响规律,揭示了其静态球化机理,并建立了TC21钛合金静态球化动力学方程。结果表明,静态球化体积分数随热处理时间的增加呈现抛物线式增长;应变越大,静态球化体积分数越大;应变较小时静态球化对热处理温度的变化更敏感。其静态球化机理主要为:β相楔入α/α界面、奥斯瓦尔德熟化和连续静态再结晶共同作用。 展开更多
关键词 TC21钛合金 静态球化 多向锻造 热处理 jmak方程
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Fe_(76)Ga_(5)Ge_(5)B_(6)P_(7)Cu_(1)合金的非等温晶化动力学 被引量：1
3
作者 郭璐 朱乾科 +2 位作者 陈哲 张克维 姜勇 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2022年第6期799-806,共8页
采用单辊旋淬法制备了Fe_(76)Ga_(5)Ge_(5)B_(6)P_(7)Cu_(1)带材,并研究了其晶化行为和机理。结果表明Fe_(76)Ga_(5)Ge_(5)B_(6)-P_(7)Cu_(1)合金的晶化过程分为2个阶段,第1个阶段为α-Fe(Ga,Ge)相的析出,第2个阶段为Fe(B,P)硬磁相的析... 采用单辊旋淬法制备了Fe_(76)Ga_(5)Ge_(5)B_(6)P_(7)Cu_(1)带材,并研究了其晶化行为和机理。结果表明Fe_(76)Ga_(5)Ge_(5)B_(6)-P_(7)Cu_(1)合金的晶化过程分为2个阶段,第1个阶段为α-Fe(Ga,Ge)相的析出,第2个阶段为Fe(B,P)硬磁相的析出。在非等温加热的情况下,初始表观激活能大于晶化表观激活能。根据Johnson-Mehl-Avrami-Kolmogorov(JMAK)方程得出,对于非完全非晶结构的合金,其晶化过程为预先存在的晶核或团簇不断长大,同时伴随着新的晶核不断析出且形核率不断下降。此外,快速升温的退火工艺更适合形成均匀弥散的纳米晶组织。通过实验验证,退火时升温速率为100 K/min的合金软磁性能优于升温速率为10和50 K/min的合金,其最优起始磁导率为2.86×10^(-2) H/m,矫顽力为1.77 A/m。 展开更多
关键词 非等温晶化动力学 α-Fe(Ga Ge) jmak方程 Avrami指数 矫顽力
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一种奥氏体变形应力应变集成模型 被引量：1
4
作者 刘东升 李庆亮 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2011年第6期63-67,95,共6页
介绍了预报奥氏体经多道次塑性加工时应力应变行为的集成模型。研究了试验钢加热等温过程奥氏体晶粒尺寸。在Gleeble 3800试验机上完成了系列单道次和双道次热压缩变形试验。采用Kocks-Mecking加工硬化物理模型,建立了奥氏体单道次变形... 介绍了预报奥氏体经多道次塑性加工时应力应变行为的集成模型。研究了试验钢加热等温过程奥氏体晶粒尺寸。在Gleeble 3800试验机上完成了系列单道次和双道次热压缩变形试验。采用Kocks-Mecking加工硬化物理模型,建立了奥氏体单道次变形过程应力应变本构关系模型。应用Johnson-Mehl-Avrami-Kolmogorov(J MAK)方程,建立了奥氏体热变形后静态再结晶动力学模型。多道次变形行为由奥氏体变形应力应变本构模型和变形结束后静态再结晶软化动力学模型描述。预报了双道次连续变形过程奥氏体的流变应力,计算结果和试验测得的结果相吻合。 展开更多
关键词 Kocks-Mecking模型 jmak静态再结晶模型 奥氏体热变形集成模型
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异步轧制等效应变速率的计算模型
5
作者 李立新 郑良玉 +1 位作者 肖麟 童泽琼 《上海金属》 CAS 北大核心 2018年第2期90-94,共5页
为确定异步等效应变速率的计算模型,从理论上推导了压缩应变速率计算公式,结合压缩应变速率与剪切应变速率之间的关系,最终确定了等效应变速率的计算公式。利用轧制退火试验和JMAK方程,对该公式在轧制试验中应用的合理性进行了验证,并... 为确定异步等效应变速率的计算模型,从理论上推导了压缩应变速率计算公式,结合压缩应变速率与剪切应变速率之间的关系,最终确定了等效应变速率的计算公式。利用轧制退火试验和JMAK方程,对该公式在轧制试验中应用的合理性进行了验证,并探讨了异速比和压下率对轧制等效应变速率的影响。结果表明,该公式对同步和异步轧制等效应变速率计算都是合理的;压下率相同,异速比为某一值时等效应变速率存在最小值;异速比相同,压下率与等效应变速率呈正相关。 展开更多
关键词 异步轧制 剪切角 等效应变速率 jmak方程 静态再结晶
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石墨化钢石墨化过程的金相分析及其动力学方程 被引量：1
6
作者 张永军 李新鹏 +2 位作者 王九花 刘靖 韩静涛 《工程科学学报》 EI CSCD 北大核心 2022年第2期228-234,共7页
在650、680和710℃不同温度条件下对碳质量分数为0.66%的淬火高碳钢进行了石墨化处理,并利用场发射扫描电子显微镜、电子探针、X-射线衍射仪和透射电子显微镜对其石墨化过程的组织进行金相分析,以及利用组织转变动力学理论,绘制了其石... 在650、680和710℃不同温度条件下对碳质量分数为0.66%的淬火高碳钢进行了石墨化处理,并利用场发射扫描电子显微镜、电子探针、X-射线衍射仪和透射电子显微镜对其石墨化过程的组织进行金相分析,以及利用组织转变动力学理论,绘制了其石墨化过程的动力学曲线,并建立了相应的动力学方程.研究结果显示:在石墨化过程中,淬火马氏体首先向析出碳化物的稳定状态转变,且在碳化物为渗碳体Fe3C时,石墨粒子析出速度开始明显增加;基体组织中针叶状α-Fe发生再结晶,由等轴状铁素体逐步代替针叶状的α-Fe;铁素体中的碳含量随着石墨化时间的延长而逐步降低,即由过饱和状态转变为稳定态,碳含量在石墨粒子中突变增为峰值,而铁含量则突变降为谷值,由此表明,渗碳体分解的碳向石墨核心扩散,铁自石墨核心处扩散出来,而形成石墨粒子;石墨粒子面积分数随时间变化的曲线呈S形状,即该动力学过程符合动力学模型JMAK(Johnson-Mehl-Avrami-Kolmogorov)方程,且该方程中的n值为1.5~1.7. 展开更多
关键词 石墨化钢 石墨粒子 铁素体 金相分析 jmak(Johnson-Mehl-Avrami-Kolmogorov)方程
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