秦山二期核电厂严重事故下安全壳内氢气浓度分布及风险初步分析 被引量：5

1

作者 邓坚 曹学武 《核动力工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第2期78-84,共7页

采用模块化严重事故计算工具,对秦山二期核电厂大破口失水事故(LB-LOCA)、小破口失水事故(LB-LOCA)和全厂断电(SBO)诱发的严重事故序列以及安全壳内的氢气浓度分布进行了计算分析。在此基础之上,参考美国联邦法规10CFR关于氢气控制和风... 采用模块化严重事故计算工具,对秦山二期核电厂大破口失水事故(LB-LOCA)、小破口失水事故(LB-LOCA)和全厂断电(SBO)诱发的严重事故序列以及安全壳内的氢气浓度分布进行了计算分析。在此基础之上,参考美国联邦法规10CFR关于氢气控制和风险分析的标准,对安全壳的氢气燃烧风险进行了初步研究。分析结果表明:大破口严重事故导致的安全壳内的平均氢气浓度接近10%,具有一定的整体性氢气燃烧风险,小破口失水和全厂断电严重事故可能不会导致此类风险,但仍然存在局部氢气燃烧的可能。 展开更多

关键词 严重事故 安全壳 氢气浓度分布 氢气风险

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“华龙一号”PCS系统对氢气风险的影响研究

2

作者 雷宁博 石雪垚 《应用科技》 CAS 2024年第1期65-69,共5页

“华龙一号”(Hualong pressurized reactor 1000,HPR1000)设置了多种严重事故预防与缓解措施,有必要对氢气风险控制相关的缓解措施与其他缓解措施综合作用下的氢气风险进行研究。利用严重事故一体化软件建立了“华龙一号”电厂模型,结... “华龙一号”(Hualong pressurized reactor 1000,HPR1000)设置了多种严重事故预防与缓解措施,有必要对氢气风险控制相关的缓解措施与其他缓解措施综合作用下的氢气风险进行研究。利用严重事故一体化软件建立了“华龙一号”电厂模型,结合严重事故后安全壳内氢气可燃性判断准则,研究了典型事故后非能动安全壳热量导出系统(passive containment heat removal system,PCS)作用下的安全壳内氢气浓度分布,分析了PCS对严重事故后氢气风险的影响。研究结果可为“华龙一号”严重事故管理措施的有效性论证提供支持。 展开更多

关键词 华龙一号 非能动安全壳热量导出系统 严重事故 氢气风险 消氢系统 夏皮洛图 快燃区 慢燃区

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CANDU6型重水堆消氢系统有效性研究

3

作者 任诚 赵明 +4 位作者 陈家庆 付廷造 黄高峰 詹文辉 谭坤 《机电产品开发与创新》 2024年第2期161-164,179,共5页

CANDU6型重水堆核电厂严重事故中,燃料包壳、压力管及排管的锆氧化将会产生大量的氢气,氢气浓度达到一定数值时,可能在安全壳内发生氢气的燃烧、爆燃或爆炸,形成较大的压力载荷,从而对安全壳的完整性造成威胁。本文采用MAAP-CANDU(5.00A... CANDU6型重水堆核电厂严重事故中,燃料包壳、压力管及排管的锆氧化将会产生大量的氢气,氢气浓度达到一定数值时,可能在安全壳内发生氢气的燃烧、爆燃或爆炸,形成较大的压力载荷,从而对安全壳的完整性造成威胁。本文采用MAAP-CANDU(5.00A版)程序建立CANDU6型重水堆一体化严重事故分析模型,包括堆芯、一回路系统、二回路系统、安全壳、严重事故预防与缓解系统,分析研究了全厂断电(SBO)、出口集管大破口(LLOCA)等典型严重事故工况下重水堆核电厂安全壳内消氢系统的有效性。分析结果表明:在非能动氢气复合器有效的情况下,氢气复合器可有效消除氢气,安全壳各个房间内的氢气浓度均不超过4%,安全壳隔间发生爆燃或爆炸的可能性极低,CANDU6型重水堆非能动氢气复合器的数量和布置方案是合理的。 展开更多

关键词 CANDU6型重水堆 氢气风险 非能动氢气复合器 严重事故

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不同产氢速率对安全壳内氢气分布影响的数值模拟 被引量：5

4

作者 程章华 曹学武 《核动力工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第6期105-109,共5页

利用计算流体力学软件(CFX),初步研究了严重事故下氢气在安全壳空间内的流动特性,分析了不同产氢速率对安全壳内氢气分布的影响。结果表明:各种氢气释放速率情况下,氢气分布的基本趋势一致;不同的产氢速率对氢气分布的影响主要体现在氢... 利用计算流体力学软件(CFX),初步研究了严重事故下氢气在安全壳空间内的流动特性,分析了不同产氢速率对安全壳内氢气分布的影响。结果表明:各种氢气释放速率情况下,氢气分布的基本趋势一致;不同的产氢速率对氢气分布的影响主要体现在氢气运动到安全壳穹顶时所形成的涡旋不同,氢气释放速率低的序列,氢气容易滞留在穹顶,然后向下慢慢扩散,分布较均匀;氢气释放速率高的序列的氢气运动方向性强,容易向下空间运动,分布的区域集中些,分层现象明显。 展开更多

关键词 安全壳 产氢速率 氢气分布 影响 数值模拟

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严重事故下氢气风险及氢气控制系统的初步分析 被引量：5

5

作者 郭丁情 邓坚 +1 位作者 曹学武 佟立丽 《原子能科学技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第12期1109-1114,共6页

采用一体化严重事故分析工具,对600 MWe压水堆核电厂严重事故下氢气风险及拟定的氢气控制系统进行分析。结果表明:相对于小破口失水始发事故和全厂断电始发事故工况,大破口失水始发严重事故堆芯快速熔化,在考虑100%锆-水反应产氢量的条... 采用一体化严重事故分析工具,对600 MWe压水堆核电厂严重事故下氢气风险及拟定的氢气控制系统进行分析。结果表明:相对于小破口失水始发事故和全厂断电始发事故工况,大破口失水始发严重事故堆芯快速熔化,在考虑100%锆-水反应产氢量的条件下,大破口失水始发事故氢气风险较大,有可能发生氢气快速燃烧;在氢气控制系统作用下,发生大破口失水始发严重事故时,安全壳内平均氢气浓度和隔间内氢气浓度低于10%,未达到氢气快速燃烧和爆炸的条件,满足美国联邦法规10CFR中关于氢气控制和风险分析的准则,认为该氢气控制系统是可行、有效的。 展开更多

关键词 严重事故 氢气风险 氢气控制

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先进压水堆核电站氢气风险分析 被引量：5

6

作者 王辉 石雪垚 +1 位作者 刘建平 陈巧艳 《原子能科学技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第5期877-883,共7页

核电厂在严重事故期间会产生大量氢气并释放到安全壳内,威胁安全壳的完整性。应用氢气风险分析程序GASFLOW对先进压水堆核电站在大破口失水事故叠加应急堆芯冷却系统失效导致的严重事故期间的氢气行为及风险进行分析。结果表明,当气体... 核电厂在严重事故期间会产生大量氢气并释放到安全壳内,威胁安全壳的完整性。应用氢气风险分析程序GASFLOW对先进压水堆核电站在大破口失水事故叠加应急堆芯冷却系统失效导致的严重事故期间的氢气行为及风险进行分析。结果表明,当气体释放源位于蒸汽发生器隔间时,氢气流动的主要路径为"蒸汽发生器隔间—穹顶空间—操作平台以下隔间";破口隔间的氢气体积浓度分布与源项氢气体积浓度及射流形态有关,非破口区域的氢气体积浓度呈层状分布,在扩散作用下,层状分布向下推移;蒸汽发生器隔间存在着火焰加速(FA)的可能性,但基本可排除燃爆转变(DDT)的可能性,穹顶区域基本可排除FA和DDT的可能性。 展开更多

关键词 严重事故 安全壳 氢气风险 火焰加速 燃爆转变 计算流体力学

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基于GASFLOW-MPI 1.0程序的安全壳内氢气燃烧现象研究 被引量：1

7

作者 李精精 孙晓晖 +2 位作者 蔡盟利 林盛盛 王辉 《核科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2023年第2期421-427,共7页

为更好地对氢气燃烧风险进行分析,采用GASFLOW-MPI 1.0程序对大型压水堆核电站建立分析模型开展氢气分布和燃烧计算研究。在分析过程中考虑了氢气缓解措施和氢气分布情况对燃烧及爆炸的影响。氢气缓解措施有效时,同时由于局部隔间受到... 为更好地对氢气燃烧风险进行分析,采用GASFLOW-MPI 1.0程序对大型压水堆核电站建立分析模型开展氢气分布和燃烧计算研究。在分析过程中考虑了氢气缓解措施和氢气分布情况对燃烧及爆炸的影响。氢气缓解措施有效时,同时由于局部隔间受到水蒸气惰化作用影响,局部隔间点火后并未造成火焰向其他隔间和安全壳大空间范围内发生传播现象;当氢气缓解措施失效时,较高的氢气浓度使安全壳内火焰得以传播,燃烧的最大温度约2000 K,最大压力约1 MPa;氢气浓度分布形式会对火焰传播和燃烧后果产生较大影响,氢气总量一定时,考虑氢气梯度分布会造成安全壳穹顶位置具有较高的氢气浓度,在点火初期极大地加速了火焰燃烧产生的能量和火焰传播速度,因此会造成更为严重的氢气风险。 展开更多

关键词 GASFLOW-MPI 压水堆 氢气风险 缓解措施 燃烧

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乏燃料水池氢气风险分析和对策研究 被引量：5

8

作者 周喆 孙婧 +2 位作者 周克峰 詹佳硕 冯进军 《原子能科学技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第12期2224-2229,共6页

福岛核事故暴露了乏燃料水池安全研究的不足,尤其是氢气风险评价方面的不足。根据IAEA及我国相关法规要求,应对核电厂乏燃料水池发生严重事故后的氢气风险进行评估,并对氢气风险的消除进行对策研究。本文采用MELCOR程序建立分析模型,计... 福岛核事故暴露了乏燃料水池安全研究的不足,尤其是氢气风险评价方面的不足。根据IAEA及我国相关法规要求,应对核电厂乏燃料水池发生严重事故后的氢气风险进行评估,并对氢气风险的消除进行对策研究。本文采用MELCOR程序建立分析模型,计算研究了乏燃料水池严重事故下的事故进程和氢气产生与浓度分布,评价了厂内氢气风险并定量研究了氢气风险缓解措施。分析结果表明,氢气风险是存在的。对补水、喷淋、通风和氢气复合器等缓解氢气风险措施的研究表明,注水和喷淋是可完全消除氢气风险的,但通风和氢气复合器并不能完全消除氢气风险。消除乏燃料水池严重事故下氢气风险的重点应为保证补水措施有效,对此可提高补水措施的可靠性和阻止乏燃料水池的泄漏。 展开更多

关键词 乏燃料水池 氢气风险 丧失冷却 对策研究

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AP1000安全壳外环廊氢气风险分析 被引量：2

9

作者 顾培文 史国宝 +1 位作者 方立凯 王佳赟 《原子能科学技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第12期2230-2235,共6页

本文采用MAAP程序对AP1000核电厂的环廊区域进行建模,计算严重事故下的氢气浓度,以合理评估壳外氢气爆炸风险。分析结果表明:AP1000核电厂所设置的氢气点火器和氢气复合器能很好地控制环廊氢气浓度,防止壳外氢气风险的发生。只有在氢气... 本文采用MAAP程序对AP1000核电厂的环廊区域进行建模,计算严重事故下的氢气浓度,以合理评估壳外氢气爆炸风险。分析结果表明:AP1000核电厂所设置的氢气点火器和氢气复合器能很好地控制环廊氢气浓度,防止壳外氢气风险的发生。只有在氢气点火器和氢气复合器均不可用,且产氢量很大的极限工况下,才可能在环廊区域内出现较高的氢气浓度,威胁安全壳的完整性。 展开更多

关键词 A P1000 环廊区域 氢气风险 氢气点火器 氢气复合器 AP1000

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岭澳核电站二期LOFW+ATWS事故的氢气风险研究 被引量：3

10

作者 黄兴冠 杨燕华 傅孝良 《核动力工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第1期34-38,52,共6页

应用安全壳内氢气安全分析程序(GASFLOW)模拟了岭澳核电站二期在失去给水+未能紧急停堆的预计瞬变(LOFW+ATWS)事故下安全壳内氢气和水蒸汽的行为,对事故进程中氢气的风险进行了安全分析,特别是对氢气缓解系统的效果进行了评价。模拟结... 应用安全壳内氢气安全分析程序(GASFLOW)模拟了岭澳核电站二期在失去给水+未能紧急停堆的预计瞬变(LOFW+ATWS)事故下安全壳内氢气和水蒸汽的行为,对事故进程中氢气的风险进行了安全分析,特别是对氢气缓解系统的效果进行了评价。模拟结果说明,安全壳内温度与压力的变化与水蒸汽的喷放密切相关;水蒸汽在安全壳内会呈现一定的分层现象;泄压箱隔间与稳压器隔间在氢气释放峰值阶段可能发生火焰加速现象。 展开更多

关键词 氢气风险 氢气安全分析程序 安全壳 氢气复合器 严重事故

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乏燃料水池严重事故现象及管理策略研究 被引量：3

11

作者 王高鹏 李博 喻新利 《原子能科学技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第9期1652-1657,共6页

针对我国二代改进型三环路核电厂乏燃料水池冷却管线破口事故(LOCA)引发的严重事故,使用MECLOR1.8.6程序进行了建模计算,分析研究了严重事故进程和乏燃料组件加热、熔化以及氢气的产生等主要现象。结果表明,乏燃料水池严重事故进程相对... 针对我国二代改进型三环路核电厂乏燃料水池冷却管线破口事故(LOCA)引发的严重事故,使用MECLOR1.8.6程序进行了建模计算,分析研究了严重事故进程和乏燃料组件加热、熔化以及氢气的产生等主要现象。结果表明,乏燃料水池严重事故进程相对缓慢,但乏燃料组件的熔化及产生的氢气风险还是可能最终造成放射性向环境的大量释放。此外,本文还对乏燃料水池严重事故管理导则中的应急注水策略和氢气风险管理策略的有效性进行了计算分析,得到了严重事故下执行相关策略的时间窗口,从而为同类型核电厂严重事故管理导则的开发和有效执行提供支持。 展开更多

关键词 乏燃料水池 严重事故 氢气风险 严重事故管理

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M310核电厂严重事故下稳压器隔间氢气风险分析 被引量：3

12

作者 李精精 王辉 石雪垚 《核科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2017年第1期87-93,共7页

基于GASFLOW程序,选取对M310核电厂稳压器隔间内氢气风险极为不利的两种事故工况,对安全壳内氢气风险进行了分析计算。模拟结果显示:在所研究的工况条件下,卸压箱隔间、波动管隔间、稳压器隔间及穹顶区域内,只有波动管双端断裂事故在早... 基于GASFLOW程序,选取对M310核电厂稳压器隔间内氢气风险极为不利的两种事故工况,对安全壳内氢气风险进行了分析计算。模拟结果显示:在所研究的工况条件下,卸压箱隔间、波动管隔间、稳压器隔间及穹顶区域内,只有波动管双端断裂事故在早期氢气集中释放阶段,出现了稳压器隔间内FA准则数大于1的情况,其他隔间及其他工况下所有隔间内的FA准则数和DDT准则数均不会超过1。即,所研究隔间内均可以排除燃爆转变风险。破口隔间内部氢气浓度分布主要受源项氢气浓度以及混合气体夹带作用的影响,不同位置的氢气浓度变化存在显著差别。安全壳大空间的氢气浓度呈层状结构,随着时间推移,层状结构向下推移,安全壳大空间氢气浓度分布呈均匀化趋势发展。 展开更多

关键词 GASFLOW 严重事故 氢气风险 核电厂

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严重事故后安全壳氢气风险控制论证 被引量：3

13

作者 王贺南 李汉辰 +1 位作者 石雪垚 王辉 《核科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2021年第1期17-24,共8页

核安全法规要求控制严重事故下核电厂安全壳内的氢气风险。在福清核电5、6号机组的设计中,针对严重事故后氢气风险的预防和缓解采取了多项措施,包括非能动氢气复合器、预防氢气局部积聚的工程改进等。采用一体化严重事故分析程序对上述... 核安全法规要求控制严重事故下核电厂安全壳内的氢气风险。在福清核电5、6号机组的设计中,针对严重事故后氢气风险的预防和缓解采取了多项措施,包括非能动氢气复合器、预防氢气局部积聚的工程改进等。采用一体化严重事故分析程序对上述措施有效性进行了计算论证,结果表明,福清核电5、6号机组的氢气风险控制措施能够有效应对威胁安全壳完整性的氢气风险,满足相关法规要求。 展开更多

关键词 严重事故 氢气风险 工程优化

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百万千瓦级压水堆严重事故下氢气源项及氢气控制有效性分析 被引量：3

14

作者 邹杰 佟立丽 +6 位作者 曹学武 顾健 薛峻峰 江宇 郝禄禄 仇苏辰 刘力 《核动力工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第S1期47-50,共4页

针对百万千瓦级压水堆核电厂大型干式安全壳在严重事故情况下的氢气风险控制,建立了一体化事故分析模型,分别对大破口失水事故(LB-LOCA)、中破口失水事故(MB-LOCA)、小破口失水事故(SB-LOCA)、全厂断电事故(SBO)、蒸汽发生器(SG)传热管... 针对百万千瓦级压水堆核电厂大型干式安全壳在严重事故情况下的氢气风险控制,建立了一体化事故分析模型,分别对大破口失水事故(LB-LOCA)、中破口失水事故(MB-LOCA)、小破口失水事故(SB-LOCA)、全厂断电事故(SBO)、蒸汽发生器(SG)传热管破裂事故(SGTR)以及主蒸汽管道破裂事故(MSLB)进行事故进程计算以及氢气源项分析。相对于其他事故序列,LB-LOCA下堆芯快速熔化,锆-水反应产生氢气的速率快,可以作为安全壳内氢气风险控制有效性分析的代表性事故序列。分析表明,严重事故情况下在安全壳中安装一定数量的非能动氢气复合器(PARs)能够有效去除安全壳中的氢气,消除氢气燃烧或爆炸的风险,保持安全壳的完整性。 展开更多

关键词 严重事故 氢气风险 大型干式安全壳 氢气复合器(PARs)

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安全壳内蒸汽冷凝驱使的氦气分层特性 被引量：1

15

作者 刘丰 孙中宁 +1 位作者 丁铭 边浩志 《哈尔滨工程大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第12期1786-1791,共6页

为了进一步认识核电站严重事故下安全壳内氢气-空气-蒸汽混合气体输运与冷凝的复杂耦合现象,本文研究了针对冷凝及组分输运的实验装置。利用Star-ccm+软件在宽氦气浓度、宽蒸汽浓度条件下,对单一传热管外蒸汽冷凝及气体输运过程进行数... 为了进一步认识核电站严重事故下安全壳内氢气-空气-蒸汽混合气体输运与冷凝的复杂耦合现象,本文研究了针对冷凝及组分输运的实验装置。利用Star-ccm+软件在宽氦气浓度、宽蒸汽浓度条件下,对单一传热管外蒸汽冷凝及气体输运过程进行数值模拟分析。结合相应的验证实验,提出了用于评估冷凝作用下混合气体氦气分层的经验判别式和理论判别式。模拟结果揭示了蒸汽冷凝作用下氦气-空气-蒸汽混合气体形成稳定的氦气分层,关联式判别结果与实验结果具有较好的一致性。 展开更多

关键词 核电站安全壳 多组分气体 不凝性气体 冷凝 气体输运 氢气分层 氢气聚集 氢气风险

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基于CFD的氢气扩散火焰燃烧分析 被引量：2

16

作者 顾培文 方立凯 王佳赟 《核安全》 2021年第2期92-97,共6页

日本福岛核事故后,氢气风险对于安全壳完整性的挑战成为反应堆安全设计的热点问题。当前的氢气风险分析普遍采用一体化分析程序,对于局部区域氢气扩散火焰的分析存在缺陷和不足。本文依托CFD程序,建立了安全壳内局部隔间的CFD氢气扩散... 日本福岛核事故后,氢气风险对于安全壳完整性的挑战成为反应堆安全设计的热点问题。当前的氢气风险分析普遍采用一体化分析程序,对于局部区域氢气扩散火焰的分析存在缺陷和不足。本文依托CFD程序,建立了安全壳内局部隔间的CFD氢气扩散火焰燃烧的分析方法,研究了扩散火焰的燃烧特性,获得了严重事故下的安全壳温度载荷。研究结果表明,安全壳壁面虽然承受较高的温度载荷,但蠕变失效的概率很低。 展开更多

关键词 扩散火焰 氢气风险 CFD程序 燃烧特性

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严重事故下安全壳排气对乏燃料厂房氢气风险影响研究 被引量：1

17

作者 杨志义 石雪垚 +2 位作者 张佳佳 丁超 种毅敏 《核动力工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第5期163-167,共5页

以我国某三代压水堆核电厂为例,选取了2个典型严重事故工况,采用严重事故一体化程序MAAP开展建模与计算,对安全壳排气的过程及对乏燃料厂房造成的氢气风险进行了分析。结果表明,如果不考虑乏燃料厂房的通风系统,从安全壳内释放的混合气... 以我国某三代压水堆核电厂为例,选取了2个典型严重事故工况,采用严重事故一体化程序MAAP开展建模与计算,对安全壳排气的过程及对乏燃料厂房造成的氢气风险进行了分析。结果表明,如果不考虑乏燃料厂房的通风系统,从安全壳内释放的混合气体由于水蒸气的冷凝,会对乏燃料厂房造成一定的氢气风险;如果考虑乏燃料厂房通风系统的作用,乏燃料厂房的氢气风险将会消除。 展开更多

关键词 严重事故 安全壳排气 乏燃料厂房 氢气风险

原文传递

安全壳冷却对氢气风险管理的影响研究 被引量：2

18

作者 刘汉臣 孙明军 佟立丽 《核科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2019年第1期106-112,共7页

严重事故管理(SAM)过程中,氢气控制相关的缓解措施可能与其他缓解措施相互影响,带来负面效果。本文研究了安全壳冷却应用于安全壳降压策略与氢气控制策略进行事故缓解时对氢气风险的影响。利用MATLAB开发了安全壳氢气可燃性判断辅助计算... 严重事故管理(SAM)过程中,氢气控制相关的缓解措施可能与其他缓解措施相互影响,带来负面效果。本文研究了安全壳冷却应用于安全壳降压策略与氢气控制策略进行事故缓解时对氢气风险的影响。利用MATLAB开发了安全壳氢气可燃性判断辅助计算(CA)用于氢气可燃性判断。在此基础上,利用一体化分析程序建立了核电厂主系统与安全壳耦合分析模型,研究了安全壳惰化与恢复安全壳冷却对氢气风险的影响。分析表明,以50%流量开启安全壳冷却,能够维持安全壳压力且内部环境处于惰化状态,结合CA,能够通过控制安全壳压力实现缓解安全壳的氢气风险,可为技术支持中心制定相关缓解策略提供参考,提高严重事故管理导则的可执行性。 展开更多

关键词 安全壳 氢气风险 非能动安全壳冷却 严重事故管理

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三代非能动核电厂事故后惰化氢气缓解措施有效性分析 被引量：1

19

作者 黄雄 魏巍 +3 位作者 马国扬 谢明亮 冉晓隆 魏兴 《核科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2022年第4期939-945,共7页

应用一体化严重事故分析MAAP5程序,建立三代非能动核电厂的安全壳模型,选取核电厂一回路主管道发生双端断裂叠加PRHR失效、IRWST重力注射失效作为始发事件,对事故进程、氢气源项、事故后惰化氢气缓解措施有效性和事故后惰化注入位置进... 应用一体化严重事故分析MAAP5程序,建立三代非能动核电厂的安全壳模型,选取核电厂一回路主管道发生双端断裂叠加PRHR失效、IRWST重力注射失效作为始发事件,对事故进程、氢气源项、事故后惰化氢气缓解措施有效性和事故后惰化注入位置进行研究。结果表明:在整个事故过程中,堆芯锆合金与水反应产氢量累计为266kg,释放速率峰值可达0.55kg/s;事故后惰化CO_(2)注入氢气缓解措施可有效降低安全壳内氢气燃烧风险,且在1号SG源项隔间,源项隔间注入惰化气体CO_(2)比安全壳上部注入等量CO_(2)的效果更明显;在采取事故后惰化缓解安全壳内氢气风险时,我们必须考虑安全壳抽气系统防止安全壳超压威胁安全壳的完整性。 展开更多

关键词 MAAP5程序 事故后惰化 氢气风险

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安全壳过滤排放系统内部氢气风险研究 被引量：1

20

作者 周喆 蔡盟利 丁超 《核科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2022年第1期192-198,共7页

安全壳过滤排放系统(CFVS)用于严重事故情况下排出安全壳内大气以防止安全壳超压失效。其排放气体中的水蒸气在经过CFVS的管道和容器时会发生冷凝,导致氢气和氧气浓度上升,有可能引发氢气燃烧或爆炸。为了评估“华龙一号”(HPR1000)核电... 安全壳过滤排放系统(CFVS)用于严重事故情况下排出安全壳内大气以防止安全壳超压失效。其排放气体中的水蒸气在经过CFVS的管道和容器时会发生冷凝,导致氢气和氧气浓度上升,有可能引发氢气燃烧或爆炸。为了评估“华龙一号”(HPR1000)核电站CFVS内的氢气风险,建立了反应堆与安全壳模型和详细的CFVS模型,选取典型的严重事故序列对事故后CFVS开启以及混合气体进入CFVS的浓度变化过程进行了计算,并根据夏皮罗图对CFVS内的氢气风险进行判断。计算考虑了堆腔注水冷却系统(CIS)有效和失效情况下不同的安全壳大气组分进入CFVS后的浓度变化,结果显示CFVS开启时前者的氢气大部分被复合,后者的氧气则被复合反应消耗,因此2种情况下都不会发生燃烧或爆炸。计算还分析了在安全壳内布置氢气复合器以及在CFVS中实施氮气覆盖这两种缓解措施的作用,计算表明不考虑缓解措施时,CFVS内的气体组分在夏皮罗图中进入了快燃或燃爆区。研究表明HPR1000在采用了上述的缓解措施情况下,其CFVS系统内部不会发生氢气爆燃风险。 展开更多

关键词 “华龙一号” 过滤排放系统 氢气风险 夏皮罗图

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