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元坝气田高压分离器自动排液系统技术改造与效果分析 被引量:3
1
作者 何石 向鹏 《西部特种设备》 2021年第3期67-73,共7页
元坝气田是中石化开发的第二大高含硫气田。在气田地面集输系统场站工艺流程中,高压分离器是起到气、液分离作用的重要设备,属于三类压力容器。由于高压分离器具有压力高、温度低、介质流速大的特点,其液位无法有效控制,导致排液系统运... 元坝气田是中石化开发的第二大高含硫气田。在气田地面集输系统场站工艺流程中,高压分离器是起到气、液分离作用的重要设备,属于三类压力容器。由于高压分离器具有压力高、温度低、介质流速大的特点,其液位无法有效控制,导致排液系统运行不稳定。为提升高压分离器液位控制、排液系统的稳定性,最终实现自动排液,本文"对症下药",从分级调压、伴热保温、快速调节、控制程序优化等方面着手提出了自动排液系统技术改造方案,并投入实践应用,得出行之有效的控制方案,为高含硫气田安全平稳运行奠定基础。 展开更多
关键词 高含硫气田 高压分离器 三类压力容器 自动排液 PID控制
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桩基泥沙分离处理及再利用技术分析 被引量:1
2
作者 陈建 《江西建材》 2022年第6期207-208,211,共3页
为有效解决桩基泥浆处理过程破坏环境、污染环境、提高工效的问题,文中以实际工程为例,通过采用泥沙分离器进行桩基泥沙高效分离处理,有效解决了传统泥沙处理方法引起的破坏自然、污染环境的问题,提高工效的同时提高了经济效益。
关键词 真空高压泵 高压分离器 振动筛 清洗槽 返料箱 分离站
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热高压分离器的特殊制造简介 被引量:1
3
作者 汤国安 《能源研究与管理》 2014年第1期73-77,共5页
本公司制造1台热高压分离器,该设备为高温高压,材料和结构都较特殊,且需要大面积堆焊,存在着较大制造困难。主要介绍该设备在制造过程中的难点和应注意的问题。
关键词 热高压分离器 材料 结构 大面积堆焊 注意问题
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加氢装置高压分离器气液分离性能模拟研究
4
作者 苏建海 王仲霞 +1 位作者 杨海强 袁方 《炼油技术与工程》 CAS 2022年第5期39-43,共5页
基于工业实际分离设备建立数学模型,通过计算流体力学方法充分解析分离设备改造前后流场特征,结合群体平衡模型求解得到的气泡运动及尺寸分布发现:采用隔板或折流板等构件能有效地促进小气泡的聚并作用,聚并后的大气泡通过浮力作用能快... 基于工业实际分离设备建立数学模型,通过计算流体力学方法充分解析分离设备改造前后流场特征,结合群体平衡模型求解得到的气泡运动及尺寸分布发现:采用隔板或折流板等构件能有效地促进小气泡的聚并作用,聚并后的大气泡通过浮力作用能快速从油相分离。研究结果针对流场调控技术提出基于两相物性参数差别的直接分离法和基于气泡行为调控的强化分离法,并指出基于气泡行为调控的强化分离法具有更高的油气分离效率,但会增加分离系统能耗。最后,以实际工业分离设备改造为例,综合分析对比了设备改造前后分离效率和能量损耗情况。 展开更多
关键词 加氢装置 高压分离器 气液分离 惯性消泡器 分离效率 气含率
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渣油加氢装置反应生成油发泡的原因分析及控制措施 被引量:8
5
作者 王迪勇 孙清龙 景录昌 《炼油技术与工程》 CAS 2018年第8期14-18,共5页
针对中国石油化工股份有限公司某分公司渣油加氢装置反应生成油发泡问题,分析原因是反应生成油中含有较多的胶质或沥青质以及胶质的不完全反应中间产物,这些物质具有高界面活性和油水乳化作用,导致油水分离难度增加。总结出了影响反应... 针对中国石油化工股份有限公司某分公司渣油加氢装置反应生成油发泡问题,分析原因是反应生成油中含有较多的胶质或沥青质以及胶质的不完全反应中间产物,这些物质具有高界面活性和油水乳化作用,导致油水分离难度增加。总结出了影响反应生成油发泡的因素,主要有加工油种、掺渣量、常减压装置减压拔出率、催化剂性质、反应温度等。建议低芳烃油种掺炼比例不大于20%,掺渣量应控制在设计值以内,常减压装置应控制合理的减压拔出率,运行初期应尽量少加工或不加工低芳烃油种,运行中期可适当加工低芳烃油种。提高反应温度可降低发泡几率,同时运行初期的提温速度不大于3℃/月。 展开更多
关键词 渣油加氢 反应生成油 发泡 沥青质 反应温度 热高分
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加氢裂化装置反应系统压力控制 被引量:6
6
作者 姚蕾 《自动化技术与应用》 2012年第6期86-89,97,共5页
主要阐述了加氢裂化装置反应系统压力控制,并通过实例分析,结合加氢裂化装置工艺流程对压力控制进行了认真的剖析,提出了作者的观点。
关键词 反应器 高压分离器 反应系统 压缩机出口压力控制 分程控制 选择控制 超驰控制 递推控制
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航煤加氢装置热高分流程与冷高分流程比较 被引量:4
7
作者 李征容 《石油化工设计》 CAS 2016年第3期51-53,7-8,共3页
航煤加氢装置工艺流程主要有热高分流程和冷高分流程两种,以典型100万t/a航煤加氢装置为例,比较了这2种流程的区别,通过流程模拟,对2种流程的设备投资、操作成本进行比较,同时核算了不同规模装置的投资、能耗情况。经对比分析可知,对于... 航煤加氢装置工艺流程主要有热高分流程和冷高分流程两种,以典型100万t/a航煤加氢装置为例,比较了这2种流程的区别,通过流程模拟,对2种流程的设备投资、操作成本进行比较,同时核算了不同规模装置的投资、能耗情况。经对比分析可知,对于规模在100万t/a以上的航煤加氢装置,采用热高分流程更为适宜。 展开更多
关键词 航煤加氢 热高分流程 冷高分流程
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渣油加氢装置热高分气液夹带现象探究及优化措施
8
作者 韩坤鹏 郭胜军 +3 位作者 于传瑞 谢新亚 刘铁斌 袁胜华 《石油化工》 CAS CSCD 北大核心 2024年第11期1646-1652,共7页
通过对渣油加氢装置热高压分离器(热高分)所出现气液夹带(发泡)问题及其原因、影响因素等进行详细探究分析,提出了可以有效解决或缓解问题的措施以减少对装置安全平稳长周期运行的不利影响。实验结果表明,热高分设计尺寸对气液分离过程... 通过对渣油加氢装置热高压分离器(热高分)所出现气液夹带(发泡)问题及其原因、影响因素等进行详细探究分析,提出了可以有效解决或缓解问题的措施以减少对装置安全平稳长周期运行的不利影响。实验结果表明,热高分设计尺寸对气液分离过程最为关键,其次为内构件设置及其强化效果、加工原油类型和性质、渣油组成和性质、反应温度等;在出现发泡问题后,较多馏程温度在350℃以上、甚至少量馏程温度540℃以上的重烃组分被夹带至后续冷高压分离器,进而又导致油水乳化问题。可通过优化热高分尺寸和内构件的初始设计,或后续升级改造强化气液分离过程彻底解决发泡问题,也可以采用优化原油类型和比例、调整渣油组成和性质或提高反应温度等措施进行缓解。 展开更多
关键词 渣油加氢 热高压分离器 气液夹带(发泡) 油水乳化 影响因素 措施
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渣油加氢反应生成油发泡原因分析及处理措施
9
作者 闫智斌 牟豪 颉兆龙 《中外能源》 CAS 2024年第12期71-75,共5页
某渣油加氢装置在换剂后的1至3个月内,掺渣质量比提至80%后,频繁出现反应生成油发泡现象,严重影响装置平稳运行。初步判断原因为原料中沥青质、胶质在催化剂运行初期反应深度不足,芳香分在高活性催化剂作用下发生裂化反应,沥青质、胶质... 某渣油加氢装置在换剂后的1至3个月内,掺渣质量比提至80%后,频繁出现反应生成油发泡现象,严重影响装置平稳运行。初步判断原因为原料中沥青质、胶质在催化剂运行初期反应深度不足,芳香分在高活性催化剂作用下发生裂化反应,沥青质、胶质大量析出,使反应生成油发泡性增强,原料中杂质及反应系统中粉尘使气泡稳定性增强,气液分离效果变差,导致反应生成油发泡。在催化剂干燥及硫化阶段,延长开工油循环时间,提前投用注水系统及胺液循环系统;在开工阶段,控制开工阶段切入渣油的速度、提高渣油切入温度;在催化剂运行初期,平均床层温度升至357℃前,严格控制掺渣质量比不大于75%,可以有效避免反应生成油发泡。通过优化原料组成,调整反应温度、系统循环氢量、热高分入口温度等操作条件,可以有效应对渣油加氢装置反应生成油发泡问题。 展开更多
关键词 渣油加氢 反应生成油 发泡 热高分
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加氢装置热高压分离器底出口调节阀的选型 被引量:4
10
作者 曹锐 《石油化工自动化》 CAS 2011年第4期56-59,共4页
介绍了400 kt/a基础油加氢装置的热高分液位控制方案,结合加氢装置热高压分离器底出口的严苛工况,从调节阀的种类,调节阀材质的抗腐蚀性选择,以及如何避免严重的闪蒸和气蚀现象等多方面,讨论调节阀的选型问题。
关键词 热高压分离器 调节阀 液位变送器 汽化率
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渣油加氢装置冷高分油水乳化问题探析 被引量:4
11
作者 徐秋鹏 《炼油技术与工程》 CAS 2021年第5期56-59,共4页
某4.0 Mt/a渣油加氢装置两个系列首次开工至今历经3次换剂,2018年12月二系列更换中国石油化工股份有限公司大连石油化工研究院(FRIPP)催化剂,2019年12月一系列更换中国石油化工股份有限公司石油化工科学研究院(石科院)催化剂,2020年4月... 某4.0 Mt/a渣油加氢装置两个系列首次开工至今历经3次换剂,2018年12月二系列更换中国石油化工股份有限公司大连石油化工研究院(FRIPP)催化剂,2019年12月一系列更换中国石油化工股份有限公司石油化工科学研究院(石科院)催化剂,2020年4月二系列再次使用FRIPP催化剂。在前两次换剂开工后提高渣油掺炼量的过程中,当反应温度在360℃左右、掺渣比超过76%时都遇到冷高压分离器(冷高分)油水乳化问题,给装置安全生产带来隐患。初步判断乳化原因可能是大分子的沥青质在加氢反应温度不够、反应深度不足时发生断侧链的反应,形成分子更小、极性更强的沥青质分子,极性更强的小分子沥青质与水结合形成更稳定的乳化物。在掺渣比提到76%前将反应平均温度提到370℃,可以有效避免冷高分油水乳化现象的发生。 展开更多
关键词 渣油加氢装置 冷高分 油水乳化 开工过程 反应温度 掺渣比
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热高压分离器单层堆焊技术研究 被引量:3
12
作者 李鹏飞 《中国化工装备》 CAS 2018年第1期14-21,共8页
本文从12Cr2Mo1R(H)钢的化学成分、力学性能以及金相组织方面入手,分析了该钢材的焊接性,确定了单层堆焊工艺方法、堆焊焊材以及具体的工艺参数,进行了试板堆焊。结果表明:采用本文拟定的单层堆焊工艺方案能够获得满意的堆焊层质量;选... 本文从12Cr2Mo1R(H)钢的化学成分、力学性能以及金相组织方面入手,分析了该钢材的焊接性,确定了单层堆焊工艺方法、堆焊焊材以及具体的工艺参数,进行了试板堆焊。结果表明:采用本文拟定的单层堆焊工艺方案能够获得满意的堆焊层质量;选用国产单层堆焊焊材,可以满足高压分离器对堆焊层的性能要求。到目前为止该设备已经安全运用两年多时间,没有发现任何质量问题。 展开更多
关键词 热高压分离器 12Cr2Mo1R(H) 单层堆焊
原文传递
加氢装置中热高压分离器的设计要点简介 被引量:2
13
作者 凌一丹 《广东化工》 CAS 2018年第8期217-218,211,共3页
热高压分离器是加氢装置中的重要设备,处于高温、高压、临氢工况条件下。本文从材料选择、结构设计、内件设计、制造检验等几个方面对其设计过程进行了简单介绍,为此类高压容器的设计提供参考。
关键词 热高压分离器 14Cr1MoR 气液分离
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120万吨/年柴油加氢精制装置系统完善改造 被引量:2
14
作者 周景伦 安进堂 《石油化工应用》 CAS 2009年第5期77-79,共3页
介绍兰州石化公司炼油厂1.2Mt/a柴油加氢精制装置建成后生产中所发现的问题,针对这些问题进行技术改造,在改动不大的原则下,合理利用了原装置的大部分工艺设备。改造后,基本解决了分馏系统热源不足问题,为高压分离器液面控制提供了可靠... 介绍兰州石化公司炼油厂1.2Mt/a柴油加氢精制装置建成后生产中所发现的问题,针对这些问题进行技术改造,在改动不大的原则下,合理利用了原装置的大部分工艺设备。改造后,基本解决了分馏系统热源不足问题,为高压分离器液面控制提供了可靠依据,使装置运行周期大大延长。装置经过近两年的平稳运行表明技术改造是成功的。 展开更多
关键词 分馏 技术改造 高压分离器 运行周期
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柴油加氢装置循环氢纯度下降原因分析及对策 被引量:2
15
作者 王建军 《炼油技术与工程》 CAS 2019年第8期14-17,共4页
中国石油化工股份有限公司镇海炼化分公司3.0 Mt/a柴油加氢装置自开工以来循环氢纯度逐渐下降.通过对循环氢和补入氢(以下简称新氢)组成的对比发现,新氢中氩气含量较高,该组分随着运行时间增长存在累积过程,导致循环氢纯度逐渐下降.搭... 中国石油化工股份有限公司镇海炼化分公司3.0 Mt/a柴油加氢装置自开工以来循环氢纯度逐渐下降.通过对循环氢和补入氢(以下简称新氢)组成的对比发现,新氢中氩气含量较高,该组分随着运行时间增长存在累积过程,导致循环氢纯度逐渐下降.搭建模型分析研究热高分入口温度、冷高分入口温度对氩气溶解度及循环氢纯度的影响,确定了冷高分入口温度是影响循环氢纯度的主要工艺参数.综合上述分析,通过切换新氢来源(氩气体积分数小于0.3%)、降低冷高分入口温度两方面措施,提高了循环氢纯度,保证了加氢反应深度,解决了新氢中氩气造成柴油加氢装置循环氢纯度下降的问题. 展开更多
关键词 柴油加氢 循环氢 氢气 氩气 冷高分
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煤液化热高压分离器煤粉漂移特性数值模拟与优化 被引量:2
16
作者 金浩哲 陈小平 +4 位作者 郑智剑 偶国富 王超 舒歌平 易玉微 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第4期1004-1010,共7页
为揭示煤液化热高压分离器(简称"热高分")内的煤粉漂移规律,基于热高分的结构特性和多相流物性参数,建立物理模型,并采用VOF(volume of fluid)模型和DPM(discrete phase model)模型,数值分析进口液固两相中固相质量分数、颗... 为揭示煤液化热高压分离器(简称"热高分")内的煤粉漂移规律,基于热高分的结构特性和多相流物性参数,建立物理模型,并采用VOF(volume of fluid)模型和DPM(discrete phase model)模型,数值分析进口液固两相中固相质量分数、颗粒粒径对煤粉漂移特性的影响。研究发现:在气液交界面处,煤粉颗粒平均质量浓度最大,并随进口固相质量分数的增加而增大;小颗粒对气流的跟随性好,故气相出口的煤粉漂移率与颗粒粒径呈负相关关系;当进口固相质量分数增大到7%以上时,对应同一颗粒粒径下煤粉漂移率基本不变。通过在热高分上部增加45°倾斜挡板,发现气相出口处煤粉漂移率从2.03%下降到0.88%。 展开更多
关键词 煤液化 热高压分离器 煤粉漂移 数理模型
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Ⅱ套加氢裂化装置产品重石脑油总硫含量控制 被引量:2
17
作者 姚春峰 王辉 金斌 《中外能源》 CAS 2012年第9期76-79,共4页
主汽提塔进料温度比设计值低、汽提塔底油流出温度低,是导致金陵石化Ⅱ套加氢裂化装置重石脑油硫含量超标的主因。由于主汽提塔进料温度比设计值低,造成主汽提塔汽提效果不好;在第三周期,催化剂后精制剂装填量由初次的3.5t增加至13.15t... 主汽提塔进料温度比设计值低、汽提塔底油流出温度低,是导致金陵石化Ⅱ套加氢裂化装置重石脑油硫含量超标的主因。由于主汽提塔进料温度比设计值低,造成主汽提塔汽提效果不好;在第三周期,催化剂后精制剂装填量由初次的3.5t增加至13.15t,但后精制床层催化剂装填量仍然偏低,不能完全脱除上部生成的硫醇。对原料而言,后精制剂空速较大,后精制反应脱硫醇效果差,造成重石脑油中硫含量高;因催化剂积炭量增多,造成催化剂失活,加氢和裂解活性均有降低。尤其是后精制剂积炭增加,导致后精制剂加氢功能大幅削弱,不足以脱除上部裂化所产生的硫醇,从而导致重石脑油总硫含量超标。通过增加柴油与冷低分油的换热器,提高主汽提塔进料温度,重石脑油增加氧化锌脱硫精制,以及增加后精制床层催化剂装填量等措施,可以降低重石脑油总硫含量,满足重整料指标要求。 展开更多
关键词 加氢裂化 重石脑油 硫含量 冷低分换热器
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冷高压分离器16MnR(HIC)抗氢钢超大型筒体研制 被引量:1
18
作者 杜军毅 孙嫘 鞠庆红 《大型铸锻件》 2004年第4期15-21,共7页
1 2 0× 1 0 4 吨 /年加氢裂化装置冷高压分离器和循环氢分液罐筒体锻件超长、超大 ,采用抗氢钢1 6MnR(HIC)制造 ,技术要求非常高 ,达到了二重现有设备的制造极限。我们在工艺上采用纯净钢冶炼 ;上下球面镦粗 ,预扩孔—最终扩孔、... 1 2 0× 1 0 4 吨 /年加氢裂化装置冷高压分离器和循环氢分液罐筒体锻件超长、超大 ,采用抗氢钢1 6MnR(HIC)制造 ,技术要求非常高 ,达到了二重现有设备的制造极限。我们在工艺上采用纯净钢冶炼 ;上下球面镦粗 ,预扩孔—最终扩孔、拔长—扩孔砧扩孔等超大型薄壁筒体的锻造 ;卧装、卧淬的热处理等制造技术 ,以及合理的热处理工艺参数 ,成功制造了三件筒体锻件。 展开更多
关键词 16MnR 锻件 抗氢钢 拔长 薄壁筒体 锻造 镦粗 冷高压分离器 HIC 加氢裂化装置
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加氢装置冷高压分离器设计压力选取
19
作者 王鹤 《石油化工设备技术》 CAS 2023年第6期13-17,I0001,共6页
高压设备的设计压力选取对于加氢装置的安全生产至关重要,若设计压力选取过低,会造成压缩机停机时安全阀起跳几率高,个别设备的操作压力可能会超出设计压力,导致系统安全系数较低;若设计压力选取过高,则会带来相应的投资增加。文章介绍... 高压设备的设计压力选取对于加氢装置的安全生产至关重要,若设计压力选取过低,会造成压缩机停机时安全阀起跳几率高,个别设备的操作压力可能会超出设计压力,导致系统安全系数较低;若设计压力选取过高,则会带来相应的投资增加。文章介绍了一种依据API 521(第6版)标准计算循环氢回路滞止压力及确定冷高压分离器设计压力的方法。通过对某套渣油加氢装置两次循环氢压缩机联锁停车事故中收集的现场实测数据进行整理、分析,并与利用该方法计算得到的结果进行对比,发现该方法的计算结果与实际生产采集到的操作数据高度吻合,可以相对准确地确定循环氢回路的滞止压力。该方法对于新建和改造加氢装置如何确定设计压力有一定的指导意义。 展开更多
关键词 循环氢回路 滞止压力 冷高压分离器 设计压力
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柴油加氢精制装置加工高氯原料影响分析与对策 被引量:1
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作者 钟华锋 吴军 董肖昱 《炼油技术与工程》 CAS 2022年第5期15-18,共4页
某石化厂柴油加氢精制装置加工一批高氯原料油导致装置因反应系统压差过大被迫停工处理。在检修后采用常规低氯柴油重新开工的过程中,当反应温度达到180℃时,催化剂持续释放氯离子,导致高压换热器等设备的压差再次上升。通过增加临时注... 某石化厂柴油加氢精制装置加工一批高氯原料油导致装置因反应系统压差过大被迫停工处理。在检修后采用常规低氯柴油重新开工的过程中,当反应温度达到180℃时,催化剂持续释放氯离子,导致高压换热器等设备的压差再次上升。通过增加临时注水对高压换热器进行冲洗等措施,降低反应系统压差,维持了装置的正常生产。数据表明加工超高氯原料油时,柴油加氢精制装置催化剂会吸收吸附部分高氯组分,每吨催化剂吸收约4.7 kg氯。建议再开工时首先脱氯,反应温度达到180℃左右时即开始发生脱氯反应。 展开更多
关键词 柴油加氢精制装置 高氯原料 氯化铵 结晶温度 冷高分酸性水
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