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热成形工艺对GH5188钴基高温合金薄板晶界特征分布的影响
1
作者 薛润东 王成猛 万润 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2024年第4期68-75,共8页
采用热处理和热模拟试验探究温度与变形量对GH5188钴基高温合金薄板晶界特征分布的影响,通过电子背散射衍射对不同热成形工艺下的GH5188钴基高温合金进行分析表征,探索优化GH5188钴基高温合金晶界特征分布的工艺。研究表明,热处理温度为... 采用热处理和热模拟试验探究温度与变形量对GH5188钴基高温合金薄板晶界特征分布的影响,通过电子背散射衍射对不同热成形工艺下的GH5188钴基高温合金进行分析表征,探索优化GH5188钴基高温合金晶界特征分布的工艺。研究表明,热处理温度为1050℃时重合位置点阵(CSL)晶界比例最大,此时样品中产生大量∑3晶界及其他低∑CSL晶界,且有汇聚成晶界团簇的趋势。CSL晶界的数量随着变形量的增大而减少,小角度晶界比例随之增加,孪晶趋向于沿纵向排列。热成形后,∑3晶界比例峰值所对应的温度由1050℃下降至1000℃,热成形条件为1000℃、10%变形量时,CSL晶界比例最大,达到43%。∑3晶界占CSL晶界总体的70%以上,其特征分布是晶界优化的关键。 展开更多
关键词 gh5188钴基高温合金 温度 变形量 ∑3晶界 晶界特征分布
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GH5188合金流变行为研究 被引量：13
2
作者 东赟鹏 王超渊 +3 位作者 宋晓俊 陈由红 张敏聪 王淑云 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2013年第6期116-121,共6页
通过在Gleeble3500型热模拟实验机上对GH5188合金进行等温热压缩实验，在变形温度为1030-1150℃、应变速率为0．01-10s-1的条件下，研究其热压缩变形的流变应力变化规律。在应力一应变结果的基础上，采用引入应变量因素的Arrhenius方程... 通过在Gleeble3500型热模拟实验机上对GH5188合金进行等温热压缩实验，在变形温度为1030-1150℃、应变速率为0．01-10s-1的条件下，研究其热压缩变形的流变应力变化规律。在应力一应变结果的基础上，采用引入应变量因素的Arrhenius方程，建立了描述GH5188合金高温变形特性的本构方程。结果表明：变形温度和应变速率对GH5188合金流变应力影响显著，随变形温度升高和变形速率的降低，相同变形程度下合金的流变应力显著降低，并且在较低的应变下合金即可达到稳态流变状态。GH5188合金流变应力计算值和实验值相对误差较小，所建立的本构方程具有良好的预测能力。 展开更多
关键词 gh5188高温合金 等温成形 流变应力 本构方程
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基于DEFORM-3D的GH5188卡箍热模锻造过程数值模拟 被引量：5
3
作者 刘大海 陈劲东 +2 位作者 柴浩瑞 郭正华 朱长安 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2022年第6期9-16,共8页
通过DEFORM-3D软件对GH5188卡箍热模锻造过程进行数值模拟,分析了卡箍热模锻造变形过程中的网格流动、应力场、应变场和温度场。GH5188卡箍热模锻造成形分为3个阶段:镦粗成形、毛边成形和再结晶。结果表明:在1000℃和变形速度为20 mm... 通过DEFORM-3D软件对GH5188卡箍热模锻造过程进行数值模拟,分析了卡箍热模锻造变形过程中的网格流动、应力场、应变场和温度场。GH5188卡箍热模锻造成形分为3个阶段:镦粗成形、毛边成形和再结晶。结果表明:在1000℃和变形速度为20 mm·s^(-1)条件下进行热模锻得到的锻件的流线分布合理、变形均匀,主体无应力集中,锻件表面无缺肉、折叠等缺陷;锻后晶粒细化现象主要存在于连皮拐角处和毛边中,卡箍整体的晶粒尺寸一致。因此,该工艺方案合理并可行,为卡箍实际锻造生产提供了理论指导。 展开更多
关键词 gh5188高温合金 卡箍 热模锻造 DEFORM-3D 镦粗 毛边 再结晶
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激光选区熔化GH5188合金组织和性能研究
4
作者 张元伟 苏庆 +4 位作者 郎连林 陈建 李巍 刘雅辉 王俊 《模具技术》 2023年第6期61-67,共7页
针对GH5188高温合金支板的激光选区熔化制造工艺,设计了不同的增材制造工艺方案,对比分析了不同的增材制造工艺参数和热处理工艺参数对产品的微观组织和力学性能的影响,总结了GH5188高温合金支板的激光选区熔化工艺设计要点。最终获得... 针对GH5188高温合金支板的激光选区熔化制造工艺,设计了不同的增材制造工艺方案,对比分析了不同的增材制造工艺参数和热处理工艺参数对产品的微观组织和力学性能的影响,总结了GH5188高温合金支板的激光选区熔化工艺设计要点。最终获得了满足要求的激光选区熔化GH5188高温合金支板零件。 展开更多
关键词 gh5188高温合金 支板 激光选区熔化 增材制造 工艺优化
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激光选区熔化成形GH5188合金微观组织及性能
5
作者 赵楠 李多生 +2 位作者 叶寅 刘奋成 江五贵 《航空学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第19期289-300,共12页
采用激光选区熔化(SLM)工艺成形GH5188合金,研究激光功率、扫描速度、扫描间距和层间转角等制备参数对成形质量的影响,并进行了力学性能和微观组织分析。结果表明:激光功率为200W、扫描速度为800mm/s、扫描间距为0.08mm、层间转角为45&#... 采用激光选区熔化(SLM)工艺成形GH5188合金,研究激光功率、扫描速度、扫描间距和层间转角等制备参数对成形质量的影响,并进行了力学性能和微观组织分析。结果表明:激光功率为200W、扫描速度为800mm/s、扫描间距为0.08mm、层间转角为45°时成形试样内部组织均匀性优于表面、顶面质量优于侧面。基体组织形貌受熔池熔道影响,细晶分布在熔道边缘,晶粒内存在细小亚晶(粒径为1~2μm)和长条状析出碳化物M_(23)C_(6)/M_(6)C(长约50nm、宽约10nm),碳化物颗粒弥散分布于基体中,亚晶阻碍位错运动及碳化物对位错具有钉扎作用,强化了GH5188合金的力学性能。该工艺参数下试样致密度可达98.75%,硬度达296.71HV,抗拉强度为1048.38MPa,硬度和抗拉性能大于热轧板,延伸率为11.7%,低于热轧板,SLM成形的GH5188合金呈现较好的力学性能。 展开更多
关键词 gh5188高温合金 SLM 成形质量 力学性能 微观组织
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GH5188高温合金热变形组织传递规律研究
6
作者 郭续龙 蒋世川 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2022年第5期145-152,共8页
采用Gleeble-3800热模拟试验机研究了GH5188高温合金多道次变形和保温过程中的组织传递规律,建立了变形速率0.01~10 s^(-1),变形量50%,变形温度980~1 230℃下的热加工图,探讨了单道次变形后保温时间对双道次变形组织、双道次变形后保温... 采用Gleeble-3800热模拟试验机研究了GH5188高温合金多道次变形和保温过程中的组织传递规律,建立了变形速率0.01~10 s^(-1),变形量50%,变形温度980~1 230℃下的热加工图,探讨了单道次变形后保温时间对双道次变形组织、双道次变形后保温时间和保温温度对组织遗传性以及双道次降温变形和保温时间对显微组织的影响。结果表明:热加工图中高功率耗散率区的边界条件分别为1 050~1 175℃、0.01~0.1 s^(-1)和1 200~1 225℃、0.01~1 s^(-1),低功率耗散率区的边界条件分别为975~1 150℃、0.01~10 s^(-1)和1 150~1 225℃、0.1~10 s^(-1);第一道次变形后保温时间过长不利于第二道次动态再结晶的发生;双道次变形后保温时,发生了明显的再结晶现象,随着保温时间的增加,晶粒未发生明显的长大;随着第二道次变形温度的降低,试样再结晶比例降低,保温温度越低,越不容易发生静态再结晶。 展开更多
关键词 gh5188高温合金 多道次变形 热加工图 再结晶 保温过程
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GH5188高温合金薄板CMT-Pin焊接变形研究
7
作者 熊梦如 王欣 邢丽 《金属加工（热加工）》 2021年第10期30-35,共6页
针对厚度为0.8mm和1.2mm的GH5188高温合金薄板利用专门设计的CMT-Pin焊接夹具进行CMT-Pin焊接试验,焊后观察了Pin柱脚的横截面形貌,对焊后试板的变形进行研究。研究结果表明:使用CMT-Pin焊接工艺对GH5188高温合金进行焊接,Pin柱脚焊缝... 针对厚度为0.8mm和1.2mm的GH5188高温合金薄板利用专门设计的CMT-Pin焊接夹具进行CMT-Pin焊接试验,焊后观察了Pin柱脚的横截面形貌,对焊后试板的变形进行研究。研究结果表明:使用CMT-Pin焊接工艺对GH5188高温合金进行焊接,Pin柱脚焊缝成形良好。焊后试板产生的平面外变形比较复杂,试板上的平面外变形是由多个焊缝引起的角变形叠加而形成的波浪变形;随着焊接热输入的增加,焊后试板的变形程度呈现先增大后减小的现象;同时焊后试板的变形程度与试板厚度成反比,在拘束下焊接的试板变形程度小于无拘束状态下的焊接。 展开更多
关键词 gh5188高温合金 CMT-Pin焊 工艺参数 焊接变形
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