镍基高温合金GH141平衡析出相的热力学计算分析 被引量：12

1

作者 徐敏 杨武强 +4 位作者 张斌 张麦仓 孟晔 胥国华 郑磊 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2016年第11期2925-2931,共7页

应用Thermo-Calc热力学计算软件,对GH141合金的平衡析出相和非平衡凝固过程进行了模拟计算。结果表明:GH141合金的平衡析出相有γ、γ′、σ、μ和碳化物(M C、M_6C、M_(23)C_6);合金凝固过程中Mo、Ti元素正偏析比较严重,这会降低合金... 应用Thermo-Calc热力学计算软件,对GH141合金的平衡析出相和非平衡凝固过程进行了模拟计算。结果表明:GH141合金的平衡析出相有γ、γ′、σ、μ和碳化物(M C、M_6C、M_(23)C_6);合金凝固过程中Mo、Ti元素正偏析比较严重,这会降低合金的初熔点;Al、Ti含量对γ′相的开始析出温度和最大析出量有很大影响;C是碳化物最大析出量的控制元素,且M C、M_6C、M_(23)C_6碳化物的主要富集元素分别是Ti、Mo、Cr。研究结果为合金的成分设计和热处理提供一定的理论依据。 展开更多

关键词 gh141合金 THERMO-CALC软件 平衡析出相

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GH141合金的热态变形特性 被引量：8

2

作者 王凯 刘东 +1 位作者 耿剑 贺子研 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第8期49-53,95,共6页

采用Gleeble-3500热模拟实验机研究了GH141合金在1020～1170℃、应变速率在0.01～10 s-1的热态变形特性,分析了流动应力与热力参数的关系,并建立了GH141合金在热态变形过程中的本构方程。采用Quantiment-500型自动图像分析仪定量测定了... 采用Gleeble-3500热模拟实验机研究了GH141合金在1020～1170℃、应变速率在0.01～10 s-1的热态变形特性,分析了流动应力与热力参数的关系,并建立了GH141合金在热态变形过程中的本构方程。采用Quantiment-500型自动图像分析仪定量测定了动态再结晶晶粒尺寸和再结晶体积分数与Z参数的关系,建立了该合金的动态再结晶数学模型。结果表明,该数学模型的计算结果与实验数据很好地吻合,从而为GH141合金的锻造工艺制定与质量控制提供了理论依据。 展开更多

关键词 gh141合金 本构方程 动态再结晶模型

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GH141镍基高温合金环形件生产工艺优化 被引量：8

3

作者 谢永富 李玉凤 苏春民 《兵器装备工程学报》 CAS 2017年第7期168-170,共3页

针对某机型GH141合金小环形件变形温度窄、温降快、易开裂、成形困难导致组织不均匀等问题进行分析,通过优化工艺及成形坯料缩短终轧整形时间,严格控制温降速度,最终获得组织和性能良好的锻件,对锻件截面不同部位的高倍组织进行了试验研... 针对某机型GH141合金小环形件变形温度窄、温降快、易开裂、成形困难导致组织不均匀等问题进行分析,通过优化工艺及成形坯料缩短终轧整形时间,严格控制温降速度,最终获得组织和性能良好的锻件,对锻件截面不同部位的高倍组织进行了试验研究,证明锻件组织均匀性较好,工艺方案可行,为后续类似锻件的生产提供了理论和实践依据。 展开更多

关键词 gh141合金 中小环件 工艺优化 组织均匀性

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GH141合金碳化物及γ’的沉淀 被引量：7

4

作者 刘雅晶 杨洪才 袁英 《特殊钢》 北大核心 1996年第6期12-16,共5页

观察分析了ＧＨ１４１合金固溶后冷却过程中片状ＭＣ，晶界Ｍ６Ｃ沉淀以及晶内γ＇沉淀。并讨论了γ＇相对晶内强化的作用。

关键词 碳化物 沉淀 gh141合金 镍基合金 固溶处理

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GH141高温合金矩形环件热处理工艺研究 被引量：3

5

作者 胡向东 朱帅 +1 位作者 甄小辉 王波伟 《热加工工艺》 北大核心 2019年第14期146-149,共4页

GH141高温合金矩形环件的热处理一般经过退火、固溶和时效3个阶段,每个阶段都会对环件的微观组织产生重要影响。由于退火和固溶处理的温度较高,对环件的晶粒尺寸、碳化物含量等组织影响更为显著。因此,本文主要针对GH141高温合金矩形环... GH141高温合金矩形环件的热处理一般经过退火、固溶和时效3个阶段,每个阶段都会对环件的微观组织产生重要影响。由于退火和固溶处理的温度较高,对环件的晶粒尺寸、碳化物含量等组织影响更为显著。因此,本文主要针对GH141高温合金矩形环件的退火和固溶热处理进行了试验研究。结果表明,经过1080℃退火处理,径轴双向辗轧成形的环件边角处的晶粒会发生一定程度的长大,而其它区域的晶粒尺寸基本不发生变化,退火时间对晶粒尺寸影响较小。1120℃固溶处理后,GH141合金环件晶粒尺寸明显增大。但是在本试验条件下,随着固溶时间的增加,晶粒尺寸基本不发生变化。 展开更多

关键词 gh141合金 热处理 微观组织 矩形环件

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均匀化处理对GH141高温合金热变形行为的影响 被引量：3

6

作者 肖东平 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第4期107-115,共9页

采用热模拟试验机对铸态和不同程度均匀化处理后的GH141合金进行压缩和拉伸变形,研究了合金的热变形行为以及热变形后的再结晶程度。结果表明:铸态GH141合金热变形过程中开始再结晶温度为1050℃,随着变形温度升高,再结晶越充分,变形抗... 采用热模拟试验机对铸态和不同程度均匀化处理后的GH141合金进行压缩和拉伸变形,研究了合金的热变形行为以及热变形后的再结晶程度。结果表明:铸态GH141合金热变形过程中开始再结晶温度为1050℃,随着变形温度升高,再结晶越充分,变形抗力越低。不同程度均匀化处理后,合金再结晶程度相比未均匀化处理的合金更低,但均匀化处理后,合金的热塑性显著提高。均匀化程度较低时,合金的变形抗力大,塑性仍较差;随着均匀化程度增加,合金的变形抗力逐渐降低,塑性增加;当均匀化时间过长,合金的再结晶程度降低,合金的变形抗力反而增加,塑性降低。 展开更多

关键词 gh141合金 均匀化 热变形 再结晶

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GH141合金的凝固偏析特性及均匀化处理 被引量：3

7

作者 肖东平 周扬 +1 位作者 付建辉 杨浩笛 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2022年第5期141-147,共7页

利用光学显微镜、扫描电镜及能谱分析仪分析了经真空感应+真空自耗冶炼的GH141合金自耗锭的铸态组织及凝固偏析特性,并研究了均匀化处理温度和时间对GH141合金微观组织、析出相、元素偏析情况的影响规律。结果表明,GH141合金铸锭存在明... 利用光学显微镜、扫描电镜及能谱分析仪分析了经真空感应+真空自耗冶炼的GH141合金自耗锭的铸态组织及凝固偏析特性,并研究了均匀化处理温度和时间对GH141合金微观组织、析出相、元素偏析情况的影响规律。结果表明,GH141合金铸锭存在明显枝晶偏析,Ti、Mo偏聚于枝晶间,Al、Co、Cr偏聚于枝晶干;枝晶间主要析出相为MC和M_(6)C+M_(23)C_(6)碳化物。在均匀化过程中,随着均匀化温度的升高和时间的延长,枝晶组织消除、碳化物回溶、偏析元素逐渐扩散均匀;经1190℃×48 h均匀化处理后,合金成分基本均匀,大部分碳化物已回溶。 展开更多

关键词 gh141合金 偏析 均匀化 微观组织 碳化物

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GH141高温合金不同成分元素的作用

8

作者 杨明 《冶金与材料》 2024年第12期58-60,共3页

GH141高温合金在800~850℃范围内,展现出卓越的抗拉与屈服强度性能、抗氧化、耐腐蚀性及持久性能,在航空航天工业中得到了广泛应用。然而,GH141合金的热加工能力较差,其原因是含有大量合金元素和γ′相形成元素,而主要元素含量对析出相... GH141高温合金在800~850℃范围内,展现出卓越的抗拉与屈服强度性能、抗氧化、耐腐蚀性及持久性能,在航空航天工业中得到了广泛应用。然而,GH141合金的热加工能力较差,其原因是含有大量合金元素和γ′相形成元素,而主要元素含量对析出相含量、析出温度具有显著影响,而且会影响最终性能。文章综述了GH141合金中不同成分元素对合金性能、析出相和碳化物等的影响以及析出相和碳化物的作用,有助于其研发和应用。 展开更多

关键词 gh141合金 化学元素 析出相 碳化物

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GH141合金晶界上M_(23)C_6的连续沉淀对持久性能的影响 被引量：2

9

作者 刘雅晶 杨洪才 +1 位作者 袁英 李蓬 《上海金属》 CAS 1998年第1期20-23,共4页

研究了GH141合金晶界M23C6连续沉淀对合金持久寿命的影响。实验发现，晶界M23C6连续沉淀对持久寿命的降低，可能与热加工温度过高，或变形量较小有关。

关键词 高温合金 gh141合金 晶界碳化物沉淀 持久性能

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GH141合金轧环加热曲线的研究 被引量：2

10

作者 魏志坚 陈爱成 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2003年第z1期380-382,共3页

研究了GH141合金的轧制加热曲线,按该曲线加热,避免了环件轧制过程中穿透性裂纹的产生.

关键词 gh141合金 轧环 加热曲线

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GH141高温合金的热加工工艺 被引量：12

11

作者 梁艳 马超 李春颜 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2012年第10期105-107,共3页

通过高温拉伸试验、热顶锻落锤试验、M6C相析出规律分析以及高温扩散退火试验等一系列试验,研究了GH141合金的热加工塑性。结果表明,GH141合金在1000～1150℃范围内加热具有良好的热加工塑性,生产中最佳加热温度为1170℃,使M6C相在加热... 通过高温拉伸试验、热顶锻落锤试验、M6C相析出规律分析以及高温扩散退火试验等一系列试验,研究了GH141合金的热加工塑性。结果表明,GH141合金在1000～1150℃范围内加热具有良好的热加工塑性,生产中最佳加热温度为1170℃,使M6C相在加热过程中全部回溶,开锻温度≥1100℃,停锻温度≥1000℃。合金在锻造前应先进行(1180±10)℃高温扩散退火处理,保温时间≥10 h。 展开更多

关键词 gh141高温合金 热加工工艺 热塑性 工艺参数

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GH141高温合金流变行为及热加工工艺窗口研究 被引量：2

12

作者 金明 张晋源 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第9期142-149,共8页

为研究GH141高温合金的高温流变行为及热加工工艺窗口,对GH141高温合金在变形温度1000~1200℃、应变速率0.01~10 s^(-1)的条件下进行了等温压缩实验,获得了20组高温流变数据;基于高温流变数据建立了GH141高温合金的Hansel-Spittel本构... 为研究GH141高温合金的高温流变行为及热加工工艺窗口,对GH141高温合金在变形温度1000~1200℃、应变速率0.01~10 s^(-1)的条件下进行了等温压缩实验,获得了20组高温流变数据;基于高温流变数据建立了GH141高温合金的Hansel-Spittel本构模型和热加工图;对不同热压缩试样进行了微观组织分析。结果表明:Hensel-Spittel本构模型对该材料流变数据的回归系数为0.99,其逼近精度较高;当应变为0.1时,失稳区域出现在温度1000~1100℃,对数应变速率约为1的范围内;当应变大于0.1时,失稳区域位于高温高应变速率区域。在温度为1000和1050℃时,对GH141合金进行热加工使原始粗大的组织发生变形和拉伸,晶界处出现细小的再结晶晶粒;当变形温度升至1100℃时,部分原始粗大晶粒被更小的再结晶晶粒所取代,但仍然有一些原始晶粒残留在材料内部;当温度达到1150和1200℃时,GH141合金的全部原始粗大晶粒被新的再结晶细小晶粒替代。微观组织分析证明了热加工图能够用来衡量GH141合金发生动态再结晶的程度;结合热加工图、微观组织图和动态再结晶分布,确定了GH141合金的最佳热加工窗口,即应变速率在0.01~0.1 s^(-1),温度在1150~1200℃。 展开更多

关键词 gh141高温合金 流变数据 本构方程 热加工图

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GH141合金工艺特性研究 被引量：2

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作者 牛永吉 张志伟 +1 位作者 安宁 高杨 《航空制造技术》 CSCD 北大核心 2021年第1期57-61,共5页

研究了GH141变形高温合金的冷加工硬化特性、静态再结晶及热处理对合金硬度、组织的影响。结果表明,GH141合金固溶温度须在1060℃温度以上,在1060℃保温4min硬度才出现较显著下降;冷却速度对硬度影响显著,水冷软化效果明显好于空冷;100... 研究了GH141变形高温合金的冷加工硬化特性、静态再结晶及热处理对合金硬度、组织的影响。结果表明,GH141合金固溶温度须在1060℃温度以上,在1060℃保温4min硬度才出现较显著下降;冷却速度对硬度影响显著,水冷软化效果明显好于空冷;1000℃以上退火,冷却速度的影响超过了热处理温度的影响,说明冷却过程中析出硬化掩盖了热处理软化效果;γ′大幅度回溶需1050℃以上;冷变形后的合金在1050℃即能完成再结晶,1120℃以上会发生晶粒长大。 展开更多

关键词 gh141高温合金 再结晶 工艺特性 冷加工 热处理

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GH141镍基变形高温合金

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《热处理技术与装备》 2018年第4期46-46,共1页

GH141合金采用真空感应熔炼、真空感应熔炼加电渣重熔或真空电弧重熔工艺。中国牌号：GH4141、美国牌号：UNS N07041/Rene＇41/R41/、Carpenter41/PYROMET41/UNITEMP41/、HynessalloyR41/J1610。

关键词 镍基变形高温合金 真空感应熔炼 gh141合金 重熔工艺 真空电弧 电渣重熔 牌号

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