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C型LNG液货舱设计研究 被引量：9
1
作者 陈瑞权 陆晟 《船舶工程》 北大核心 2013年第S1期11-13,69,共4页
作为小型LNG船的关键技术之一,C型独立液舱决定着整船的经济性能和安全性能。简要介绍了C型独立液舱的特点,说明了不同液货舱材料的特性,并对几种常用材料进行了对比。介绍了C型独立液货舱设计压力和温度的确定方法,及液货舱尺度要素的... 作为小型LNG船的关键技术之一,C型独立液舱决定着整船的经济性能和安全性能。简要介绍了C型独立液舱的特点,说明了不同液货舱材料的特性,并对几种常用材料进行了对比。介绍了C型独立液货舱设计压力和温度的确定方法,及液货舱尺度要素的确定方法。并结合蒸发率设计,阐述了保温层设计的关键技术。 展开更多
关键词 小型LNG船 C型独立液舱 设计压力 绝缘保温层
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复合材料增强管线钢管的预应力处理及水压试验 被引量：9
2
作者 张冬娜 戚东涛 +3 位作者 丁楠 邵晓东 魏斌 蔡雪华 《油气储运》 CAS 北大核心 2017年第5期502-507,共6页
天然气需求量不断增加对长输管道的承压能力提出了更高的要求,而增加管道壁厚和提高钢级均有一定的局限性,因此开发了复合材料增强管线钢管,即通过在钢管外表面缠绕连续纤维复合材料的方法,提高管道的承压能力。以外径508 mm的管线钢管... 天然气需求量不断增加对长输管道的承压能力提出了更高的要求,而增加管道壁厚和提高钢级均有一定的局限性,因此开发了复合材料增强管线钢管,即通过在钢管外表面缠绕连续纤维复合材料的方法,提高管道的承压能力。以外径508 mm的管线钢管为基础,制成了复合材料增强管线钢管样管,使用预应力法处理管材,并对处理后的管材进行了水压爆破试验分析。结果表明:复合材料增强管线钢管的承压能力是钢层和复合材料层承载叠加的结果;预应力处理对结构层的应力分布进行了重新分配,提高了复合材料层的承载比例;当管道失效时,复合材料层首先被破坏。在试验结果的基础上,对目前使用的复合材料增强管线钢管设计压力计算方法进行了修正。 展开更多
关键词 管线钢管 复合材料 水压试验 预应力 设计压力
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我国消防水带应用现状及问题探讨 被引量：8
3
作者 黄裕中 卞冬明 《消防科学与技术》 CAS 北大核心 2019年第9期1270-1271,1275,共3页
对我国消防水带应用现状进行调研,分析GB 6246-2011《消防水带》在实施过程中存在的问题。对GB 6246-2011《消防水带》在新形势下面对实战化方面新需求现状进行研究。利用企业在国内外消防水带行业生产、研发、销售的经验,结合国外消防... 对我国消防水带应用现状进行调研,分析GB 6246-2011《消防水带》在实施过程中存在的问题。对GB 6246-2011《消防水带》在新形势下面对实战化方面新需求现状进行研究。利用企业在国内外消防水带行业生产、研发、销售的经验,结合国外消防水带在实战化方面的应用理念,在内径、长度、设计工作压力、附着强度、耐磨性、耐低温性、耐热性等方面提出改进建议。 展开更多
关键词 消防水带 设计压力 附着强度 耐磨性
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锅炉炉膛及烟气系统防爆设计压力取值标准的分析 被引量：7
4
作者 张建中 《电力建设》 2012年第10期13-18,共6页
锅炉炉膛及烟气系统防爆设计压力尤其是最大设计负压的取值,对锅炉及烟风系统的设计、燃煤机组运行的安全性和经济性都有重要影响,但目前防爆设计规范中有关的规定存在着明显不足。通过对锅炉主燃料跳闸(main fuel trip,MFT)动态特性和... 锅炉炉膛及烟气系统防爆设计压力尤其是最大设计负压的取值,对锅炉及烟风系统的设计、燃煤机组运行的安全性和经济性都有重要影响,但目前防爆设计规范中有关的规定存在着明显不足。通过对锅炉主燃料跳闸(main fuel trip,MFT)动态特性和引风机匹配特性分析,论证了按NFPA规范对炉膛瞬态设计负压绝对值通常不必超过8.7kPa的合理性,并推导得到了对烟气系统防爆设计负压的计算方法和安全性评估法则,为规范炉膛及烟道设计压力的标准提供参考。 展开更多
关键词 炉膛 烟气系统 抗内爆 设计压力 锅炉主燃料跳闸(MFT) 零流量工况
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ASMEPCC-2-2011复合材料修复设计适用性及试验验证 被引量：6
5
作者 王言聿 成志强 +2 位作者 周毅 曹国飞 柳葆生 《油气储运》 CAS 北大核心 2018年第4期449-453,共5页
为了更加合理地对含缺陷管道进行修复设计,需要对修复设计方法的适用性和准确程度进行分析。在ASME PCC-2-2011《压力设备和管道的检修》中,基于"基底管壁不屈服""基底管壁屈服""缠绕层许用应变"假设,提... 为了更加合理地对含缺陷管道进行修复设计,需要对修复设计方法的适用性和准确程度进行分析。在ASME PCC-2-2011《压力设备和管道的检修》中,基于"基底管壁不屈服""基底管壁屈服""缠绕层许用应变"假设,提出了3种修复设计方法。基于力学解析分析,研究了3种修复层厚度计算方法与设计压力的相关性。设计、加工了深厚比约0.7的窄缝型和半椭球型缺陷,分别采用3种设计方法,在不同目标设计压力下计算了复合材料修复层厚度,分析了修复层厚度对于设计压力的敏感性。研究表明:"基底管壁不屈服"的修复方法对设计压力极为敏感,而"缠绕层许用应变"方法偏于保守,"基底管壁屈服"方法最适用于修复设计。 展开更多
关键词 ASME PCC-2-2011 设计压力 纤维增强复合材料 修复层厚度 设计冗余度
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加氢装置反应系统压力平衡计算及应用
6
作者 王婧 《石化技术》 CAS 2024年第6期47-48,79,共3页
目前加氢装置反应系统各高压设备的设计压力并没有明确的确定方法和可靠的理论依据做支撑,因此,以API521—2014附录B所描述的典型加氢反应系统压力平衡计算理论为依据,按各个设备的实际压降逐一推算并确定它们的设计压力,编制出的计算... 目前加氢装置反应系统各高压设备的设计压力并没有明确的确定方法和可靠的理论依据做支撑,因此,以API521—2014附录B所描述的典型加氢反应系统压力平衡计算理论为依据,按各个设备的实际压降逐一推算并确定它们的设计压力,编制出的计算书是具有理论性强、应用方便等特点,对相关设计人员确定加氢装置高压系统设备设计压力提供参考且具有一定的指导意义。 展开更多
关键词 加氢 压力平衡 设计压力
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锅炉和压力容器上安全阀的整定压强分析
7
作者 刘智奇 《现代制造技术与装备》 2024年第1期110-112,共3页
对锅炉和压力容器上安全阀的整定压强进行深入探讨,首先阐述安全阀的工作原理和整定压强的定义,同时研究计算整定压强的方法及影响整定压强的因素。其次,详细讨论压力容器和锅炉设计压强与整定压强的关系,并且通过相关试验揭示正确选择... 对锅炉和压力容器上安全阀的整定压强进行深入探讨,首先阐述安全阀的工作原理和整定压强的定义,同时研究计算整定压强的方法及影响整定压强的因素。其次,详细讨论压力容器和锅炉设计压强与整定压强的关系,并且通过相关试验揭示正确选择整定压强的重要性及错误选择可能带来的问题。最后,提出安全阀整定压强的检测与安全阀的维护校验方法,并探讨处理不合格安全阀的方式,为保证压力设备安全运行提供理论依据。 展开更多
关键词 锅炉 压力容器 安全阀 整定压强 设计压强
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炼油火炬系统水封安全设计与运行研究 被引量：5
8
作者 赵广明 于安峰 +2 位作者 党文义 贺帅斌 白永忠 《石油化工安全环保技术》 CAS 2011年第6期16-20,48,共6页
水封作为炼油火炬系统防止回火爆炸的重要安全设施,需要考虑水封罐的设计压力、水封量和水封高度。采用数值模拟技术,模拟计算水封罐典型气体爆炸,提出水封罐的设计压力,并通过建立水封高度的计算模型,得出水封高度与气体种类、火炬筒... 水封作为炼油火炬系统防止回火爆炸的重要安全设施,需要考虑水封罐的设计压力、水封量和水封高度。采用数值模拟技术,模拟计算水封罐典型气体爆炸,提出水封罐的设计压力,并通过建立水封高度的计算模型,得出水封高度与气体种类、火炬筒体和环境温度的关系,提出水封高度的设计原则。 展开更多
关键词 火炬系统 水封 水封罐 设计压力 水封高度 计算模型
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浅水海底混输管道设计压力的确定方法 被引量：5
9
作者 张伟 杨新明 《油气储运》 CAS 北大核心 2011年第1期34-36,40,共4页
浅水海底管道工程设计参考的规范主要有:DNV OS-F101-2000,ASME B31.4,ASME B31.8,API RP1111,GB50253和GB50251。这些规范均未具体规定如何选取管道的设计压力,不同观点导致设计压力的确定存在不同的结果,因此分析了各个规范有关设计... 浅水海底管道工程设计参考的规范主要有:DNV OS-F101-2000,ASME B31.4,ASME B31.8,API RP1111,GB50253和GB50251。这些规范均未具体规定如何选取管道的设计压力,不同观点导致设计压力的确定存在不同的结果,因此分析了各个规范有关设计压力的定义和规定,认为目前以管道最大操作压力或最大操作压力的1.1倍作为设计压力存在诸多局限性。以中国石油集团海洋工程有限公司工程设计院设计的海底混输管道为例,讨论了设计压力与管道壁厚、压力开关和压力报警设定值以及增输余量的关系。建议基于海底管道的总体设计规划,结合海底管道工艺和结构的设计结果,合理确定海底管道的设计压力。 展开更多
关键词 海底管道 混输管道 设计压力 最大操作压力 规范 标准
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炼油火炬系统水封罐设计压力研究 被引量：5
10
作者 党文义 于安峰 《中国安全科学学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第9期75-80,共6页
水封罐作为炼油火炬系统防止回火爆炸的重要安全设施,其设计应能保证在发生回火爆炸事故时不被破坏。采用数值模拟技术,利用FLACS工具,建立水封罐三维模型,模拟计算水封罐内的典型气体爆炸,据此提出水封罐的设计压力。结果表明：烃类气... 水封罐作为炼油火炬系统防止回火爆炸的重要安全设施,其设计应能保证在发生回火爆炸事故时不被破坏。采用数值模拟技术,利用FLACS工具,建立水封罐三维模型,模拟计算水封罐内的典型气体爆炸,据此提出水封罐的设计压力。结果表明：烃类气体（如甲烷、丙烷）在水封罐密闭空间内发生爆炸产生的压力为气体初始压力（绝压）的7~8倍,氢气爆炸产生的压力为气体初始压力（绝压）的10~12倍。对于炼油火炬系统,建议富氢气体排放系统的水封罐设计压力不低于1.0MPa（绝压）,一般烃类火炬气排放系统的水封罐设计压力不低于0.7MPa（绝压）。 展开更多
关键词 火炬系统 水封罐 设计压力 气体爆炸 数值模拟
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浮头式换热器内浮头螺栓在湿H_2S环境下的材质选用探讨 被引量：4
11
作者 熊生勇 徐仕利 +1 位作者 权容 廖品全 《石油与天然气化工》 CAS CSCD 2010年第A01期50-52,共3页
从理论上阐述了浮头式换热器内浮头螺栓在湿H2S环境下材质的选用原则,分析了万州分厂设备在试压过程中出现泄漏的原因,并和引进分厂的设备(在使用过程中因改变了设计件而满足了生产要求)进行了比较。
关键词 内浮头螺栓 湿H2S环境 20#钢 应力 设计压力
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临近超高压多层包扎容器的部分设计 被引量：4
12
作者 裴召华 郭廷顺 《石油化工设备》 CAS 2016年第4期81-84,共4页
近年来,随着石油化工行业的快速发展及国内压力容器制造水平的不断提高,设计压力大于35.0 MPa多层容器的数量也有所增加。对1台公称直径为DN700mm、设计压力为99.75 MPa的多层包扎氮气储罐的设计过程、主要制造要求及应力分析等进行了... 近年来,随着石油化工行业的快速发展及国内压力容器制造水平的不断提高,设计压力大于35.0 MPa多层容器的数量也有所增加。对1台公称直径为DN700mm、设计压力为99.75 MPa的多层包扎氮气储罐的设计过程、主要制造要求及应力分析等进行了简单介绍,以期对临近超高压多层包扎容器的设计人员提供有益的借鉴。 展开更多
关键词 压力容器 超高压 多层包扎容器 设计压力 结构设计
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63600 DWT散货船燃油日用系统设计
13
作者 王瑞华 沈勇 《广东造船》 2023年第4期46-49,45,共5页
在船舶营运中,低质廉价的重油仍在船舶柴油机普遍应用,包括低速和中速柴油机等,其粘度可达到380~700 cst@50℃。为了降低喷油时燃油的粘度,燃油必须加热到一定的温度(通常为120~150℃)。在燃油温度较高时,容易产生一些问题,例如穴蚀和... 在船舶营运中,低质廉价的重油仍在船舶柴油机普遍应用,包括低速和中速柴油机等,其粘度可达到380~700 cst@50℃。为了降低喷油时燃油的粘度,燃油必须加热到一定的温度(通常为120~150℃)。在燃油温度较高时,容易产生一些问题,例如穴蚀和气化等,必须采用压力式的燃油日用系统。本文介绍了我司设计的63 600 DWT散货船,采用主辅机共用供油单元进行燃油系统设计的成功经验,保障了燃油系统工作稳定可靠,确保船舶安全可靠运行和降低船舶营运的成本。 展开更多
关键词 燃油日用舱 供油单元模块 设计压力 管路等级
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复合材料增强管线钢管结构设计 被引量：4
14
作者 张冬娜 戚东涛 +3 位作者 邵晓东 丁楠 李厚补 蔡雪华 《油气储运》 CAS 北大核心 2017年第10期1190-1195,共6页
由于复合材料增强管线钢管的钢层和复合材料层的模量差异,钢层承担了大部分的载荷,复合材料的增强作用发挥不充分。为了保证管道完整性、重新分配结构层间载荷比例、提高复合材料利用率,通过对水压爆破试验测试结果与有限元模型进行分析... 由于复合材料增强管线钢管的钢层和复合材料层的模量差异,钢层承担了大部分的载荷,复合材料的增强作用发挥不充分。为了保证管道完整性、重新分配结构层间载荷比例、提高复合材料利用率,通过对水压爆破试验测试结果与有限元模型进行分析,得出了复合材料增强管线钢管的失效压力及设计压力计算方法,并对预应力和结构层厚度的设计提出了要求:通过预应力处理复合材料增强管线钢管时,增强层的应力不能超过复合材料断裂强度的40%,钢层的应力应该小于钢材的最小拉伸强度;在设计压力下,复合材料层的厚度应该保证应力低于其断裂强度的30%,钢层的厚度应该保证应力低于钢材的屈服强度。研究结果为复合材料增强管线钢管的设计提供了参考依据。 展开更多
关键词 管线钢 复合材料 预应力 增强 设计压力
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引进型煤粉锅炉炉膛防内爆设计压力研究 被引量：4
15
作者 汤晓舒 彭红文 谈琪英 《电力建设》 2010年第2期81-85,共5页
锅炉炉膛防内爆设计压力的选择与引风机的压头有一定关系,目前,国内外的相关规程规定存在着一定的矛盾。近年来,随着烟气系统总阻力的增加,各工程在锅炉炉膛防内爆设计压力的选取上不统一,且有不断升高的趋势。文章对锅炉炉膛负压承压... 锅炉炉膛防内爆设计压力的选择与引风机的压头有一定关系,目前,国内外的相关规程规定存在着一定的矛盾。近年来,随着烟气系统总阻力的增加,各工程在锅炉炉膛防内爆设计压力的选取上不统一,且有不断升高的趋势。文章对锅炉炉膛负压承压能力的选取进行了研究,特别是高压头引风机,并提出了选取原则和相应的措施。 展开更多
关键词 煤粉锅炉 炉膛 内爆 瞬态 承压 设计压力
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化工装置的安全减排措施
16
作者 澹台晓伟 王成卓 《山东化工》 CAS 2023年第20期238-240,共3页
为了提高化工装置的安全性能,减少化工装置火炬系统的投资,并满足日益严格的环保要求,总结了化工设计中常用的几种安全减排措施:1)提高设备设计压力;2)设置限流孔板;3)设置防火保温;4)设置安全联锁。并举例说明了上述措施对安全减排的... 为了提高化工装置的安全性能,减少化工装置火炬系统的投资,并满足日益严格的环保要求,总结了化工设计中常用的几种安全减排措施:1)提高设备设计压力;2)设置限流孔板;3)设置防火保温;4)设置安全联锁。并举例说明了上述措施对安全减排的有效性,对于减少化工装置可燃气体的排放量具有重要意义。 展开更多
关键词 可燃气体 安全减排措施 设计压力 限流孔板 防火保温 安全联锁
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加氢装置冷高压分离器设计压力选取
17
作者 王鹤 《石油化工设备技术》 CAS 2023年第6期13-17,I0001,共6页
高压设备的设计压力选取对于加氢装置的安全生产至关重要,若设计压力选取过低,会造成压缩机停机时安全阀起跳几率高,个别设备的操作压力可能会超出设计压力,导致系统安全系数较低;若设计压力选取过高,则会带来相应的投资增加。文章介绍... 高压设备的设计压力选取对于加氢装置的安全生产至关重要,若设计压力选取过低,会造成压缩机停机时安全阀起跳几率高,个别设备的操作压力可能会超出设计压力,导致系统安全系数较低;若设计压力选取过高,则会带来相应的投资增加。文章介绍了一种依据API 521(第6版)标准计算循环氢回路滞止压力及确定冷高压分离器设计压力的方法。通过对某套渣油加氢装置两次循环氢压缩机联锁停车事故中收集的现场实测数据进行整理、分析,并与利用该方法计算得到的结果进行对比,发现该方法的计算结果与实际生产采集到的操作数据高度吻合,可以相对准确地确定循环氢回路的滞止压力。该方法对于新建和改造加氢装置如何确定设计压力有一定的指导意义。 展开更多
关键词 循环氢回路 滞止压力 冷高压分离器 设计压力
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对长输液氨管道设计的建议 被引量：3
18
作者 陈鸿林 《化肥设计》 CAS 2002年第5期22-24,共3页
阐述设计无需常规维修的长输液氨管道的多种制约因素。从管道的设计压力、外防腐层、管材、选泵、介质流速。
关键词 长输液氨管道 无需常规维修 设计压力 防腐层 压力输氨 设计
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WHF型夹套反应釜筒体设计压力分析和校核 被引量：3
19
作者 董晓军 宋占立 《包钢科技》 2009年第1期42-44,共3页
文章介绍了夹套反应釜的类型及受力分析,对夹套反应釜的实际操作受力情况进行了归纳,提出了夹套反应釜内筒壁厚的设计关键是确定设计压力,总结出其设计思路和方法,在实际生产中得到验证。
关键词 夹套反应釜 内筒壁厚设计 危险工况 设计压力
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超(超)临界机组主蒸汽管道设计压力取值 被引量：2
20
作者 范永春 《中国电力》 CSCD 北大核心 2010年第8期10-12,共3页
目前国内对超临界机组和超超临界机组的主蒸汽管道设计压力取值做了不同的要求。根据机组的设计参数和实际运行情况,结合相关规定,对国内现行的超(超)临界机组主蒸汽管道设计压力取值规定进行了分析,认为对超临界和超超临界机组主蒸汽... 目前国内对超临界机组和超超临界机组的主蒸汽管道设计压力取值做了不同的要求。根据机组的设计参数和实际运行情况,结合相关规定,对国内现行的超(超)临界机组主蒸汽管道设计压力取值规定进行了分析,认为对超临界和超超临界机组主蒸汽管道设计压力的取值提出不同的要求,并不合理。建议二者取值一致,并采用锅炉最大连续蒸发量(BMCR)工况下的工作压力作为设计压力。 展开更多
关键词 超临界 超超临界 主蒸汽管道 设计压力
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