热等静压对DD3单晶高温合金组织与性能的影响 被引量：12

1

作者 韩梅 骆宇时 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第8期40-43,共4页

选用两种热等静压工艺对DD3合金进行热等静压实验,研究了热等静压对DD3单晶高温合金组织与性能的影响。观察、分析了热等静压及完全热处理后组织,测试了经热等静压并热处理后合金的持久、蠕变及拉伸性能。结果表明:热等静压工艺可部分... 选用两种热等静压工艺对DD3合金进行热等静压实验,研究了热等静压对DD3单晶高温合金组织与性能的影响。观察、分析了热等静压及完全热处理后组织,测试了经热等静压并热处理后合金的持久、蠕变及拉伸性能。结果表明:热等静压工艺可部分或完全消除DD3合金的铸造疏松或缩孔,但导致合金γ′强化相的回溶和不规则长大,热处理后γ′相粗大且立方化和规则性差,合金的中、高温持久和蠕变性能有所降低,对900℃拉伸性能无明显影响。 展开更多

关键词 热等静压 dd3 单晶高温合金 组织 性能

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过冷DD3单晶高温合金的净化影响因素及途径 被引量：9

2

作者 刘峰 蔡瑜 +1 位作者 郭学锋 杨根仓 《铸造》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第6期318-320,共3页

以特制的复合熔盐作为净化剂在氩气氛保护及循环过热条件下去除DD3单晶高温合金熔体中的异质晶核 ,获得了最大 2 1 0K过冷度。详细探讨了复合熔盐净化机制 。

关键词 镍基高温合金 循环过热 净化剂 复合熔盐 深过冷

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DD3单晶高温合金的高温蠕变断裂行为 被引量：9

3

作者 韩梅 骆宇时 《失效分析与预防》 2008年第3期28-31,共4页

通过对DD3单晶高温合金试棒进行1030℃/196MPa、1040℃/177MPa和1050℃/140MPa蠕变实验,并对试样断口形貌及其组织进行观察和分析,研究了第一代单晶高温合金DD3的高温蠕变断裂行为。蠕变试验结果表明:在1030～1050℃条件下,DD3合金具有... 通过对DD3单晶高温合金试棒进行1030℃/196MPa、1040℃/177MPa和1050℃/140MPa蠕变实验,并对试样断口形貌及其组织进行观察和分析,研究了第一代单晶高温合金DD3的高温蠕变断裂行为。蠕变试验结果表明:在1030～1050℃条件下,DD3合金具有优良的蠕变性能;蠕变开始不到10h,合金即进入稳态蠕变阶段。断口形貌及组织分析表明:高温条件下的DD3单晶高温合金蠕变断裂裂纹萌生于微孔,断裂模式为微孔聚集型断裂。 展开更多

关键词 dd3 单晶高温合金 高温蠕变 断裂行为

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DD3单晶高温合金的热腐蚀行为

4

作者 张源虎 方炜 +5 位作者 曹鹏 张凯 吴仲棠 桂中楼 代修彦 劳日玲 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 1995年第3期223-228,共6页

用涂９０Ｎａ２ＳＯ４（ｗｔ％）和１０ＮａＣｌ（ｗｔ％）的混合盐膜法研究了单晶高温合金ＤＤ３在９００℃空气中的热腐蚀行为。结果表明，ＤＤ３单晶合金的高温热腐蚀是灾难性的；其动力学曲线无明显孕育期，但有明显的阶段性。文中... 用涂９０Ｎａ２ＳＯ４（ｗｔ％）和１０ＮａＣｌ（ｗｔ％）的混合盐膜法研究了单晶高温合金ＤＤ３在９００℃空气中的热腐蚀行为。结果表明，ＤＤ３单晶合金的高温热腐蚀是灾难性的；其动力学曲线无明显孕育期，但有明显的阶段性。文中对各阶段的腐蚀机理进行了简要的讨论。 展开更多

关键词 耐热合金 dd3 热腐蚀

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一种提高DD3单晶高温合金蠕变性能的热处理工艺 被引量：1

5

作者 骆宇时 韩梅 +3 位作者 李嘉荣 赵金乾 刘世忠 唐定中 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第7期36-39,共4页

根据DD3单晶高温合金的热分析和相分析结果,制定了新的热处理工艺。该优化工艺提高了合金的固溶处理温度,并增加了一级时效制度。研究了优化工艺热处理后DD3合金的蠕变及拉伸性能,对比分析了优化工艺和标准工艺处理后的组织、元素分布... 根据DD3单晶高温合金的热分析和相分析结果,制定了新的热处理工艺。该优化工艺提高了合金的固溶处理温度,并增加了一级时效制度。研究了优化工艺热处理后DD3合金的蠕变及拉伸性能,对比分析了优化工艺和标准工艺处理后的组织、元素分布和力学性能。结果表明,优化后的热处理工艺改善了合金组织和元素的分布,显著提高了合金的蠕变性能。 展开更多

关键词 dd3 单晶高温合金 热处理工艺 蠕变性能

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熔体超温处理对DD3镍基单晶高温合金凝固组织的影响 被引量：10

6

作者 邹敏明 张军 +1 位作者 刘林 傅恒志 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第1期59-63,共5页

在保持固/液界面温度梯度不变的条件下,研究了不同熔体超温处理温度对DD3单晶高温合金凝固组织的影响,并利用DTA研究了合金熔体结构的变化.结果表明:合金熔体在1380—1650℃发生一系列的结构变化;当抽拉速率为50μm/s时,随熔体超温处理... 在保持固/液界面温度梯度不变的条件下,研究了不同熔体超温处理温度对DD3单晶高温合金凝固组织的影响,并利用DTA研究了合金熔体结构的变化.结果表明:合金熔体在1380—1650℃发生一系列的结构变化;当抽拉速率为50μm/s时,随熔体超温处理温度由1500℃升至1640和1780℃,合金一次枝晶间距由177μm分别减至150和125μm,枝干与枝间γ′相的尺寸减小,且枝间γ′相形貌变得规整. 展开更多

关键词 dd3单晶高温合金 熔体超温处理 凝固组织 一次枝晶间距 γ′相

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过冷DD3单晶高温合金凝固组织细化的再结晶机制 被引量：9

7

作者 刘峰 杨根仓 郭学峰 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2001年第1期13-18,共6页

用复合熔盐净化与循环过热相结合的方法，在 ０—２１０Ｋ过冷度范围内，研究了ＤＤ３单晶高温合金凝固组织形态演化过程．当过冷度△Ｔ超过△Ｔ５（１５３Ｋ）时，枝晶组织开始发生变形、碎断；当△Ｔ超过△Ｔ（１８０ Ｋ）时，组织完... 用复合熔盐净化与循环过热相结合的方法，在 ０—２１０Ｋ过冷度范围内，研究了ＤＤ３单晶高温合金凝固组织形态演化过程．当过冷度△Ｔ超过△Ｔ５（１５３Ｋ）时，枝晶组织开始发生变形、碎断；当△Ｔ超过△Ｔ（１８０ Ｋ）时，组织完全转变为第二类粒状晶．粒化过程中位错及其它晶体缺陷的形态演变表明，△Ｔ以上的晶粒细化是由再结晶机制控制的。 展开更多

关键词 dd3单晶高温合金 过冷 晶粒细化 再结晶 凝固

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熔体过热时间对DD3单晶高温合金凝固组织的影响 被引量：5

8

作者 邹敏明 张军 +1 位作者 刘林 傅恒志 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第2期150-154,共5页

在定向凝固固/液界面温度梯度及凝固速率保持恒定条件下,研究了熔体过热时间对Ni基DD3单晶高温合金凝固组织的影响.结果表明,当熔体超温处理温度为1640℃,过热时间由30 min增至60 min时,枝晶间距进一步减小,枝间γ相更加细小且规整,在... 在定向凝固固/液界面温度梯度及凝固速率保持恒定条件下,研究了熔体过热时间对Ni基DD3单晶高温合金凝固组织的影响.结果表明,当熔体超温处理温度为1640℃,过热时间由30 min增至60 min时,枝晶间距进一步减小,枝间γ相更加细小且规整,在此温度过热90 min时,将导致凝固组织粗化当熔体超温处理温度为1780℃,随过热时间由30 min延长至60 min时,枝晶间距与枝间γ′相都变大,且枝间γ′相不再规整. 展开更多

关键词 熔体过热时间 Ni基dd3单晶高温合金 凝固组织 γ′相

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过冷DD3单晶高温合金凝固组织演化 被引量：3

9

作者 刘峰 蔡瑜 +1 位作者 郭学锋 杨根仓 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2000年第6期567-572,共6页

用复合熔盐净化与循环过热相结合的方法，研究了DD3单晶高温合金过冷熔体凝固组织的演化规律，获得了最大过冷度210K．在所获得的过冷度范围内，其凝固组织的形态发生三次突变：第一次是在过冷度为30K时,因校晶熟化、重熔，高度发达的... 用复合熔盐净化与循环过热相结合的方法，研究了DD3单晶高温合金过冷熔体凝固组织的演化规律，获得了最大过冷度210K．在所获得的过冷度范围内，其凝固组织的形态发生三次突变：第一次是在过冷度为30K时,因校晶熟化、重熔，高度发达的树枝晶转变为第一类粒状晶；第二次发生在过冷度为78K时，因技晶熟化被抑制，组织转变为细枝晶；当过冷度大于等于180K时。 展开更多

关键词 过冷 dd3单晶高温合金 组织演化 再结晶 凝固

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不同热处理温度对吹砂后DD3合金持久性能的影响 被引量：3

10

作者 袁海龙 刘世忠 +1 位作者 韩梅 骆宇时 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2006年第5期18-21,共4页

对标准热处理后的第一代单晶高温合金DD3吹砂,然后采用不同温度进行热处理,研究了吹砂后热处理温度对合金1000℃/195 MPa持久性能的影响。结果表明,1050℃时,合金未发生再结晶,但析出粗大γ′相,持久性能有所降低;1150℃时,合金发生再结... 对标准热处理后的第一代单晶高温合金DD3吹砂,然后采用不同温度进行热处理,研究了吹砂后热处理温度对合金1000℃/195 MPa持久性能的影响。结果表明,1050℃时,合金未发生再结晶,但析出粗大γ′相,持久性能有所降低;1150℃时,合金发生再结晶,再结晶使合金的持久性能明显降低;1250℃时,合金也发生再结晶,但由于合金母体组织均匀,γ′相细化且立方化较好,致使该条件下合金持久性能仍然保持在较高水平。 展开更多

关键词 dd3单晶合金 再结晶 持久性能

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熔体超温处理对镍基单晶高温合金γ′相的细化作用 被引量：1

11

作者 邹敏明 张军 +1 位作者 刘林 傅恒志 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第9期1530-1533,共4页

采用光学显微镜、扫描电镜等方法研究了熔体超温处理对镍基单晶高温合金γ′相的影响。结果表明,随熔体超温处理温度由1500℃升高至1640和1780℃时,一次枝晶间距由177μm分别减小至150和125μm;枝间Ti富集程度降低,W的偏析程度减小。枝... 采用光学显微镜、扫描电镜等方法研究了熔体超温处理对镍基单晶高温合金γ′相的影响。结果表明,随熔体超温处理温度由1500℃升高至1640和1780℃时,一次枝晶间距由177μm分别减小至150和125μm;枝间Ti富集程度降低,W的偏析程度减小。枝晶干和枝晶间γ′相尺寸均减小,枝间γ′相由不规则转变成立方形,同时枝间与枝干区域γ-γ′错配度减小。 展开更多

关键词 熔体超温处理 dd3单晶高温合金 γ’相 错配度

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Si-Zr-B涂层结构稳定性及对DD3单晶高温合金深过冷的非催化形核惰性

12

作者 刘峰 杨根仓 郭学锋 《航空学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第4期321-325,共5页

以 Si O2 玻璃粉、分析纯 Zr O2 粉为粉料 ,分析纯 C2 H5OH,Zr OCl2 · 8H2 O,去离子 H2 O与分析纯Si(OC2 H5) 4按 4∶ 0 .1 1∶ 3∶ 1的摩尔比配制的前驱液经 3 5℃ ,1 80 min水解 -聚合反应后形成的 Si O2 -Zr O2溶胶为粘结剂 ,H3... 以 Si O2 玻璃粉、分析纯 Zr O2 粉为粉料 ,分析纯 C2 H5OH,Zr OCl2 · 8H2 O,去离子 H2 O与分析纯Si(OC2 H5) 4按 4∶ 0 .1 1∶ 3∶ 1的摩尔比配制的前驱液经 3 5℃ ,1 80 min水解 -聚合反应后形成的 Si O2 -Zr O2溶胶为粘结剂 ,H3 BO3 为软化剂 ,用熔模制壳技术在壳型内壁制备了 Si-Zr-B基底涂层。利用溶胶 -凝胶原理 ,以 Si O2 -Zr O2 溶胶中加入 H3 BO3 形成的 Si O2 -Zr O2 -B2 O3 溶胶为原料 ,经浸涂 -分级热处理和 80 0℃玻璃化热处理后 ,在基底涂层表面制备了适宜厚度的同成分玻璃薄膜涂层。将涂层在 1 5 0 0℃保温 3 0 min后 ,XRD结果表明 ,涂层的析晶量仅为 1 %～ 3 % ,具有很高的高温结构稳定性。过冷实验表明 ,DD3单晶高温合金可在该 Si-Zr-B涂层壳型内获得最大 1 4 0 K过冷度 ,完全可以实现深过冷快速凝固 ,证明 展开更多

关键词 溶胶-凝胶法 dd3 单晶高温合金 涂层 形核惰性 深过冷 非催化 硅-锆-硼涂层结构

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Si-Zr-B复合非催化形核涂层壳型的制备

13

作者 刘峰 郭学锋 杨根仓 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第6期599-603,共5页

先采用熔模铸造中的制壳工艺，在壳型内壁制备了Ｓｉ－Ｚｒ－Ｂ基底涂层Ｚ，然后利用溶胶凝胶原 理，经浸涂－分级热处理以及８５０℃玻璃化热处理后，在Ｚ表面制备了七层与Ｚ同成分的Ｓｉ－Ｚｒ－Ｂ玻璃 薄膜涂层．ＸＲＤ和ＳＥＭ分析... 先采用熔模铸造中的制壳工艺，在壳型内壁制备了Ｓｉ－Ｚｒ－Ｂ基底涂层Ｚ，然后利用溶胶凝胶原 理，经浸涂－分级热处理以及８５０℃玻璃化热处理后，在Ｚ表面制备了七层与Ｚ同成分的Ｓｉ－Ｚｒ－Ｂ玻璃 薄膜涂层．ＸＲＤ和ＳＥＭ分析结果表明，Ｈ_３ＢＯ_３的加入起抑制Ｓｉ－Ｚｒ－Ｂ涂层析晶及对涂层表面裂纹 的高温自愈合作用．因此，将Ｚ－Ｒ壳型置于１５００℃保温３０ｍｉｎ后，涂层的析晶量仅为１％～３％，其结 构在高温下具有很强的稳定性．过冷实验结果表明，ＤＤ３单晶高温合金可以在该涂层壳型内获得１４０Ｋ 过冷度，证明Ｓｉ－Ｚｒ－Ｂ涂层具有良好的非催化形核惰性． 展开更多

关键词 溶胶-凝胶法 dd3单晶高温合金 涂层 非催化形核惰性

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喷丸对DD3单晶高温合金高周疲劳性能的影响

14

作者 杨素玲 吴仲棠 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 1997年第12期39-41,共3页

对两种取向的ＤＤ３单晶高温合金进行了高周疲劳性能试验。结果表明：［１１１］取向的疲劳极限在喷丸后降低。

关键词 单晶 高温合金 取向 高周疲劳 喷丸处理

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