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Cr12MoV钢不同热处理条件下的硬度和金相组织分析 被引量：22
1
作者 王丽君 苗彬 孟先新 《模具工业》 北大核心 2005年第9期52-56,共5页
研究了Cr12MoV钢在不同温度淬火和回火后的硬度变化,并对不同热处理条件下的金相组织进行了分析。
关键词 cr12mov钢 热处理 硬度 金相组织
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Cr12MoV钢表面磁控溅射Ti/TiN涂层的摩擦磨损性能研究 被引量：22
2
作者 王君丽 施雯 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第2期126-130,共5页
采用非平衡磁控溅射方法在Cr12MoV钢表面制备了厚度约为3μm的Ti/TiN涂层,测定了涂层的显微硬度,并通过划痕试验和摩擦磨损试验考察了涂层同基体的结合强度及其摩擦磨损性能.结果表明:Ti/TiN涂层能够显著提高Cr12MoV钢的表面硬度和承载... 采用非平衡磁控溅射方法在Cr12MoV钢表面制备了厚度约为3μm的Ti/TiN涂层,测定了涂层的显微硬度,并通过划痕试验和摩擦磨损试验考察了涂层同基体的结合强度及其摩擦磨损性能.结果表明:Ti/TiN涂层能够显著提高Cr12MoV钢的表面硬度和承载能力;涂层同Cr12MoV钢基体的结合强度较高,划痕临界载荷高于60N;与此同时,磁控溅射Ti/TiN涂层可以显著改善Cr12MoV钢的耐磨性能.这是由于磁控溅射Ti/TiN涂层硬度高且与Cr12MoV钢基体的结合强度较高所致. 展开更多
关键词 cr12mov钢 磁控溅射 Ti/TiN涂层 摩擦磨损性能
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Cr12MoV钢渗硼工艺及渗层的组织与性能 被引量：23
3
作者 郝少祥 孙玉福 杨凯军 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2006年第7期67-71,共5页
采用正交试验方法,优化出Cr12MoV钢最佳的渗硼工艺参数为950℃×5 h及最佳的稀土加入量为0.3wt%。与普通工艺的渗硼层相比,优化的渗硼层较厚且致密,疏松和空洞减少,硬度压痕完整,渗层脆性较低,渗层前沿较齐整。经X-ray衍射分析表明... 采用正交试验方法,优化出Cr12MoV钢最佳的渗硼工艺参数为950℃×5 h及最佳的稀土加入量为0.3wt%。与普通工艺的渗硼层相比,优化的渗硼层较厚且致密,疏松和空洞减少,硬度压痕完整,渗层脆性较低,渗层前沿较齐整。经X-ray衍射分析表明,渗硼层主要由FeB、Fe2B、(Fe、Cr)3C、(Cr、Fe)7C3组成。经优化渗硼后再经970℃淬火、200℃回火处理后,其渗层耐磨性比优化渗硼层提高15倍。 展开更多
关键词 cr12mov钢 渗硼工艺 渗硼层 组织 性能
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Cr12 MoV钢凹模的热处理工艺改进 被引量：16
4
作者 高殿奎 刘艳色 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2002年第2期34-36,共3页
Cr12MoV钢制硅钢片冷冲凹模 ,经 10 30℃淬火 +180℃回火后残留奥氏体含量较多 ,硬度不够 ,耐磨性不足。由于残留奥氏体的影响 ,凹模在磨削中易出现裂纹。磨削裂纹成为疲劳裂纹的策源地 ,严重降低了凹模的使用寿命。经试验 ,采用 110 0... Cr12MoV钢制硅钢片冷冲凹模 ,经 10 30℃淬火 +180℃回火后残留奥氏体含量较多 ,硬度不够 ,耐磨性不足。由于残留奥氏体的影响 ,凹模在磨削中易出现裂纹。磨削裂纹成为疲劳裂纹的策源地 ,严重降低了凹模的使用寿命。经试验 ,采用 110 0℃淬火 +液氮深冷处理 +5 2 0℃回火 ,能明显降低残留奥氏体含量 ,使凹模硬度上升 ,耐磨性增加。由于残留奥氏体已基本消除 ,不但减少了中间磨刃的次数 ,而且磨刃时也避免了磨削裂纹的产生 ,避免了凹模的疲劳断裂 。 展开更多
关键词 cr12mov钢 硅钢 冷冲凹模 磨削裂纹 残留奥氏体 深冷处理 冲模
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Cr12MoV模具钢强韧化热处理 被引量：17
5
作者 李元洪 刘丹 +3 位作者 孙红星 王伟钦 刘百宣 刘华 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2010年第6期119-121,共3页
关键词 cr12mov模具钢 强韧化热处理 cr12mov钢 冷作模具钢 热处理畸变 形状复杂 早期失效 断裂失效
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Cr12MoV钢冷冲模失效分析 被引量：15
6
作者 金燊超 赵先锐 +2 位作者 李妮 戴晟 张建宇 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第7期189-193,共5页
Cr12MoV钢冷冲模凸模在制造过程中发生了断裂失效。采用直读光谱仪、金相显微镜、洛氏硬度计、体视显微镜和扫描电镜等方法对Cr12MoV钢冷冲模凸模的材料成分、显微组织、硬度和断口形貌等进行检验分析。结果表明,材料中存在严重的碳化... Cr12MoV钢冷冲模凸模在制造过程中发生了断裂失效。采用直读光谱仪、金相显微镜、洛氏硬度计、体视显微镜和扫描电镜等方法对Cr12MoV钢冷冲模凸模的材料成分、显微组织、硬度和断口形貌等进行检验分析。结果表明,材料中存在严重的碳化物聚集和大块角状碳化物。原材料组织不均造成淬火组织应力过大,组织应力与随后磨削过程中产生的磨削残余应力综合作用,最终导致冷冲模开裂。 展开更多
关键词 cr12mov钢 冷冲模 断裂失效 淬火 大块碳化物
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Cr12MoV钢等离子体氮碳共渗工艺及稀土催渗 被引量：14
7
作者 陶立民 孙文娟 +3 位作者 陈继超 杨浩鹏 曹韵牧 吴晓春 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第5期158-163,共6页
对Cr12MoV钢在510～520℃、NH3流量为60 mL/min时不同时间、NH3/CO2不同气氛比值、不同等离子体共渗炉压的氮碳共渗工艺进行了研究。通过金相、XRD、SEM、EDS、摩擦磨损实验,探究了氮碳共渗优化工艺及稀土加入对Cr12MoV离子氮碳共渗的... 对Cr12MoV钢在510～520℃、NH3流量为60 mL/min时不同时间、NH3/CO2不同气氛比值、不同等离子体共渗炉压的氮碳共渗工艺进行了研究。通过金相、XRD、SEM、EDS、摩擦磨损实验,探究了氮碳共渗优化工艺及稀土加入对Cr12MoV离子氮碳共渗的影响。结果表明:对于冷作模具钢Cr12MoV,时间为10 h、NH3/CO2为10∶1、炉压为500～700 Pa时,实验效果优化。另外,随着稀土镧的加入,渗层增厚且白亮层更致密,硬度梯度更平缓,氮碳共渗效果更佳。 展开更多
关键词 cr12mov钢 稀土 等离子体氮碳共渗
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Cr12MoV钢的深冷处理及其强化机制的研究 被引量：14
8
作者 余立林 冯晓曾 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1991年第1期24-30,共7页
测试了Cr12MoV钢经深冷处理后的硬度、冲击韧性、抗压屈服强度、冲击磨损抗力和疲劳裂纹扩展速率。采用透射电镜研究了深冷处理对显微组织的影响。试验证实,深冷处理可使淬火马氏体析出高度弥散的超微细碳化物,随后进行200℃低温回火后... 测试了Cr12MoV钢经深冷处理后的硬度、冲击韧性、抗压屈服强度、冲击磨损抗力和疲劳裂纹扩展速率。采用透射电镜研究了深冷处理对显微组织的影响。试验证实,深冷处理可使淬火马氏体析出高度弥散的超微细碳化物,随后进行200℃低温回火后,这些超微细碳化物可转变为ε碳化物。未经深冷处理的马氏体,在低温回火后,仅在某些局部区域析出有少量的ε碳化物。本文还讨论了超微细碳化物析出机制及其对改进钢材力学性能所起的作用。 展开更多
关键词 cr12mov钢 强化机制 热处理
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Cr12MoV钢表面TD盐浴渗钒处理的研究 被引量：11
9
作者 唐丽文 杨明波 +2 位作者 赵玮霖 杨慧 孙智富 《模具制造》 2007年第9期70-72,共3页
对Cr12MoV钢制模具表面TD盐浴渗钒处理后的硬化层进行了研究,结果表明:Cr12MoV钢经980℃保温5h后油淬和180℃×2h回火的TD盐浴渗钒处理后,可以形成由含V和C的化合物组成的厚约为11.4!m的表面渗层,且渗层厚度均匀致密并与基体呈冶金... 对Cr12MoV钢制模具表面TD盐浴渗钒处理后的硬化层进行了研究,结果表明:Cr12MoV钢经980℃保温5h后油淬和180℃×2h回火的TD盐浴渗钒处理后,可以形成由含V和C的化合物组成的厚约为11.4!m的表面渗层,且渗层厚度均匀致密并与基体呈冶金结合。同时,渗层的表面硬度高达2786Hv,使得材料的耐磨性能得到极大的提高。 展开更多
关键词 cr12mov钢 TD盐浴渗钒处理 渗层 表面硬化
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Cr12MoV钢热处理工艺的研究 被引量：11
10
作者 黄元盛 邹敢锋 +3 位作者 袁叔贵 王天旭 林泽斌 陈少荣 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2000年第10期20-22,共3页
研究了两种原始不同组织的Cr1 2MoV钢在各个热处理工艺阶段的组织和性能。详细分析了这两种不同原始组织的Cr1 2MoV钢 ,研究出其中一种组织的Cr1 2MoV钢较适于不经过锻造直接进行最终热处理后使用。
关键词 cr12mov钢 共晶碳化物 脉状氮化物 热处理工艺
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Cr12MoV钢渗硼-淬火复合工艺研究 被引量：11
11
作者 叶宏 李晖 《四川兵工学报》 CAS 2001年第4期25-27,共3页
对Cr12MoV钢试样进行了粉末固体渗硼-淬火复合工艺试验,并进行了组织分析与性能测试,确定了提高Cr12MoV钢耐磨性的粉末固体渗硼-淬火复合工艺参数。
关键词 cr12mov钢 工艺试验 渗层 性能分析 淬火 复合工艺 工具钢 固体粉末渗硼法
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喷射成形及轧制Cr12MoV钢的微观组织与摩擦学性能研究 被引量：8
12
作者 徐寒冰 简小刚 +1 位作者 吴建生 章靖国 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2001年第8期889-892,共4页
研究了常规铸造工艺、喷射成形工艺以及喷射成形后轧制等工艺制备的 Ｃｒ１２ＭｏＶ钢的微观组织和摩擦学性能 结果表明，喷射成形工艺与常规铸造工艺相比，制备的合金成分更加均匀，晶粒更加细小 而后的轧制工艺进一步改善了材料的微... 研究了常规铸造工艺、喷射成形工艺以及喷射成形后轧制等工艺制备的 Ｃｒ１２ＭｏＶ钢的微观组织和摩擦学性能 结果表明，喷射成形工艺与常规铸造工艺相比，制备的合金成分更加均匀，晶粒更加细小 而后的轧制工艺进一步改善了材料的微观组织，与常规工艺相比其碳化物颗粒的尺寸大大降低，耐磨性能得到了大幅度地提高，且提高的幅度随着轧制量的增加而增加． 展开更多
关键词 cr12mov钢 喷射成形 轧制 微观组织 摩擦学性能 冷作模具钢
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Cr12MoV钢渗钒层组织及耐磨性能 被引量：10
13
作者 万伟 黄俊 罗军明 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第4期90-97,共8页
为改善Cr12MoV钢耐磨性,提高其使用寿命,通过950℃×8hTD盐浴渗钒处理在Cr12MoV钢表面制备渗钒层。利用扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射和摩擦磨损试验对渗钒层组织成分和磨损性能进行检测分析,结果表明:Cr12MoV钢表面渗钒层组... 为改善Cr12MoV钢耐磨性,提高其使用寿命,通过950℃×8hTD盐浴渗钒处理在Cr12MoV钢表面制备渗钒层。利用扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射和摩擦磨损试验对渗钒层组织成分和磨损性能进行检测分析,结果表明:Cr12MoV钢表面渗钒层组织均匀致密,且覆层与基体间存在明显的界面,渗钒层厚度约为9.0μm。渗钒层主要物相由VCx相组成,碳化钒覆层具有(200)和(220)晶面择优取向。经渗钒处理后试样表面显微硬度可达2 002HV0.05,约为原始试样显微硬度值的2.88倍。用GCr15钢球作为摩擦副,载荷为4.9N,滑动速度为0.1m/s,磨损时间为30min条件下,渗钒层的摩擦因数约为0.58;渗钒后试样的磨损体积约为原始试样的0.29倍,其磨损的机制主要为粘着磨损。通过TD盐浴渗钒处理,在Cr12MoV钢表面制备碳化钒涂层可有效提高其耐磨性。 展开更多
关键词 cr12mov钢 TD盐浴 渗钒层 耐磨性
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热处理工艺对Cr12MoV钢耐磨性能的影响 被引量：8
14
作者 揭晓华 官俊英 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 1994年第1期32-34,共3页
比较了Ｃｒ１２ＭｏＶ钢经一次硬化处理和二次硬化处理后的耐磨性，结果表明：二次硬化处理能使粗大碳化物数量减少，形态改善，从而提高了其耐磨性。
关键词 cr12mov钢 二次硬化 耐磨性 热处理
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Cr12MoV钢的强韧化热处理工艺研究 被引量：6
15
作者 高玉芳 张文忠 等 《理化检验（物理分册）》 CAS 2001年第4期148-150,共3页
研究了球化退火工艺、淬火温度和回火温度对 Cr1 2 Mo V钢的碳化物形态、晶粒大小、硬度、冲击功的影响。结果表明 ,该钢经 1 1 0 0°C预淬火的球化退火工艺处理后再经 980°C淬火、2 4 0°C回火后具有较好的强韧性配合 ,... 研究了球化退火工艺、淬火温度和回火温度对 Cr1 2 Mo V钢的碳化物形态、晶粒大小、硬度、冲击功的影响。结果表明 ,该钢经 1 1 0 0°C预淬火的球化退火工艺处理后再经 980°C淬火、2 4 0°C回火后具有较好的强韧性配合 ,在保持硬度不变的情况下 ,其冲击功提高了 80 % 展开更多
关键词 cr12mov钢 强韧化 冲击功 热处理工艺 球化退火工艺 淬火温度
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Cr12MoV冷模具钢热处理工艺的探讨 被引量：10
16
作者 郭晓红 《煤炭技术》 CAS 2001年第6期65-67,共3页
分析了模具质量的特点 ,探讨了Cr12MoV钢的热处理工艺特性。
关键词 cr12mov钢 热处理工艺 质量 淬火 回火 模具钢 冷作模具
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Cr12MoV钢盐浴渗钒的组织与性能 被引量：8
17
作者 邹隽 王华昌 +2 位作者 熊传辉 叶建红 王剑阳 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2005年第4期36-37,39,共3页
探讨了Cr12MoV钢的TD盐浴渗钒,运用金相显微镜、显微硬度测试仪、X射线荧光能谱、XRD结构分析、电子探针进行渗层断面元素线扫描及耐磨性等试验分析方法,观察、测定了渗层的组织、相结构、渗层硬度分布、相对耐磨性等特性。结果表明,该... 探讨了Cr12MoV钢的TD盐浴渗钒,运用金相显微镜、显微硬度测试仪、X射线荧光能谱、XRD结构分析、电子探针进行渗层断面元素线扫描及耐磨性等试验分析方法,观察、测定了渗层的组织、相结构、渗层硬度分布、相对耐磨性等特性。结果表明,该渗层组织均匀,结构致密,具有很高的显微硬度和较高的耐磨性。应用于冷作模具时,配合适当的热处理工艺,可获得高的使用寿命。 展开更多
关键词 cr12mov钢 渗钒 冷作模具 表面强化
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物理气相沉积Ti/TiN提高冷冲模具寿命研究 被引量：8
18
作者 王君丽 施雯 《上海金属》 CAS 2005年第1期9-13,共5页
对Cr1 2MoV冷作模具钢表面进行了单一处理 (PVDTi/TiN)和双重处理 (低温等离子氮化 +PVDTi/TiN) ,通过显微硬度、划痕和磨损试验综合分析了这两种不同处理涂层的摩擦学性能。而且 ,对PVDTi/TiN涂覆的“控制臂翻边凸模”进行应用试验。... 对Cr1 2MoV冷作模具钢表面进行了单一处理 (PVDTi/TiN)和双重处理 (低温等离子氮化 +PVDTi/TiN) ,通过显微硬度、划痕和磨损试验综合分析了这两种不同处理涂层的摩擦学性能。而且 ,对PVDTi/TiN涂覆的“控制臂翻边凸模”进行应用试验。研究结果和应用试验表明 :较单一处理 ,双重处理改善了涂层与基体界面的结合 ,显著提高了Cr1 2MoV钢的表面承载能力和耐磨性 ,PVDTi/TiN涂覆的“控制臂翻边凸模”寿命提高了 2倍多。 展开更多
关键词 物理气相沉积 Ti/TiN涂层 低温等离子氮化 冷作模具 cr12mov钢
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激光功率对Cr12MoV钢激光淬火强化的影响 被引量：9
19
作者 李云涛 尹博 +1 位作者 孙文强 张海涛 《模具工业》 2013年第4期73-76,共4页
主要研究了不同激光功率对Crl2MoV钢进行激光表面淬火，分析了不同激光功率对Cr12MoV钢淬火层、显微硬度及淬火层的显微组织的影响。通过研究表明，在扫描速度V=480mm／min，光斑尺寸1mm×15mm不变的情况下，激光功率P=2100w是本试... 主要研究了不同激光功率对Crl2MoV钢进行激光表面淬火，分析了不同激光功率对Cr12MoV钢淬火层、显微硬度及淬火层的显微组织的影响。通过研究表明，在扫描速度V=480mm／min，光斑尺寸1mm×15mm不变的情况下，激光功率P=2100w是本试验的最佳输出功率，在此参数下所得的表层硬度可达58．9HRC，淬火层厚度大约为O．4-0．5mm。 展开更多
关键词 cr12mov钢 激光淬火 显微硬度 显微组织
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Cr12MoV钢宽带激光淬火组织回火稳定性研究 被引量：6
20
作者 丁阳喜 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第18期62-63,66,共3页
通过对经常规处理后的Cr12MoV钢用CO2激光器进行宽带激光表面淬火,并对淬火后的试样进行不同温度的回火处理。结果表明,激光淬火组织的回火稳定性明显提高,并且"二次硬化"现象显著。借助扫描电镜观察,分析了回火稳定性提高的... 通过对经常规处理后的Cr12MoV钢用CO2激光器进行宽带激光表面淬火,并对淬火后的试样进行不同温度的回火处理。结果表明,激光淬火组织的回火稳定性明显提高,并且"二次硬化"现象显著。借助扫描电镜观察,分析了回火稳定性提高的原因。 展开更多
关键词 cr12mov钢 宽带激光淬火 回火稳定性
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