激光淬火后Cr12MoV钢渗硼层界面形貌与能谱分析 被引量：5

1

作者 谢春洋 孔德军 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第4期200-205,共6页

利用热浸渗法对Cr12Mo V冷作模具钢进行渗硼处理,通过激光淬火对渗硼层进行了强化处理,用SEM、EDS、XRD对渗硼层表面-界面形貌、化学元素分布和物相进行表征,分析了激光淬火对渗硼层组织和性能的影响。结果表明,激光淬火后Cr12Mo V钢渗... 利用热浸渗法对Cr12Mo V冷作模具钢进行渗硼处理,通过激光淬火对渗硼层进行了强化处理,用SEM、EDS、XRD对渗硼层表面-界面形貌、化学元素分布和物相进行表征,分析了激光淬火对渗硼层组织和性能的影响。结果表明,激光淬火后Cr12Mo V钢渗硼层表面孔洞减少,降低了剥落的可能性;激光淬火后渗硼层产生了Fe-Cr化合物和Fe2B新相,仍以Fe B相为主,有利于减少渗硼层脆性;元素未发生大量扩散,富碳层仍然存在,但组织得到细化,韧性和强度有所提高;激光淬火时孔洞中Si元素溶于奥氏体中,分布更均匀,Cr与Fe结合增强了渗硼层结合强度。 展开更多

关键词 cr12mo v钢 渗硼层 激光淬火 结合界面 线扫描 面扫描

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高端特殊钢分切圆刀片热处理工艺研究

2

作者 徐腾飞 赵磊 彭永强 《热处理技术与装备》 2024年第4期10-13,共4页

对分切圆刀片国内外的工艺技术研究现状进行综述,采用Cr12Mo1V1作为刀片基体材料,针对高端特殊钢分切圆刀片的特性进行热处理工艺研究。结果表明,空冷淬火后得到的分切圆刀片具有优异的力学性能。确定Cr12Mo1V1材料分切圆刀片的最佳热... 对分切圆刀片国内外的工艺技术研究现状进行综述,采用Cr12Mo1V1作为刀片基体材料,针对高端特殊钢分切圆刀片的特性进行热处理工艺研究。结果表明,空冷淬火后得到的分切圆刀片具有优异的力学性能。确定Cr12Mo1V1材料分切圆刀片的最佳热处理工艺为:加热至790℃退火保温2 h,随炉冷却至500℃后出炉空冷;淬火过程分为三个阶段,先升温至600℃保温0.5 h,再升温至850℃保温0.5 h,然后升温至1050℃保温1 h,空冷至室温;一次回火工艺为200℃×2 h,随炉冷却至室温;二次回火工艺为480℃×2 h,随炉冷却至室温。 展开更多

关键词 高端特殊钢分切圆刀片 cr12mo1v1钢 热处理 空冷淬火 强韧性

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锻压温度对Cr12Mo1V1组织性能的影响 被引量：6

3

作者 孙茂银 赵一生 +1 位作者 姜科达 邓运来 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2017年第3期130-136,共7页

以管割刀片用的Cr12Mo1V1钢为研究对象,分析不同的锻压工艺对其硬度、冲击韧性的影响,并使用OM、XRD、SEM分析不同工艺下的微观组织。研究结果表明:相比于直接空冷淬火,锻后空冷的峰值硬度向右偏移,在1100℃时达到峰值887 HV;随着锻压... 以管割刀片用的Cr12Mo1V1钢为研究对象,分析不同的锻压工艺对其硬度、冲击韧性的影响,并使用OM、XRD、SEM分析不同工艺下的微观组织。研究结果表明:相比于直接空冷淬火,锻后空冷的峰值硬度向右偏移,在1100℃时达到峰值887 HV;随着锻压温度升高,650℃回火冲击韧性呈现下降趋势,马氏体转变量减少,残余奥氏体量增加;锻后空冷碳化物主要为M7C3型。综合分析表明,锻压温度为1100~1160℃时,锻压刀片能够得到较好的组织和性能。 展开更多

关键词 锻压温度 cr12mo1v1 M7C3碳化物 冷作模具钢 冲击韧性

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Cr12Mo1V1钢滚丝轮断裂原因分析

4

作者 王小炜 王会强 +5 位作者 张淼 刘艺梦 马天 马标 王艳山 马超 《热处理》 CAS 2024年第3期56-59,共4页

某公司Cr12Mo1V1钢滚丝轮在使用中断裂.为弄清滚丝轮断裂的原因,采用直读光谱仪、洛氏硬度计、金相显微镜和扫描电子显微镜等对其进行了化学成分分析、硬度测定、断口分析和金相检验.结果表明:滚丝轮存在较多非金属夹杂物和带状及网状... 某公司Cr12Mo1V1钢滚丝轮在使用中断裂.为弄清滚丝轮断裂的原因,采用直读光谱仪、洛氏硬度计、金相显微镜和扫描电子显微镜等对其进行了化学成分分析、硬度测定、断口分析和金相检验.结果表明:滚丝轮存在较多非金属夹杂物和带状及网状碳化物,增大了脆性,导致其使用中在交变载荷的作用下断裂. 展开更多

关键词 cr12mo1v1 钢 滚丝轮 交变载荷 断裂

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Cr12Mo1V1钢电连接压接模具失效的试验与仿真

5

作者 李永生 申江源 +2 位作者 冯天昱 潘杰 杨智勇 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2024年第5期198-204,244,共8页

针对某型Cr12Mo1V1钢电连接压接模具在服役200次后发生脆性断裂的现象,采用5M1E的失效分析方法,结合Cr12Mo1V1冷作模具钢特性,采用扫描电镜、直读光谱仪、洛氏硬度计、金相显微镜等对Cr12Mo1V1钢电连接压接模具的宏观断口形貌、材料成... 针对某型Cr12Mo1V1钢电连接压接模具在服役200次后发生脆性断裂的现象,采用5M1E的失效分析方法,结合Cr12Mo1V1冷作模具钢特性,采用扫描电镜、直读光谱仪、洛氏硬度计、金相显微镜等对Cr12Mo1V1钢电连接压接模具的宏观断口形貌、材料成分、力学性能和显微组织进行分析检测,并借助Deform软件对电连接压接模具的压接过程进行仿真模拟。结果表明:电连接压接模具的材料成分不达标、强度过低以及内部共晶碳化物不均匀、碳化物尺寸超标是导致模具短寿命和脆性断裂的根本原因。此外,模具止裂槽、圆孔位置等分布不合理,导致模具在挤压过程中出现应力集中,是模具发生脆性断裂失效的主要原因。最后,从模具原材料、热处理、锻造工艺以及模具结构设计等方面提出了电连接压接模具的延寿措施。 展开更多

关键词 cr12mo1v1钢 电连接压接模具 冷挤压工艺 脆性断裂 碳化物 模具寿命

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Cr12Mo1V1钢组织的高温转变行为 被引量：5

6

作者 刘继浩 迟宏宵 +3 位作者 曹建春 周健 马党参 林鹏 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第5期500-506,共7页

使用高温金相技术观察研究了Cr12Mo1V1模具钢加热至950和1 200℃的升温过程、保温过程和冷却过程中的组织转变和碳化物溶解情况。试验结果表明,升温过程中,铁素体组织会呈现黑色,随着温度升高,会发生铁素体向奥氏体转变,在高温金相中表... 使用高温金相技术观察研究了Cr12Mo1V1模具钢加热至950和1 200℃的升温过程、保温过程和冷却过程中的组织转变和碳化物溶解情况。试验结果表明,升温过程中,铁素体组织会呈现黑色,随着温度升高,会发生铁素体向奥氏体转变,在高温金相中表现为黑色组织向灰白色组织转变;保温过程中,将会发生碳化物明显溶解现象,在高温金相中,碳化物溶解呈现黑色颗粒尺寸逐渐增大,数量逐渐减少的现象,大颗粒共晶碳化物将会发生溶断和粒化;冷却过程中会发生马氏体转变,随着奥氏体化温度的升高,马氏体的结构会更细。 展开更多

关键词 cr12mo1v1钢 高温金相 组织转变 碳化物溶解

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Cr12Mo1V1冷作模具钢CCT曲线及球化组织退火工艺 被引量：1

7

作者 邱桂娟 王然 +5 位作者 何宁 尤晓东 米永旺 张占普 芦彦 康杰 《河北冶金》 2023年第12期50-55,共6页

Cr12Mo1V1冷作模具钢合金含量高、导热性较差,对其轧制坯设定合理的退火工艺尤为重要。利用Gleeble热模拟试验机测定了Cr12Mo1V1冷作模具钢的相变膨胀曲线,结合金相组织和硬度检测获得了该钢的CCT曲线,同时研究了不同退火工艺对组织的... Cr12Mo1V1冷作模具钢合金含量高、导热性较差,对其轧制坯设定合理的退火工艺尤为重要。利用Gleeble热模拟试验机测定了Cr12Mo1V1冷作模具钢的相变膨胀曲线,结合金相组织和硬度检测获得了该钢的CCT曲线,同时研究了不同退火工艺对组织的影响规律。结果表明,Cr12Mo1V1冷作模具钢中珠光体组织的转变相区在600~827℃,贝氏体组织的转变相区在300~500℃,马氏体组织转变的临界冷速为0.5℃/s;随着冷速的增加,硬度逐渐增大,在冷速0.5℃/s时达到最大值并趋于稳定;当退火工艺中奥氏体化温度为890~920℃时,碳化物球化效果不佳,且部分碳化物沿晶界析出;当退火工艺中奥氏体化温度为850~860℃时,组织由细小粒状珠光体和少量未转变的残余奥氏体构成;随球化保温时间延长,碳化物的球化效果越好。结合CCT曲线可确定,退火工艺中的奥氏体化温度宜接近Ac1相变点,但不能超过该温度。 展开更多

关键词 cr12mo1v1 冷作模具钢 CCT 碳化物 硬度 球化退火

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Cr12Mo1V1钢组织和性能 被引量：4

8

作者 张定夷 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1998年第4期1-3,共3页

研究分析了加热温度，加热速度，冷却方式等因素对Ｃｒ１２Ｍｏ１Ｖ１钢组织转变特点和组织性能的影响。

关键词 组织 性能 冷作模具钢

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Cr12Mo1V1钢表面激光熔覆Fe基合金熔覆层组织与性能的研究 被引量：3

9

作者 吴鹏飞 魏昕 +1 位作者 屈海艳 李京波 《热加工工艺》 北大核心 2022年第6期99-102,共4页

选用Cr12Mo1V1钢作为基体材料,Fe基合金粉末为熔覆材料,以同步送粉的方式在基体表面进行激光熔覆实验。利用金相显微镜、扫描电镜、显微硬度计和摩擦磨损实验机等分析熔覆层的显微组织和性能。结果表明:熔覆层和基体结合处出现了一道明... 选用Cr12Mo1V1钢作为基体材料,Fe基合金粉末为熔覆材料,以同步送粉的方式在基体表面进行激光熔覆实验。利用金相显微镜、扫描电镜、显微硬度计和摩擦磨损实验机等分析熔覆层的显微组织和性能。结果表明:熔覆层和基体结合处出现了一道明亮区,底部大多由胞状晶组成,熔覆层中部出现较多的树枝晶和粗大的柱状晶,熔覆层顶部出现较多的等轴晶。测得基体的平均硬度为241.78 HV0.2,熔覆层的平均硬度为493.22 HV0.2,熔覆层的硬度为基体的2.04倍,表明熔覆层的硬度比基体明显提升。基体的平均摩擦系数为0.456,而熔覆层的平均摩擦系数为0.375,比基体的略有减小。 展开更多

关键词 激光熔覆 cr12mo1v1钢 显微组织 摩擦磨损

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不同截面尺寸Cr8Mo2SiV和Cr12Mo1V1钢的组织与性能 被引量：2

10

作者 曾芬 迟宏宵 +3 位作者 马党参 马幼平 徐辉霞 朱旺龙 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期102-107,共6页

对不同截面尺寸Cr8Mo2SiV和Cr12Mo1V1冷作模具钢的组织,共晶碳化物尺寸及不均匀度,冲击性能进行了研究。结果表明,Cr8Mo2SiV钢和Cr12Mo1V1钢退火组织均为球状珠光体上分布着碳化物;随热轧截面尺寸的增大,碳化物尺寸变大,分布均匀性变差... 对不同截面尺寸Cr8Mo2SiV和Cr12Mo1V1冷作模具钢的组织,共晶碳化物尺寸及不均匀度,冲击性能进行了研究。结果表明,Cr8Mo2SiV钢和Cr12Mo1V1钢退火组织均为球状珠光体上分布着碳化物;随热轧截面尺寸的增大,碳化物尺寸变大,分布均匀性变差。适当减小试验钢的截面尺寸,能够显著减小共晶碳化物的尺寸并改善其分布不均度,提高材料的冲击性能。 展开更多

关键词 cr8mo2Siv钢 cr12mo1v1钢 截面尺寸 组织 性能

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退火工艺对Cr12Mo1V1钢组织及硬度与切削性能的影响 被引量：2

11

作者 孙秀华 刘明 曹莹 《模具制造》 2017年第11期79-82,共4页

试验室研究了Cr12Mo1V1钢的退火工艺,讨论了加热温度、保温时间、等温温度对显微组织和硬度的影响,并进行了不同退火硬度对切削性能的影响试验。试验结果表明:随着加热温度的升高、保温时间的延长和等温温度的提高,显微组织中粒状珠光... 试验室研究了Cr12Mo1V1钢的退火工艺,讨论了加热温度、保温时间、等温温度对显微组织和硬度的影响,并进行了不同退火硬度对切削性能的影响试验。试验结果表明:随着加热温度的升高、保温时间的延长和等温温度的提高,显微组织中粒状珠光体的碳化物数量减少、由成堆分布的质点转变成均匀分布的球状,同时硬度逐渐降低,切削性能也逐渐改善,最佳工艺为890℃加热后830℃等温退火。在工业化生产中对大尺寸钢材的应用效果较好,硬度202~214HB,切削后表面粗糙度值1.452~1.519μm。 展开更多

关键词 cr12mo1v1钢 退火工艺 组织 硬度 切削性能

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钢锭截面形状对Cr12Mo1V1锻制扁钢和圆钢的共晶碳化物影响 被引量：1

12

作者 王继红 孙秀华 +2 位作者 王琳 康爱军 蔡清 《模具制造》 2019年第9期86-89,共4页

采用金相分析的方法,对4.2t矩形截面钢锭和4t八角形截面钢锭以及锻制的110×460mm扁钢和φ250mm圆钢的共晶碳化物进行了研究。结果表明:4.2t矩形截面钢锭比4t八角形截面钢锭易于获得细的共晶碳化物网,两种钢锭锻制的圆钢均比扁钢的... 采用金相分析的方法,对4.2t矩形截面钢锭和4t八角形截面钢锭以及锻制的110×460mm扁钢和φ250mm圆钢的共晶碳化物进行了研究。结果表明:4.2t矩形截面钢锭比4t八角形截面钢锭易于获得细的共晶碳化物网,两种钢锭锻制的圆钢均比扁钢的共晶碳化物不均匀度级别低0.5级,而且扁钢共晶碳化物不均匀度角部级别相当、对角线1/4处和心部4.2t比4t钢锭的级别低0.5级;圆钢亦如此,边部级别相当,直径1/4处和心部4.2t比4t钢锭的级别低0.5级。 展开更多

关键词 cr12mo1v1钢 钢锭截面形状 锻制扁钢和圆钢 共晶碳化物

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六面锻造和超深冷处理对Cr12Mo1V钢耐磨性能的影响 被引量：1

13

作者 张恒 黄宁 庞辉勇 《武汉科技大学学报》 CAS 2005年第2期134-136,147,共4页

研究六面锻造和液氮处理对Cr12Mo1V钢耐磨性能的影响.结果表明,六面锻造加余热淬火处理,使钢中碳化物级别降低1～2级,使钢的奥氏体晶粒度降低2级,从而提高了耐磨性.淬火后再经液氮处理,既降低残余奥氏体含量,提高硬度,又降低钢中残余应... 研究六面锻造和液氮处理对Cr12Mo1V钢耐磨性能的影响.结果表明,六面锻造加余热淬火处理,使钢中碳化物级别降低1～2级,使钢的奥氏体晶粒度降低2级,从而提高了耐磨性.淬火后再经液氮处理,既降低残余奥氏体含量,提高硬度,又降低钢中残余应力,明显地提高了钢的耐磨性. 展开更多

关键词 六面锻造 超深冷处理 cr12mo1v钢 耐磨性

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冷作模具钢的强韧化工艺研究进展

14

作者 程晓农 严学华 《世界科技研究与发展》 CSCD 2001年第4期21-24,共4页

冷作模具钢是工业应用中一种重要的模具材料。本文对冷作模具钢系列中的Cr12、Cr12MoV和Cr12Mo1V1的强韧化工艺研究现状进行了阐述 。

关键词 冷作模具钢 热处理 强韧化 cr12钢 cr12mov钢 cr12mo1v1钢 等温淬火处理

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（30~90）mm×（400~605）mm Cr12Mo1V1（D2）冷作模具扁钢的组织和性能 被引量：4

15

作者 刘振天 迟宏宵 +2 位作者 马党参 康爱军 周健 《特殊钢》 北大核心 2015年第1期65-68,共4页

试验用Crl2MolV1（D2）冷作模具扁钢（/%：1.50C,0.35Si,0.40Mn,12.00Cr,0.95Mo,0.80V）的生产流程为30 t EAF-LF-VD-3 t铸锭轧制-890℃退火工艺。研究了D2冷作模具钢的断面尺寸（/mm：30×400,70×360,90×605）对该钢组... 试验用Crl2MolV1（D2）冷作模具扁钢（/%：1.50C,0.35Si,0.40Mn,12.00Cr,0.95Mo,0.80V）的生产流程为30 t EAF-LF-VD-3 t铸锭轧制-890℃退火工艺。研究了D2冷作模具钢的断面尺寸（/mm：30×400,70×360,90×605）对该钢组织、共晶碳化物的尺寸、分布以及不均匀度、冲击韧性的影响。结果表明,随着扁钢截面尺寸的减小,共晶碳化物的颗粒尺寸、形态以及分布均匀性得到改善,扁钢的碳化物级别由90 mm×605 mm扁钢的4~6级降至30 mm×400 mm扁钢的1~4级,冲击韧性提高;钢的心部共晶碳化物分布最差（4~6级）,边部最好（1~4级）,心部的冲击韧性明显低于边部。 展开更多

关键词 冷作模具钢cr12mo1v1(D2) 截面尺寸 共晶碳化物 均匀性 冲击韧性

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Cr12MoV冷作模具钢热处理工艺及性能分析 被引量：3

16

作者 孙秀华 刘明 +4 位作者 马野 李鹏 高强 林晶晶 徐晓慧 《模具制造》 2022年第6期86-88,共3页

对比分析了抚钢生产的冷作模具钢Cr12MoV和Cr12Mo1V1的热处理工艺及性能。结果表明:淬火加热温度Cr12MoV采用980℃-1,020℃.Cr12Mo1V1采用1,020℃〜1,060℃较为适宜,淬火硬度范围两钢种均为60〜64.5HRC;回火可采用200℃低温回火和500℃高... 对比分析了抚钢生产的冷作模具钢Cr12MoV和Cr12Mo1V1的热处理工艺及性能。结果表明:淬火加热温度Cr12MoV采用980℃-1,020℃.Cr12Mo1V1采用1,020℃〜1,060℃较为适宜,淬火硬度范围两钢种均为60〜64.5HRC;回火可采用200℃低温回火和500℃高温回火两种工艺,200℃低温回火硬度两钢种均为62.5HRC,500℃高温回火硬度Cr12MoV为58.5HRC、Cr12Mo1V1为61HRC;Cr12Mo1V1冲击韧性好于Cr12MoV,200℃低温回火纵向冲击功分别约为40J和30J。 展开更多

关键词 cr12-mo-v型冷作模具钢 热处理工艺 性能

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淬硬模具钢磨削加工实验研究 被引量：2

17

作者 林权 《宜春学院学报》 2010年第8期21-23,共3页

使用金刚石砂轮对高耐磨空淬冷作模具钢Cr12Mo1V1进行磨削加工实验,研究在一定试验条件下,进给速度、磨削深度等磨削工艺参数对加工中的磨削力的影响,研究不同加工条件对Cr12Mo1V1的表面粗糙度的影响。为高耐磨淬硬模具材料高效的成型... 使用金刚石砂轮对高耐磨空淬冷作模具钢Cr12Mo1V1进行磨削加工实验,研究在一定试验条件下,进给速度、磨削深度等磨削工艺参数对加工中的磨削力的影响,研究不同加工条件对Cr12Mo1V1的表面粗糙度的影响。为高耐磨淬硬模具材料高效的成型磨削加工提供参考依据。 展开更多

关键词 cr12mo1v1模具钢 磨削 工艺参数 磨削力 表面粗糙度

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Cr12Mo1V1锻制扁钢的共晶碳化物研究 被引量：1

18

作者 孙秀华 康爱军 +2 位作者 王继红 刘明 宋微 《模具制造》 2019年第3期90-92,共3页

采用金相分析的方法,并结合钢锭的共晶碳化物分析,对Cr12Mo1V1锻制扁钢相当于钢锭头部、中部、尾部不同部位的边部、1/4处和心部的共晶碳化物进行了研究。结果表明:Cr12Mo1V1锻制扁钢的共晶碳化物呈网状,边部为细小拉长网状,1/4处和心... 采用金相分析的方法,并结合钢锭的共晶碳化物分析,对Cr12Mo1V1锻制扁钢相当于钢锭头部、中部、尾部不同部位的边部、1/4处和心部的共晶碳化物进行了研究。结果表明:Cr12Mo1V1锻制扁钢的共晶碳化物呈网状,边部为细小拉长网状,1/4处和心部为鱼骨形堆积的粗大拉长网状,且鱼骨形堆积心部重于1/4处。而且,锻制扁钢的共晶碳化物呈不均匀性,沿横向方向,从边部、1/4处至心部不均匀性逐渐加重,沿纵向方向,1/4处和心部的不均匀性从头部、中部至尾部逐渐减轻,边部的不均匀性则相反,从头部、中部至尾部逐渐加重。 展开更多

关键词 cr12mo1v1锻制扁钢 共晶碳化物 不均匀性

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