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海上天然气液化工艺流程优选 被引量:44
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作者 朱建鲁 李玉星 +3 位作者 王武昌 刘永浩 谢彬 喻西崇 《天然气工业》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第3期98-104,133,共7页
LNG—FPSO(LNG Floating Production Storage and Offloading Unit,又称FLNG)是集海上液化天然气的生产、储存、装卸和外运为一体的新型浮式生产储卸装置。作为LNG—FPSO的核心技术,海上天然气液化工艺将对该装置的建造运营费用、运行... LNG—FPSO(LNG Floating Production Storage and Offloading Unit,又称FLNG)是集海上液化天然气的生产、储存、装卸和外运为一体的新型浮式生产储卸装置。作为LNG—FPSO的核心技术,海上天然气液化工艺将对该装置的建造运营费用、运行稳定性和整个系统的安全性产生很大的影响,而现有的3种基本类型的天然气液化工艺(氮膨胀、混合冷剂和级联式制冷液化工艺)都不能完全符合海上天然气液化工艺的设计标准。为此,根据海上作业的特殊工况,组合模拟了6种适用于海上天然气液化的工艺流程,并从制冷剂流量、功耗、关键设备数量、天然气流量敏感性、天然气组成敏感性、易燃制冷剂储存和海上适应性等方面对各流程进行了比较,根据计算结果及对各流程的定性分析,优选出带预冷的氮膨胀液化工艺[即丙烷预冷双氮膨胀流程、混合制冷剂—氮气膨胀(并联)流程和混合制冷剂—氮气膨胀(串联)流程]为LNG—FPSO装置的首选工艺,且发现随着预冷深度的增加,该工艺的海上适应性减弱,功耗降低,处理能力增强。 展开更多
关键词 海上天然气液化 LNG—FPSO 液化工艺 预冷 流程模拟 海上适应性 评价 优选
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Shell煤气化工艺的评述和改进意见 被引量:37
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作者 唐宏青 《煤化工》 CAS 2005年第6期9-14,共6页
叙述了Shell煤气化技术的发展过程,介绍了Shell煤气化工艺和主要设备的特点,回顾国内的装置建设情况,坦言一些存在的问题,并提出Shell工艺的改进意见:在为中国设计的制氢气、氨和甲醇化工装置中,将废锅流程改为激冷流程,可以明显降低投... 叙述了Shell煤气化技术的发展过程,介绍了Shell煤气化工艺和主要设备的特点,回顾国内的装置建设情况,坦言一些存在的问题,并提出Shell工艺的改进意见:在为中国设计的制氢气、氨和甲醇化工装置中,将废锅流程改为激冷流程,可以明显降低投资,加快建设周期,提高开车速度,降低运行成本。 展开更多
关键词 SHELL 煤气化 工艺 废锅流程 激冷流程
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大龙山岩体冷却史及其成矿关系的同位素研究 被引量:36
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作者 郑永飞 魏春生 +2 位作者 王峥嵘 黄耀生 张宏 《地质科学》 CAS CSCD 北大核心 1997年第4期465-477,共13页
根据全岩Rb-Sr、锆石U-Pb和角闪石、黑云母、钾长石K-Ar同位素年龄综合测定结果,再造了安庐石英正长岩带中大龙山岩体的冷却史。矿物对氧同位素地质测温结果证实,扩散作用是控制同位素体系封闭的主导因素。假定岩体冷却... 根据全岩Rb-Sr、锆石U-Pb和角闪石、黑云母、钾长石K-Ar同位素年龄综合测定结果,再造了安庐石英正长岩带中大龙山岩体的冷却史。矿物对氧同位素地质测温结果证实,扩散作用是控制同位素体系封闭的主导因素。假定岩体冷却与地温梯度(100℃/Ma)同步降低,以二维热模式为参照,可以推算出大龙山岩体的原始侵位深度约为8km,成岩温度为800±50℃。早阶段石英正长岩体在136Ma侵位结晶后开始快速的冷却上升,冷却速率为27.4℃/Ma,上升速率为0.27mm/a;经过约18Ma后,岩体上升至地下约3km深处,温度为300±50℃,转为缓慢冷却上升,冷却速率为6.3℃/Ma,上升速率为0.06mm/a。晚阶段碱长花岗岩体于117Ma侵位结晶,嗣后开始快速的冷却上升,冷却速率为58.6℃/Ma,上升速率为0.59mm/a;经过约8Ma后,岩体转为缓慢冷却上升,冷却速率为7.2℃/Ma,上升速率为0.07mm/a。结合对国内外其它深成岩体冷却历史的研究,可见这类岩体的侵位上升一般经历了两个阶段:(1)早期高温岩体快速上升至定位,冷却速率显著大于区域地温梯度降低幅度;(2)晚期低温岩体与区域地质体一起缓慢隆起上升,冷却速? 展开更多
关键词 花岗岩 同位素年龄 氧同位素 冷却历史 矿化作用
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高压燃气涡轮径向内冷叶片气热耦合的数值分析 被引量:33
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作者 董平 黄洪雁 冯国泰 《航空动力学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第2期201-207,共7页
采用气热耦合方法对采用径向内冷方式的MarkII型跨声速高压燃气涡轮金属导叶进行数值模拟,通过分析叶片通道内的传热和流动过程发现叶片表面附面层内流动非常复杂,包含层流流动、转捩和湍流流动状态,所以只有使用转捩模型计算的叶片附... 采用气热耦合方法对采用径向内冷方式的MarkII型跨声速高压燃气涡轮金属导叶进行数值模拟,通过分析叶片通道内的传热和流动过程发现叶片表面附面层内流动非常复杂,包含层流流动、转捩和湍流流动状态,所以只有使用转捩模型计算的叶片附面层内流动与实际情况相符,叶片壁面温度和换热系数分布与实验结果吻合的较好,使用其他湍流模型由于不能准确描述附面层内流动而使得计算结果误差相对较大,但是所有的湍流模型都能很好的模拟附面层以外流动. 展开更多
关键词 航空、 航天推进系统 气热耦合 高压燃气涡轮 内部冷却 转捩流动 数值模拟
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热塑性复合材料纤维铺放工艺的研究进展 被引量:26
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作者 韩振宇 李玥华 +1 位作者 富宏亚 邵忠喜 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第2期91-96,共6页
热塑性复合材料由于其良好的可焊接性、可循环利用性、抗化学腐蚀性,特别是短时间内就可加工成型等特点,在未来航空航天构件制造领域有着广阔的应用前景。纤维铺放过程中涉及一系列的物理现象,涵盖传热学、热力学、结晶动力学,牛顿流体... 热塑性复合材料由于其良好的可焊接性、可循环利用性、抗化学腐蚀性,特别是短时间内就可加工成型等特点,在未来航空航天构件制造领域有着广阔的应用前景。纤维铺放过程中涉及一系列的物理现象,涵盖传热学、热力学、结晶动力学,牛顿流体力学等学科及这些学科的交叉领域。本文以上述学科的相关知识为理论依据,对纤维铺放工艺中的加热工艺,冷却工艺,铺层间强度,纤维铺放压力和残余热应力五方面内容,通过分析其理论模型的建立和求解方法,介绍和讨论了纤维铺放过程中与最终产品质量相关的基体材料结晶度、铺层间紧密接触程度、铺层间熔合度等关键问题及其中涉及的铺放温度、铺放速率、铺放压力等主要工艺参数。同时,本文还总结了国外的研究成果和研究进展,指出其中存在的一些问题,并对今后纤维铺放工艺的研究方向进行了展望。 展开更多
关键词 热塑性复合材料 纤维铺放 加热工艺 冷却工艺 铺层间强度 残余热应力
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浅谈铜冶炼渣缓冷工艺 被引量:25
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作者 张海鑫 《中国有色冶金》 CAS 2013年第3期32-33,37,共3页
介绍了铜冶炼生产过程中熔炼渣的缓冷工艺及主要配套设施,对缓冷原理和主要工艺参数的选取进行了详细论述,为铜冶炼渣缓冷工艺的选择和设计提供参考。
关键词 铜熔炼渣 缓冷 选矿
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1951-2015年乌鲁木齐市降温过程频数及强度气候特征 被引量:24
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作者 毛炜峄 白素琴 陈鹏翔 《气象》 CSCD 北大核心 2016年第11期1351-1363,共13页
利用乌鲁木齐市气象站1951年1月1日至2015年12月31日的逐日气温资料,以日最低气温及其降温幅度为指标,整理出乌鲁木齐市近65年降温过程数据库,将降温过程分为Ⅰ级(弱)、Ⅱ级(中等强度)、Ⅲ级(较强)、Ⅳ级(强)以及Ⅴ级(寒潮)5个等级,分... 利用乌鲁木齐市气象站1951年1月1日至2015年12月31日的逐日气温资料,以日最低气温及其降温幅度为指标,整理出乌鲁木齐市近65年降温过程数据库,将降温过程分为Ⅰ级(弱)、Ⅱ级(中等强度)、Ⅲ级(较强)、Ⅳ级(强)以及Ⅴ级(寒潮)5个等级,分析了乌鲁木齐市各级降温过程的频数、持续日数、过程不同时段降温幅度、过程最低气温、过程最低气温距平偏低幅度等要素气候特征。结果如下:(1)1951-2015年,乌鲁木齐市出现降温过程5834次,平均每年89.8次,其中Ⅰ级(弱)降温过程占78.1%。降温过程的频数季节分布较均匀,但Ⅳ级(强)和Ⅴ级(寒潮)降温过程在春季最多。在降温过程异常偏多与偏少年之间,6-8月的过程频数差异最大,4和9月过程频数差异较小。年平均降温过程频数在7个年代际中差异不大;随年代际增长,Ⅰ级(弱)降温过程频数在增加,Ⅴ级(寒潮)降温过程频数却在减少。(2)1951-2015年,乌鲁木齐市5834次降温过程的持续日数平均为1.89 d,其中持续1 d的过程占49.0%。随降温过程等级由Ⅰ级到Ⅴ级提高,过程持续日数最高出现频率也从1 d过渡到3 d。Ⅳ级(强)和Ⅴ级(寒潮)降温过程均表现为秋末到冬季各月的持续日数长,春季各月短。(3)65年来,乌鲁木齐市过程降温幅度平均为-4.4℃,秋季降温幅度最强,夏季最弱。Ⅳ级(强)以及Ⅴ级(寒潮)过程的降温幅度最强的月份分别是6和12月。65年来,乌鲁木齐市降温过程的最大24、48和72 h降温幅度平均值分别为-3.1、-5.5和-7.4℃,最大24 h降温幅度是春季最强,冬季最弱;48 h降温幅度是春季最强,夏季最弱;72 h降温幅度是冬季最强,夏季最弱。(4)1 951-201 5年,乌鲁木齐市降温过程的最低气温平均值为0.3℃,冬季各月最低,夏季各月最高,带有显著的季节背景特征。过程最大日气温距平的平均值为-1.9℃,随降温过程等级由Ⅰ级到Ⅴ级提高,距平偏低幅度依� 展开更多
关键词 降温过程 频数 持续日数 强度 乌鲁木齐
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硝酸钾真空冷却结晶工艺 被引量:16
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作者 沈晃宏 张罡 《化学工程》 CAS CSCD 北大核心 2006年第5期16-18,共3页
介绍了真空冷却结晶技术应用于硝酸钾生产的工艺原理与过程。确定了硝酸钾溶液真空冷却结晶操作条件为,真空度2 339 Pa,结晶时间2.0 h,冷却终点温度30℃。真空冷却结晶比传统的夹套与蛇管冷却结晶具有显著优势,需要的冷却水量大幅度减小... 介绍了真空冷却结晶技术应用于硝酸钾生产的工艺原理与过程。确定了硝酸钾溶液真空冷却结晶操作条件为,真空度2 339 Pa,结晶时间2.0 h,冷却终点温度30℃。真空冷却结晶比传统的夹套与蛇管冷却结晶具有显著优势,需要的冷却水量大幅度减小,冷却速度快,冷却均匀,干净卫生,是现代结晶技术发展方向之一。 展开更多
关键词 硝酸钾 真空冷却 结晶工艺
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轧后冷却制度对低碳贝氏体钢组织及屈强比的影响 被引量:16
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作者 王克鲁 鲁世强 +2 位作者 李鑫 郑海忠 董显娟 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第16期15-17,共3页
在热模拟及轧制实验的基础上,利用扫描电镜和多功能材料试验机研究了轧后冷却制度对低碳贝氏体钢组织及屈强比的影响。结果表明,所研究钢种在1~25℃/s的冷却速度范围内均可得到贝氏体组织,其贝氏体开始转变温度为557~651℃。轧后以不... 在热模拟及轧制实验的基础上,利用扫描电镜和多功能材料试验机研究了轧后冷却制度对低碳贝氏体钢组织及屈强比的影响。结果表明,所研究钢种在1~25℃/s的冷却速度范围内均可得到贝氏体组织,其贝氏体开始转变温度为557~651℃。轧后以不同冷却制度冷却至室温的试样微观组织主要为板条贝氏体、粒状贝氏体、准多边形铁素体等的混合组织,冷却制度不同,各种组织所占的比例有很大不同。冷却制度对屈强比也有明显影响;轧后直接空冷至室温的试样的屈强比为0.68,但强度较低;油淬试样的屈强比约0.77,且强度较高;水冷至531℃而后空冷的试样的屈服强度较高,但抗拉强度相对较低,屈强比高达0.90。 展开更多
关键词 冷却制度 低碳贝氏体钢 组织 屈强比
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源荷不确定冷热电联供微网能量调度的建模与学习优化 被引量:15
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作者 李怡瑾 唐昊 +2 位作者 吕凯 郭晓蕊 许丹 《控制理论与应用》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第1期56-64,共9页
针对含光伏,微型燃气轮机组等分布式能源的冷热电联供微网系统,研究源荷双侧不确定情况下多类型能量调度动态优化问题.首先,针对光伏出力和异类负荷的随机不确定性,将光伏和负荷的变化描述为连续马尔科夫过程;然后以决策时刻,负荷需求... 针对含光伏,微型燃气轮机组等分布式能源的冷热电联供微网系统,研究源荷双侧不确定情况下多类型能量调度动态优化问题.首先,针对光伏出力和异类负荷的随机不确定性,将光伏和负荷的变化描述为连续马尔科夫过程;然后以决策时刻,负荷需求以及分布式能源出力的离散值为状态分量,以微型燃气轮机组启停行动和储能充放行动为动作分量,在分时电价模式下,以降低包括购电成本,燃料代价,启停代价等在内的日运行成本为调度优化目标,将源荷不确定冷热电联供微网系统调度动态优化问题描述为马尔科夫决策过程模型,并引入强化学习方法对该问题进行策略求解.最后通过算例仿真对不同策略进行了比较,验证了优化方法的有效性. 展开更多
关键词 冷热电联供微网 能量调度 马尔科夫过程 强化学习
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金属Cu熔化结晶过程的分子动力学模拟 被引量:13
11
作者 王丽 边秀房 李辉 《Chinese Journal of Chemical Physics》 SCIE CAS CSCD 2000年第5期544-550,共7页
采用常温、常压分子动力学模拟技术 ,研究了在周期性边界条件下 ,由 86 4个Cu原子构成的模型系统的熔化、结晶过程。原子间相互作用势采用EAM势。模拟结果表明 :在连续升温过程中 ,金属Cu在 152 0K熔化 ;以不同的冷速进行冷却 ,在较慢... 采用常温、常压分子动力学模拟技术 ,研究了在周期性边界条件下 ,由 86 4个Cu原子构成的模型系统的熔化、结晶过程。原子间相互作用势采用EAM势。模拟结果表明 :在连续升温过程中 ,金属Cu在 152 0K熔化 ;以不同的冷速进行冷却 ,在较慢冷却条件下 ,液态Cu在 10 10K结晶 ;当冷速较快时 ,液态Cu形成非晶态。分析了升降温过程中熔体偶分布函数、原子体积、能量。 展开更多
关键词 分子动力学 熔化过程 结晶过程 计算机模拟
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冷却速率对液态金属Zn快速凝固过程中微观结构的影响 被引量:13
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作者 林艳 刘让苏 +3 位作者 田泽安 侯兆阳 周丽丽 余亚斌 《物理化学学报》 SCIE CAS CSCD 北大核心 2008年第2期250-256,共7页
用分子动力学模拟方法研究了六种不同冷却速率对液态金属Zn凝固过程微观结构的影响.采用双体分布函数g(r)曲线、平均原子总能量、Honeycutt-Andersen(HA)键型指数法和原子团类型指数法(CTIM-2)对凝固过程中微观结构的变化进行了分析.结... 用分子动力学模拟方法研究了六种不同冷却速率对液态金属Zn凝固过程微观结构的影响.采用双体分布函数g(r)曲线、平均原子总能量、Honeycutt-Andersen(HA)键型指数法和原子团类型指数法(CTIM-2)对凝固过程中微观结构的变化进行了分析.结果表明,冷却速率对微观结构的转变有决定性影响,当冷却速率为1×1014、5×1013、2×1013、1×1013、5×1012K·s-1时,系统形成以1551、1541、1431键型为主体的非晶态结构;当冷却速率为1×1012K·s-1时,系统形成以1421、1422键型为主或以密排六方(hcp)基本原子团(1200066)和面心立方(fcc)基本原子团(12000120)共存的部分晶态结构.同时发现,在形成非晶的五个系统中,玻璃化转变温度Tg随着冷速的降低而降低. 展开更多
关键词 液态金属Zn 冷却速率 凝固过程 原子团类型指数法 微观结构
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冷却制度对700MPa级低碳贝氏体钢组织与性能的影响 被引量:14
13
作者 王克鲁 鲁世强 +3 位作者 李鑫 郑海忠 董显娟 杨化娟 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第5期76-80,共5页
在热轧试验的基础上,采用多功能材料试验机及光学显微镜,研究了不同冷却制度对700MPa级低碳贝氏体钢组织和性能的影响。结果表明,根据冷却制度的不同,所研究低碳贝氏体钢的微观组织表现为准多边形铁素体、粒状贝氏体和板条贝氏体等的比... 在热轧试验的基础上,采用多功能材料试验机及光学显微镜,研究了不同冷却制度对700MPa级低碳贝氏体钢组织和性能的影响。结果表明,根据冷却制度的不同,所研究低碳贝氏体钢的微观组织表现为准多边形铁素体、粒状贝氏体和板条贝氏体等的比例、形态及尺寸的不同。轧后空冷时,试样的微观组织主要为准多边形铁素体和粒状贝氏体,其强度较低,但塑性较好;轧后水冷时,试样的微观组织主要为板条贝氏体,具有较高的强度和较低的伸长率;轧后油淬时,试样的微观组织主要为板条贝氏体、粒状贝氏体、准多边形铁素体及针状铁素体的复合组织,这种组织具有较好的强度和塑性配合;轧后水冷至531℃而后空冷至室温时,试样的微观组织主要为粒状贝氏体,具有高的屈服强度和屈强比。 展开更多
关键词 冷却制度 低碳贝氏体钢 组织 性能
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攀钢低合金钢板坯角横裂缺陷的控制技术 被引量:14
14
作者 陈永 杨素波 朱苗勇 《钢铁钒钛》 CAS 2008年第3期55-62,共8页
分析了结晶器液面波动、结晶器锥度、结晶器冷却制度、连铸保护渣、二冷制度等连铸工艺对低合金钢板坯角部横裂纹缺陷的影响,在此基础上,提出了改善板坯角部横裂纹的有效措施,即稳定结晶器液面、优化结晶器锥度、弱化结晶器冷却和连铸... 分析了结晶器液面波动、结晶器锥度、结晶器冷却制度、连铸保护渣、二冷制度等连铸工艺对低合金钢板坯角部横裂纹缺陷的影响,在此基础上,提出了改善板坯角部横裂纹的有效措施,即稳定结晶器液面、优化结晶器锥度、弱化结晶器冷却和连铸二次冷却,改进连铸保护渣等。研究结果经实施应用,明显减轻了板坯角部横裂纹缺陷,消除了因低合金高强度钢连铸坯角部横裂纹缺陷引起的热轧板卷边裂缺陷。 展开更多
关键词 连铸 板坯 角部横裂纹 低合金钢 液面控制 冷却工艺
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扫描速度对球墨铸铁激光熔覆层组织的影响 被引量:14
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作者 杨鹏聪 宋雨来 +3 位作者 刘耀辉 付洪德 周颖茂 邓燕 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第9期187-192,共6页
目的揭示不同扫描速度下激光熔覆Fe基覆层显微结构的变化规律,以寻求高效的组织控制手段。方法使用半导体激光器,在相同送粉量和激光功率条件下,采用不同扫描速度,在球墨铸铁表面制备激光熔覆层。采用光学显微镜、扫描电子显微镜和能谱... 目的揭示不同扫描速度下激光熔覆Fe基覆层显微结构的变化规律,以寻求高效的组织控制手段。方法使用半导体激光器,在相同送粉量和激光功率条件下,采用不同扫描速度,在球墨铸铁表面制备激光熔覆层。采用光学显微镜、扫描电子显微镜和能谱仪、X射线衍射仪表征覆层微观组织和相组成,采用洛氏硬度计对覆层硬度进行测定。结果扫描速度为7 mm/s时,稀释率为16%,覆层组织主要是马氏体和少量残余奥氏体,晶粒细小,无裂纹,洛氏硬度为55.5HRC;扫描速度为5 mm/s时,稀释率为30%,覆层中的晶粒形态变粗大,且得到更多的柱状晶和等轴晶,残余奥氏体含量大幅增多,马氏体含量明显下降,结晶裂纹倾向大,洛氏硬度为21.7HRC。结论扫描速度在球墨铸铁的覆层制备中发挥了重要作用,对覆层凝固过程、晶粒生长、相组成、裂纹敏感性、硬度有很大影响。通过适当调整扫描速度可以改变马氏体和残余奥氏体的量,获得无裂纹且硬度合适的覆层,实现覆层组织和力学性能的有效控制。 展开更多
关键词 激光熔覆 球墨铸铁 过冷 马氏体 残余奥氏体 加工参数
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SCM435冷镦钢线材的控冷工艺研究 被引量:12
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作者 王建安 马志军 +1 位作者 曹树卫 周桂兰 《金属制品》 2007年第5期37-38,52,共3页
介绍铬、钼在合金中的作用及强化机制,通过分析SCM435高合金冷镦钢的相变过程,制定其控轧控冷工艺路线,对不同工艺的生产结果进行对比,找出适合高级别标准件用SCM435高合金冷镦钢线材的控轧控冷工艺。
关键词 SCM435冷镦钢 控冷 控轧 工艺
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离心SHS陶瓷复合钢管的裂纹形成机理 被引量:11
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作者 张曙光 张宝平 王克智 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1999年第2期178-186,共9页
根据离心SHS陶瓷复合钢管温度场的数值模拟结果,对各层的温度、尺寸以及陶瓷层中应力在冷却过程中所发生的变化进行了分析和有关计算,研究了陶瓷层在不同温度阶段形成裂纹的类型及其机理,并提出准压裂纹的概念,按裂纹产生的力学... 根据离心SHS陶瓷复合钢管温度场的数值模拟结果,对各层的温度、尺寸以及陶瓷层中应力在冷却过程中所发生的变化进行了分析和有关计算,研究了陶瓷层在不同温度阶段形成裂纹的类型及其机理,并提出准压裂纹的概念,按裂纹产生的力学原因将陶瓷层裂纹类型归纳成张裂纹、压裂纹和准压裂纹三种.上述研究结果归纳到一张图上,称为离心SHS陶瓷复合钢管冷却全息图.该图信息丰富,一目了然,为分析陶瓷层裂纹的形成机理及其控制手段提供了理论依据.最后,指出热应力和钢管的压迫力是陶瓷层产生裂纹的两个主要原因,欲减少陶瓷层裂纹的形成,不但要控制陶瓷层还要控制钢管的冷却速率. 展开更多
关键词 陶瓷涂层 钢管 冷却 裂纹 SHS 涂层 复合钢管
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Si和Nb对高强热轧高扩孔钢组织和性能的影响 被引量:12
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作者 董毅 韩斌 +2 位作者 时晓光 张宇 孙成钱 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第2期53-57,共5页
为了研究Si和Nb对高强热轧高扩孔钢板显微组织、力学性能和扩孔性能的影响,在CSP连轧线上进行了3种成分试验钢的热轧试制,并对试验钢在扩孔过程中裂纹的形成和扩展行为进行了分析.研究表明:3种成分热轧钢板的显微组织均由铁素体和贝氏... 为了研究Si和Nb对高强热轧高扩孔钢板显微组织、力学性能和扩孔性能的影响,在CSP连轧线上进行了3种成分试验钢的热轧试制,并对试验钢在扩孔过程中裂纹的形成和扩展行为进行了分析.研究表明:3种成分热轧钢板的显微组织均由铁素体和贝氏体组成,钢板的抗拉强度均高于610 MPa,伸长率大于24.5%,扩孔率高于104%;Si含量的增加,提高了组织中铁素体的含量,钢板的强度、伸长率和扩孔率得到提高;Nb含量的增加,细化了钢板的组织,钢板的强度和扩孔率增加明显,伸长率变化不大;试验钢在扩孔过程中裂纹主要沿铁素体和贝氏体的晶界处扩展,部分裂纹穿过铁素体晶粒. 展开更多
关键词 铁素体与贝氏体 扩孔性能 合金元素 组织和性能 冷却工艺 析出物
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汽油分馏塔工艺模拟计算与比较 被引量:9
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作者 许斌 干爱华 李鑫钢 《现代化工》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第11期52-55,共4页
介绍了乙烯装置急冷系统的工艺流程,运用PRO/Ⅱ软件对乙烯装置初分馏系统进行了模拟,其裂解气成分采用反推法获取。将模拟计算结果与汽油分馏塔实测值进行了比较,并对汽油分馏塔不同工艺下模拟计算值之间进行比较,提出了汽油分馏塔优... 介绍了乙烯装置急冷系统的工艺流程,运用PRO/Ⅱ软件对乙烯装置初分馏系统进行了模拟,其裂解气成分采用反推法获取。将模拟计算结果与汽油分馏塔实测值进行了比较,并对汽油分馏塔不同工艺下模拟计算值之间进行比较,提出了汽油分馏塔优化设计方案:将汽油分馏塔从下至上分为急冷油循环段、中质油循环段、轻柴油分离段和汽油分离段四段式结构。 展开更多
关键词 PRO/Ⅱ软件 急冷流程 汽油分馏塔 干点
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环冷机内球团矿热过程数学模型 被引量:10
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作者 冯俊小 梁凯丽 +3 位作者 张材 徐景海 张永明 杨金宝 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第12期1596-1600,共5页
根据能量守恒、流动和传热传质等原理及定律,建立了球团矿冷却和氧化过程的数学模型,采用三对角矩阵算法对模型进行了求解,基于VisualBasic6.0开发了仿真计算软件.依据现场实测数据对建立的数学模型进行了验证,计算值与实测值之间的最... 根据能量守恒、流动和传热传质等原理及定律,建立了球团矿冷却和氧化过程的数学模型,采用三对角矩阵算法对模型进行了求解,基于VisualBasic6.0开发了仿真计算软件.依据现场实测数据对建立的数学模型进行了验证,计算值与实测值之间的最大相对误差为4.8%,说明模型正确可信.利用开发的计算软件对球团矿在环冷机内的热过程进行了仿真计算,得到了环冷机内球团料层的温度分布.仿真研究表明,冷却一段风速、料层厚度、球团粒度和环冷机机速是影响环冷机内部球团料层冷却过程的主要因素.在本文研究条件下,合理操作条件为:料层厚度550~800mm,球团粒度7~16mm,冷却一段风速1.2~2.5m.s-1,环冷机机速1.0~1.5m.min-1. 展开更多
关键词 球团 冷却系统 热过程 数学模型 温度分布
原文传递
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