采用合适的工艺流程及参数,将热等静压(Hot Isostatic Pressing,HIP)技术应用于Co基金刚石串珠制备。分析了HIP后胎体性能的变化,并通过扫描电镜(Scanning Electron Microscope,SEM)进行断面微观分析。结果表明:相比较热压烧结,HIP更有...采用合适的工艺流程及参数,将热等静压(Hot Isostatic Pressing,HIP)技术应用于Co基金刚石串珠制备。分析了HIP后胎体性能的变化,并通过扫描电镜(Scanning Electron Microscope,SEM)进行断面微观分析。结果表明:相比较热压烧结,HIP更有助于改善Co基胎体各项性能,对于实验中各组Co基胎体,750℃预烧结胎体的性能提高最多,其中胎体抗弯强度提高了25.2%,胎体对钢基体的夹持力提高了37.9%。显然,HIP可用于Co基金刚石串珠的制备,而预烧结温度对HIP后胎体性能有着重要影响,在合适的预烧结温度下可以获得最佳性能的胎体。展开更多
利用改装的环/带式摩擦磨损试验机测定两种 Co 基非晶合金耐磨性随摩擦速度及回火温度的变化。计算的带状样品上正压力分布与实测的磨损失重十分相似,验证了这种配磨方式的有效性和可靠性。试验结果表明,无论是制备态还是摩擦时形成的...利用改装的环/带式摩擦磨损试验机测定两种 Co 基非晶合金耐磨性随摩擦速度及回火温度的变化。计算的带状样品上正压力分布与实测的磨损失重十分相似,验证了这种配磨方式的有效性和可靠性。试验结果表明,无论是制备态还是摩擦时形成的氧化膜均能降低非晶合金的磨损系数,高温(410℃)回火引起的结构弛豫提高非晶合金的耐磨性。展开更多
用 Doppler 展宽能谱测量了 Co_(64.8)Fe_(7.5)Mo_(0.5)S_(4.3)B_(22.9)(A)、Co_(66.0)Fe_(4.0)Ni_(2.0)Mn_(5.0)Si_(9.0)B_(14.0)(B)、Co_(66.0)Fe_(4.0)Mn_(7.0)Si_(9.0)B_(14.0)(C)3种 Co 基非晶态合金原始喷带和它们在不同温度等时...用 Doppler 展宽能谱测量了 Co_(64.8)Fe_(7.5)Mo_(0.5)S_(4.3)B_(22.9)(A)、Co_(66.0)Fe_(4.0)Ni_(2.0)Mn_(5.0)Si_(9.0)B_(14.0)(B)、Co_(66.0)Fe_(4.0)Mn_(7.0)Si_(9.0)B_(14.0)(C)3种 Co 基非晶态合金原始喷带和它们在不同温度等时热处理后的线形 S 参数并辅以示差热分析、X 射线衍射实验。结果表明,3种合金的原始喷带韧性好坏依 A、B、C 变劣,其 S 参数大小亦按此顺序排列。分析认为 Co 基非晶态合金的脆性部分原因是由于条带中存在和产生了“预晶化团”。展开更多
文摘采用合适的工艺流程及参数,将热等静压(Hot Isostatic Pressing,HIP)技术应用于Co基金刚石串珠制备。分析了HIP后胎体性能的变化,并通过扫描电镜(Scanning Electron Microscope,SEM)进行断面微观分析。结果表明:相比较热压烧结,HIP更有助于改善Co基胎体各项性能,对于实验中各组Co基胎体,750℃预烧结胎体的性能提高最多,其中胎体抗弯强度提高了25.2%,胎体对钢基体的夹持力提高了37.9%。显然,HIP可用于Co基金刚石串珠的制备,而预烧结温度对HIP后胎体性能有着重要影响,在合适的预烧结温度下可以获得最佳性能的胎体。
文摘利用改装的环/带式摩擦磨损试验机测定两种 Co 基非晶合金耐磨性随摩擦速度及回火温度的变化。计算的带状样品上正压力分布与实测的磨损失重十分相似,验证了这种配磨方式的有效性和可靠性。试验结果表明,无论是制备态还是摩擦时形成的氧化膜均能降低非晶合金的磨损系数,高温(410℃)回火引起的结构弛豫提高非晶合金的耐磨性。
文摘用 Doppler 展宽能谱测量了 Co_(64.8)Fe_(7.5)Mo_(0.5)S_(4.3)B_(22.9)(A)、Co_(66.0)Fe_(4.0)Ni_(2.0)Mn_(5.0)Si_(9.0)B_(14.0)(B)、Co_(66.0)Fe_(4.0)Mn_(7.0)Si_(9.0)B_(14.0)(C)3种 Co 基非晶态合金原始喷带和它们在不同温度等时热处理后的线形 S 参数并辅以示差热分析、X 射线衍射实验。结果表明,3种合金的原始喷带韧性好坏依 A、B、C 变劣,其 S 参数大小亦按此顺序排列。分析认为 Co 基非晶态合金的脆性部分原因是由于条带中存在和产生了“预晶化团”。
