金属夏比缺口(V型)室温冲击试验检测结果不确定度的评定 被引量：5

1

作者 张增杰 吴红 +1 位作者 马艳菊 吴廷宾 《中国测试技术》 2006年第6期44-45,80,共3页

介绍了测量不确定度在金属夏比(V型缺口)室温冲击试验中的应用,并对影响冲击试验结果的测量不确定度做了详细评定,从试样的形状和尺寸、缺口底部的光洁度、冲击试验机、试验温度、检查试样尺寸量具的最小分度值五方面分析了不确定度的来... 介绍了测量不确定度在金属夏比(V型缺口)室温冲击试验中的应用,并对影响冲击试验结果的测量不确定度做了详细评定,从试样的形状和尺寸、缺口底部的光洁度、冲击试验机、试验温度、检查试样尺寸量具的最小分度值五方面分析了不确定度的来源,对各分量进行了计算、合成并作出评定。 展开更多

关键词 夏比缺口 测量不确定度 冲击试验 概率 分布

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夏比冲击试验方法标准现状及影响因素综述 被引量：2

2

作者 宋北 郭枭 +3 位作者 姜英龙 曹宇堃 王博 杨昊泉 《压力容器》 北大核心 2022年第6期58-67,共10页

针对焊接接头夏比冲击试验方法标准现状及影响因素研究进行了综述。通过各标准比对发现,美国标准对冲击试样尺寸及公差等方面的要求更为严格,试验温度范围也更为明确。已经开展的研究表明试样尺寸、摆锤锤刃半径及缺口尺寸等因素均对夏... 针对焊接接头夏比冲击试验方法标准现状及影响因素研究进行了综述。通过各标准比对发现,美国标准对冲击试样尺寸及公差等方面的要求更为严格,试验温度范围也更为明确。已经开展的研究表明试样尺寸、摆锤锤刃半径及缺口尺寸等因素均对夏比冲击吸收能量产生重要影响。在上平台区,试样尺寸对冲击吸收能量的影响成显著线性关系,在下平台区,试样尺寸对冲击吸收能量无显著影响,在韧脆转变过渡区,影响介于二者之间。当冲击吸收能量在200 J以下,摆锤锤刃半径对冲击吸收能量的影响不大,在200 J以上时,8 mm摆锤锤刃半径会导致更高的冲击吸收能量。缺口根部半径对冲击试验结果影响最大,缺口深度影响次之,缺口角度影响较弱。伴随着双碳战略实施,极端制造需求日益迫切,现有标准难以完全满足未来焊接接头冲击韧性试验要求,焊接行业进一步开展低温及超低温、微区小尺寸、梯度材料的冲击韧性试验相关基础研究十分必要。 展开更多

关键词 焊接接头 夏比冲击 摆锤锤刃 缺口尺寸

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聚丙烯材料简支梁缺口冲击性能的时温效应研究 被引量：1

3

作者 陈涛 戴婷 匡莉 《塑料工业》 CAS CSCD 北大核心 2021年第2期116-120,共5页

将聚丙烯(PP)树脂在一定注塑工艺条件下制备成用于简支梁冲击测试的样条,分别为ISO注塑A型缺口冲击样条和无缺口样条(然后通过铣缺口机机械加工成A型缺口冲击样条),通过摆锤冲击试验仪进行简支梁缺口冲击强度测试,研究共聚型PP材料注塑... 将聚丙烯(PP)树脂在一定注塑工艺条件下制备成用于简支梁冲击测试的样条,分别为ISO注塑A型缺口冲击样条和无缺口样条(然后通过铣缺口机机械加工成A型缺口冲击样条),通过摆锤冲击试验仪进行简支梁缺口冲击强度测试,研究共聚型PP材料注塑缺口和铣缺口冲击性能的时温效应。结果表明,共聚型PP材料铣缺口在标准环境下调节,简支梁缺口冲击强度基本无变化,机械加工内应力对其影响较小;注塑缺口在标准环境下调节,简支梁缺口冲击强度随着调节时间的延长先快速降低,后缓慢衰减;注塑缺口的冲击强度明显大于铣缺口的冲击强度;缺口冲击强度与温度成指数型增长。 展开更多

关键词 聚丙烯 简支梁 缺口 冲击强度 时温效应

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S15A深冲钢组织形态对冲击性能的影响 被引量：1

4

作者 谢华 《化学分析计量》 CAS 2011年第S1期81-83,共3页

利用室温冲击试验方法,对S15A深冲钢两种具有不同游离渗碳体形态的材料进行了缺口敏感性研究。结果表明,S15A钢具有片状游离渗碳体形态的材料冲击功远低于具有粒状游离渗碳体形态的材料,缺口敏感性较大。对S15深冲钢的热处理工艺提出了... 利用室温冲击试验方法,对S15A深冲钢两种具有不同游离渗碳体形态的材料进行了缺口敏感性研究。结果表明,S15A钢具有片状游离渗碳体形态的材料冲击功远低于具有粒状游离渗碳体形态的材料,缺口敏感性较大。对S15深冲钢的热处理工艺提出了建议。 展开更多

关键词 深冲钢 冲击 缺口敏感性

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几种渗碳钢的静弯和冲击特性

5

作者 潘信吉 马嘉谟 +2 位作者 杨尚林 马茂元 姚永奎 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 1996年第1期9-11,共3页

用无缺口和有缺口试样研究了几种渗碳钢的静弯特性和冲击特性．结果表明，渗碳层由表及里成分和组织的变化使缺口深度对性能的影响规律复杂化；塑性和韧性越差的钢其缺口脆化作用越小，从而使缺口性能上的差异比无缺口时性能上的差异变... 用无缺口和有缺口试样研究了几种渗碳钢的静弯特性和冲击特性．结果表明，渗碳层由表及里成分和组织的变化使缺口深度对性能的影响规律复杂化；塑性和韧性越差的钢其缺口脆化作用越小，从而使缺口性能上的差异比无缺口时性能上的差异变小；从静弯强度、挠度、弹塑性功、裂纹扩展功以及缺口冲击韧性等几个方面综合考虑，２０Ｃｒ２Ｎｉ４Ａ和１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢的性能优异，２０ＣｒＭｎＴｉ钢较差，性能最差的是２０ＣｒＭｎＭｏ钢．钢本身的强韧性对其渗碳层的强韧性有明显影响，其碳化物性态可能是更主要因素． 展开更多

关键词 渗碳钢 静弯 冲击 缺口效应

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浅析简支梁冲击强度的影响因素 被引量：10

6

作者 董跃 胡益林 刘俊龙 《聚氯乙烯》 CAS 2007年第6期22-24,共3页

简述了简支梁冲击破坏的原理,分析了试样尺寸、温度、冲击改性剂、缺口以及缺口加工方式对试样冲击强度的影响。结果表明:①试样的厚度越大,试验跨度越大,冲击强度就越大;②简支梁冲击强度随温度的降低而降低;③ACR的加入能提高简支梁... 简述了简支梁冲击破坏的原理,分析了试样尺寸、温度、冲击改性剂、缺口以及缺口加工方式对试样冲击强度的影响。结果表明:①试样的厚度越大,试验跨度越大,冲击强度就越大;②简支梁冲击强度随温度的降低而降低;③ACR的加入能提高简支梁冲击强度;④缺口敏感性材料受缺口尖端半径影响较大;⑤一次注塑的缺口试样冲击强度较高,而经二次机械加工成型的缺口试样冲击强度较低,其中又以经铣床加工的缺口试样冲击强度最低。 展开更多

关键词 简支梁冲击强度 影响因素 尺寸 温度 冲击改性剂 缺口

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浅谈韧脆转变温度试验 被引量：8

7

作者 苏增强 《理化检验（物理分册）》 CAS 2003年第10期546-547,共2页

采用FATT50方法可测定材料的韧脆转变温度。在用该方法对材料进行韧脆转变温度试验时,就如何掌握操作过程及断口的正确处理和曲线的绘制进行了叙述,同时对操作过程中可能出现的误差作了分析。这些因素都将是准确测出材料韧脆转变温度的... 采用FATT50方法可测定材料的韧脆转变温度。在用该方法对材料进行韧脆转变温度试验时,就如何掌握操作过程及断口的正确处理和曲线的绘制进行了叙述,同时对操作过程中可能出现的误差作了分析。这些因素都将是准确测出材料韧脆转变温度的关键。 展开更多

关键词 韧脆转变温度 脆性断面率 夏比冲击试验 断口 误差分析 断裂机理 材料 钢

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夏比V型冲击试验的尺寸效应及工程应用 被引量：9

8

作者 刘学政 普晓明 +3 位作者 敬仕煜 郭英俊 李明 张勇 《理化检验（物理分册）》 CAS 2020年第5期1-5,9,共6页

以Q245R钢板为对象,进行不同尺寸试样在系列温度下的夏比V型冲击试验,论证试验的尺寸效应。结果表明:不同尺寸试样获得的冲击吸收能量一般不可换算,且与试样截面积没有对应关系。不同尺寸试样获得的韧脆转变温度数据也不可直接比较,随... 以Q245R钢板为对象,进行不同尺寸试样在系列温度下的夏比V型冲击试验,论证试验的尺寸效应。结果表明:不同尺寸试样获得的冲击吸收能量一般不可换算,且与试样截面积没有对应关系。不同尺寸试样获得的韧脆转变温度数据也不可直接比较,随着试样尺寸减小,韧脆转变温度向低温方向移动。低温条件下,小尺寸试样可能导致材料韧性被高估,建议对小尺寸试样的试验温度进行调整。 展开更多

关键词 夏比V型冲击试验 冲击吸收能量 小尺寸试样 韧脆转变温度

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基于应变设计用厚规格X80管线钢组织与性能关系 被引量：6

9

作者 牛辉 刘清友 +3 位作者 杨忠文 毕宗岳 贾书君 陈长青 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2013年第8期55-60,共6页

针对西气东输三线在强震和断层活跃地区对基于应变设计的抗大变形1 219mm×26.4mm X80钢管的迫切需求,通过光学金相、SEM、拉伸和冲击试验研究了抗大变形"铁素体+贝氏体"双相钢的铁素体体积分数、晶粒尺寸对钢板/管的... 针对西气东输三线在强震和断层活跃地区对基于应变设计的抗大变形1 219mm×26.4mm X80钢管的迫切需求,通过光学金相、SEM、拉伸和冲击试验研究了抗大变形"铁素体+贝氏体"双相钢的铁素体体积分数、晶粒尺寸对钢板/管的纵向屈服强度、均匀变形伸长率、冲击韧性的影响规律,总结了小批量生产中板管关系的变化特点。发现1 219mm×26.4mm X80抗大变形钢管在较大的铁素体体积分数变化范围内可实现技术指标的要求,但较高的铁素体数量不利于钢管的冲击韧性,铁素体体积分数不宜过大;铁素体晶粒细化对提高钢管的强度和改善钢管的断裂韧性十分关键,多边形铁素体细化是十分必要的。 展开更多

关键词 “铁素体+贝氏体”双相钢 基于应变设计 厚壁管线 均匀变形伸长率 夏比冲击韧性

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低温压力容器设计中应注意的问题 被引量：6

10

作者 龙纪 《贵州化工》 2010年第5期13-15,共3页

由于低温压力容器的应用日趋普遍及其特殊性,应从设计温度的确定、选材、结构设计、焊接和检验等各个环节严格要求。

关键词 低温低应力工况 低温夏比V型缺口冲击试验 金属温度 应力集中

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仪器化冲击试验机进行V型缺口欧标冲击试验 被引量：5

11

作者 类成华 杨雷岗 +3 位作者 孙继松 李智 王贵勇 洪刚 《物理测试》 CAS 2015年第5期6-9,共4页

为了验证中国产冲击试验机整机性能,特选取了夏比V型缺口欧标试样、美标试样以及中国产弧形试样进行冲击试验,采用两台双立柱简支梁结构、C型摆锤冲击试验机进行仪器化冲击对比试验,冲击试验力通过动态力传感器并与位移以曲线形式在计... 为了验证中国产冲击试验机整机性能,特选取了夏比V型缺口欧标试样、美标试样以及中国产弧形试样进行冲击试验,采用两台双立柱简支梁结构、C型摆锤冲击试验机进行仪器化冲击对比试验,冲击试验力通过动态力传感器并与位移以曲线形式在计算机上实时输出,经过积分运算求得冲击吸收能量,并与标准能量值进行比对。充分验证了中国产冲击试验机性能稳定,能适应各种标准的试样进行冲击试验。 展开更多

关键词 冲击试验机 夏比V型缺口 仪器化

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GB/T 229-2007关于夏比V型缺口冲击试样几何参数的规定及其加工方法 被引量：5

12

作者 宰绍峰 董强 刘明 《理化检验（物理分册）》 CAS 2010年第12期765-770,共6页

现行的冲击试验标准GB/T 229-2007,对夏比V型缺口冲击试样几何参数的规定较1994年颁发的旧标准GB/T 229—1994变化较大,通过将新标准、旧标准以及美标ASTM E23—02a对冲击试样几何参数的规定进行对比分析,认为GB/T 229-2007相比GB/T 229... 现行的冲击试验标准GB/T 229-2007,对夏比V型缺口冲击试样几何参数的规定较1994年颁发的旧标准GB/T 229—1994变化较大,通过将新标准、旧标准以及美标ASTM E23—02a对冲击试样几何参数的规定进行对比分析,认为GB/T 229-2007相比GB/T 229-1994对夏比V型缺口冲击试样几何参数的放宽和规定更加科学、合理。另外还对目前夏比V型缺口冲击试样的几种加工方法进行了比较分析,认为组合机床是冲击试样加工设备的发展方向。 展开更多

关键词 冲击试验标准 夏比V型缺口冲击试样 几何参数 加工方法

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金属材料夏比冲击试样V型缺口的测量精度 被引量：5

13

作者 付铁钢 《理化检验（物理分册）》 CAS 2011年第8期505-507,共3页

金属材料夏比冲击试样V型缺口测量不规范导致冲击试验测试值严重失准,比例图形绘制的精度及正确画法是保证冲击试样尺寸和形状完全满足GB/T229-2007规定的重要手段,因此要严格控制夏比冲击试样V型缺口的测量精度,用于缺口投影仪检验缺... 金属材料夏比冲击试样V型缺口测量不规范导致冲击试验测试值严重失准,比例图形绘制的精度及正确画法是保证冲击试样尺寸和形状完全满足GB/T229-2007规定的重要手段,因此要严格控制夏比冲击试样V型缺口的测量精度,用于缺口投影仪检验缺口质量和加工精度的标准公差带图形的绘制要统一标准。 展开更多

关键词 夏比V型缺口冲击试样 测量精度 标准公差带图形 冲击试样缺口投影仪

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夏比冲击试样缺口轴向与边缘角度的测量方法

14

作者 党晓雨 李悦 +1 位作者 王玉强 赵立华 《钢管》 CAS 2023年第6期81-83,共3页

GB/T 229—2020和ASTM A 370—2022标准中对缺口角度、缺口深度、轴向与边缘(缺口对称面-试样纵轴)的角度等提出要求,但没有具体描述测量方法。介绍了夏比冲击试样缺口轴向与边缘角度的几何测量方法,该方法实现了在不利用仪器的情况下,... GB/T 229—2020和ASTM A 370—2022标准中对缺口角度、缺口深度、轴向与边缘(缺口对称面-试样纵轴)的角度等提出要求,但没有具体描述测量方法。介绍了夏比冲击试样缺口轴向与边缘角度的几何测量方法,该方法实现了在不利用仪器的情况下,准确测量缺口轴向与边缘的角度,提高了试验结果的准确性。该测量方法操作简单,已成功应用于生产检验,可为同行提供借鉴参考。 展开更多

关键词 夏比冲击试样 缺口轴向与边缘(缺口对称面-试样纵轴)角度 测量方法

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中国的A508-3钢力学性能评估 被引量：4

15

作者 余美芳 罗震 赵玉津 《核动力工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第5期211-214,共4页

国产A508-3钢数据比较分散,笔者从公开文献中收集了国产A508-3钢的拉伸性能、夏比V型缺口冲击能量以及断裂韧性数据,并与美国核反应堆压力容器A533B钢和德国核反应堆压力容器20Mn Mo Ni55钢进行对比。

关键词 国产A508-3钢 拉伸性能 夏比V型冲击能量 断裂韧性

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借助准标样测算夏比冲击试验测量不确定度的方法 被引量：3

16

作者 李和平 周星 +1 位作者 徐惟诚 王红鑫 《理化检验（物理分册）》 CAS 2006年第8期404-407,共4页

为解决在测定材料冲击吸收功出现用户验收结果与出厂检验结果不一致的问题,提出了用准标样测算冲击试验测量不确定度的方法。这种方法可作为双方在进行冲击值比对分析时都能接受的评定方法。

关键词 夏比缺口冲击试验 不确定度 标准物质

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海底输气管道延性断裂扩展机理及断裂控制 被引量：3

17

作者 王佐强 刘极莉 +2 位作者 刘楚 常世君 孙奇伟 《石化技术》 CAS 2015年第5期157-159,共3页

本文介绍了海底输气管道的延性断裂扩展机理及延性断裂扩展控制。并以南海某项目天然气输送海底管道为例,对在不同工况下的管道止裂所需要的最小延性值进行了分析,为海底输气管道的止裂性的分析和设计提供了参考。

关键词 海底输气管道 延性断裂扩展 延性断裂止裂性 夏比冲击 Battelle双曲线法

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局部加热和整体加热技术对X90钢级热煨弯管性能的影响 被引量：2

18

作者 刘金生 李玉卓 《机械工程师》 2014年第12期271-273,共3页

分析了X 90钢级母管和弯管的参考标准,介绍了热煨弯管整体加热和局部加热工艺技术,并分别采用这两种技术对X 90钢级热煨弯管的试制及试验,为X 90钢级热煨弯管产品的开发提供了经验及借鉴。

关键词 X 90钢级 热煨弯管 局部加热 整体加热 抗拉 夏比冲击

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两种试样加工制备工艺对锚杆冲击韧性结果的影响 被引量：2

19

作者 杜景景 王国防 +1 位作者 肖智广 张丰霞 《能源与环保》 2019年第1期153-157,共5页

在锚杆施工过程中,锚杆常常承受一定的冲击载荷,低韧性中空锚杆将会严重影响支护效果,危及人身安全。在以后的锚杆发展中,韧性指标会成为中空锚杆的质量控制指标之一。为更好地研究中空锚杆的韧性,常采用夏比冲击试验,采取线切割方式加... 在锚杆施工过程中,锚杆常常承受一定的冲击载荷,低韧性中空锚杆将会严重影响支护效果,危及人身安全。在以后的锚杆发展中,韧性指标会成为中空锚杆的质量控制指标之一。为更好地研究中空锚杆的韧性,常采用夏比冲击试验,采取线切割方式加工V型缺口,为验证试验结果的准确性,本文以材质为40Cr的R38N高韧性中空锚杆为例,分别以线切割加工V型缺口和机加工加工V型缺口,将两种试样加工工艺路线的锚杆冲击试验结果进行数据对比分析。结果表明:采用机加工工艺锚杆的冲击吸收功在50～75 J,集中在65 J附近波动,稳定性较好,合格率100%,符合韧性材料的特性;采用线切割加工V型缺口,锚杆冲击吸收功在4～85 J,数据极其不稳定,离散性很大,无规律可言,不合格率偏高,达83.3%。因此在锚杆轧制工艺相同的条件下,机加工加工V型缺口更适合作为一种有效的试样加工工艺来研究锚杆冲击韧性值,而线切割直接加工V型缺口后进行夏比冲击试验结果不准确,不具有生产运用指导意义。 展开更多

关键词 中空锚杆 夏比冲击试验 试样加工 冲击吸收功 线切割 V型冲击试样缺口拉刀

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国内外标准对夏比V型冲击试样的加工要求及其质量控制 被引量：2

20

作者 历妍 卢美娇 《理化检验（物理分册）》 CAS 2020年第9期39-42,50,共5页

分析比较了GB/T 229-2007,ISO 148-1:2016,ASTM E23:2018,JIS Z 2242:2018等国内外夏比摆锤冲击试验方法标准对夏比V型冲击试样的几何参数、加工允许偏差、表面粗糙度、试样标记等的主要技术要求,找出了各标准对试样加工要求的主要差异... 分析比较了GB/T 229-2007,ISO 148-1:2016,ASTM E23:2018,JIS Z 2242:2018等国内外夏比摆锤冲击试验方法标准对夏比V型冲击试样的几何参数、加工允许偏差、表面粗糙度、试样标记等的主要技术要求,找出了各标准对试样加工要求的主要差异点,并为GB/T 229-2007标准的修订和各标准在试验室中的应用提出了建议。结果表明:ISO 148-1:2016,JIS Z 2242:2018,ASTM E23:2018标准对冲击试样几何尺寸的名称、符号定义更为准确;ASTM E23:2018标准则对缺口角度、缺口底部高度、试样纵向面间夹角及与轴线平行且垂直于高度方向的尺寸等的公差限定更为严格,而对试样长度和缺口到端面的距离等尺寸公差要求相对宽松;对于试样加工面的表面粗糙度和试样标记,ASTM E23:2018标准的要求较其他标准更严格、具体。 展开更多

关键词 夏比V型冲击试样 试验标准 尺寸公差 质量控制

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