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考虑黏度时效性与空间效应的C-S双液浆盾构隧道管片注浆机理分析 被引量：21
1
作者 叶飞 孙昌海 +2 位作者 毛家骅 韩鑫 陈治 《中国公路学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第8期49-56,共8页
在假定C-S双液浆符合宾汉姆流体的基础上,考虑双液浆黏度时变性与空间效应,并认为盾构隧道管片注浆符合球形渗透模型,通过平衡方程与Dupuit-Forchheimer公式,对宾汉姆流体壁后注浆渗透扩散规律进行理论分析,得到C-S双液浆扩散半径计算... 在假定C-S双液浆符合宾汉姆流体的基础上,考虑双液浆黏度时变性与空间效应,并认为盾构隧道管片注浆符合球形渗透模型,通过平衡方程与Dupuit-Forchheimer公式,对宾汉姆流体壁后注浆渗透扩散规律进行理论分析,得到C-S双液浆扩散半径计算公式以及管片受力计算公式。通过具体实例分析了注浆压力、注浆管内浆液流速以及C-S双液浆黏度参数A与参数Y对浆液扩散半径及管片受力的作用,对比了不同注浆参数对注浆效果的影响。结果表明:浆液扩散半径随注浆压力与注浆管内浆液流速的增大而增大,随黏度参数A与参数Y增大而减小,其中注浆压力与参数Y对浆液扩散影响较大,注浆管内浆液流速与参数A对浆液扩散影响较小;管片受力随注浆压力与注浆管内浆液流速增大而增大,但注浆压力的影响效果不断增大而后趋于稳定,注浆管内浆液流速的影响效果不断减弱而后趋于稳定;管片受力随参数A与参数Y增大而减小,其中参数A对管片受力的影响呈负线性关系,影响效果较弱,参数Y对管片受力的影响呈现"三段式"变化——缓慢减小阶段、加速减小阶段以及快速减小阶段,影响效果明显。 展开更多
关键词 盾构隧道 c-S双液浆 理论分析 浆液扩散 管片注浆
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上软下硬地层富水浅埋隧洞初支沉降及注浆止水防控技术 被引量：12
2
作者 杜学才 龚振宇 +2 位作者 肖钢 冯志耀 王树英 《科学技术与工程》 北大核心 2021年第19期8218-8224,共7页
针对上软下硬地层中隧洞上台阶拱脚未坐落于基岩时,容易引起初支整体下沉、地表沉降过大等问题,以滇中引水龙泉隧洞出口段为工程背景,分析了隧洞开挖引起的沉降规律及原因,并进行了水泥-水玻璃双液浆胶凝试验和地表注浆现场试验。研究... 针对上软下硬地层中隧洞上台阶拱脚未坐落于基岩时,容易引起初支整体下沉、地表沉降过大等问题,以滇中引水龙泉隧洞出口段为工程背景,分析了隧洞开挖引起的沉降规律及原因,并进行了水泥-水玻璃双液浆胶凝试验和地表注浆现场试验。研究结果表明:地下水入渗是引起初支整体下沉和地表沉降过大的主要原因;上台阶开挖是引起地表沉降和拱顶沉降的主要阶段,约占各自沉降的68.01%和76.28%;基于双液浆胶凝试验和地表注浆现场试验,认为胶凝时间控制在25 s左右较为合理,采用地表注浆取得了较好的止水效果,地表沉降和拱顶沉降显著减小。 展开更多
关键词 隧洞 地表注浆 上软下硬 c-S双液浆 地表沉降
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非均质断层介质单双液加固特性对比 被引量：9
3
作者 李鹏 张庆松 +5 位作者 张霄 李术才 张伟杰 王倩 于海洋 朱光轩 《应用基础与工程科学学报》 EI CSCD 北大核心 2016年第4期840-852,共13页
使用永莲隧道F2断层介质,预置单一结构面,基于不同结构面角度、水泥单液浆水灰比和注浆压力开展正交试验.试验表明:注浆压力、土压力和渗透压力均呈波动上升规律,但土压力和渗透压力相对较小;结构面α=0°、45°和90°试样... 使用永莲隧道F2断层介质,预置单一结构面,基于不同结构面角度、水泥单液浆水灰比和注浆压力开展正交试验.试验表明:注浆压力、土压力和渗透压力均呈波动上升规律,但土压力和渗透压力相对较小;结构面α=0°、45°和90°试样在注浆后强度分别提升了189%,200%和64%,结构面α=45°试样加固前后强度均较低;应力-应变曲线显示,当应变达到0.015~0.04时,应力达到峰值;通过极差分析,本次试验条件下结构面角度是影响试样抗压强度的主控因素,其次为浆液水灰比,注浆压力影响最小;浆液充填结构面并劈裂断层介质形成的大尺寸浆脉发挥骨架效应,对加固体破坏产生控制性作用;揭示了水泥单液浆对于含结构面断层介质的充填、挤密和劈裂联合加固型式.从加固型式、加固效果和主控加固因素3个方面对比了水泥单液浆和C-S双液浆对于断层介质的加固特性.单液浆形成的浆脉尺寸更大;当α=0°和90°时,单液浆加固效果更佳,而α=45°时,双液浆加固效果更优.与单液浆不同,双液浆的主控因素为浆液配比.基于试验结论为注浆设计和施工提出了4条指导性建议. 展开更多
关键词 断层介质 结构面 水泥单液浆 c-S双液浆 加固型式 抗压强度
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盾构隧道壁后注浆C-S双液浆性能研究 被引量：4
4
作者 沈树勋 於昌荣 包华 《施工技术（中英文）》 CAS 2022年第3期1-6,共6页
对盾构隧道壁后C-S双液浆性能指标进行试验研究,结果表明,掺加P·O 42.5水泥的双液浆近似呈Bingham塑性流体,可调节的配合比范围较大,随着配合比的增大,不同水玻璃模数浆液塑性黏度与黏聚力均增大,初凝、终凝时间均缩短,结石体早期... 对盾构隧道壁后C-S双液浆性能指标进行试验研究,结果表明,掺加P·O 42.5水泥的双液浆近似呈Bingham塑性流体,可调节的配合比范围较大,随着配合比的增大,不同水玻璃模数浆液塑性黏度与黏聚力均增大,初凝、终凝时间均缩短,结石体早期初凝强度基本增大。掺加P·C 32.5水泥的双液浆较符合假塑性流体,可调节的配合比范围较小,随着配合比的增大,不同水玻璃模数浆液塑性黏度基本增大,初凝时间变化表现出缩短、缓增、激增阶段,结石体早期初凝强度先增大后减小。大模数水玻璃配制的C-S双液浆塑性黏度大、稳定性好、强度高,但流动性差,不适用于配制同步注浆浆液。大配合比的C-S双液浆塑性黏度大、稳定性好,但流动性差,结石体早期初凝强度不稳定,成本高,建议配合比为0.08∶1~0.15∶1。 展开更多
关键词 隧道 盾构 壁后注浆 c-S双液浆 塑性黏度 配合比 试验研究
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考虑水泥-水玻璃双液浆黏度时空效应的隧道预注浆研究 被引量：2
5
作者 查丽娟 马智永 《西安建筑科技大学学报（自然科学版）》 北大核心 2021年第4期594-601,共8页
水泥-水玻璃双液浆作为典型的速凝型浆液开始在隧道超前注浆施工中得到广泛应用,但目前对于双液浆渗透扩散机理的研究较少,注浆压力、浆液扩散半径以及注浆量等关键施工参数的确定多以经验为主.本文考虑水泥-水玻璃双液浆为黏度时变性... 水泥-水玻璃双液浆作为典型的速凝型浆液开始在隧道超前注浆施工中得到广泛应用,但目前对于双液浆渗透扩散机理的研究较少,注浆压力、浆液扩散半径以及注浆量等关键施工参数的确定多以经验为主.本文考虑水泥-水玻璃双液浆为黏度时变性的宾汉姆流体,基于双液浆的流变方程,同时考虑双液浆的黏度时效性和黏度空间效应,推导得到了表征双液浆黏度增长时间Tu与浆液扩散半径l之间关系的表达式.根据此关系式并结合平衡方程和均匀毛管组理论,推导得到了考虑双液浆黏度时空效应的柱形渗透注浆浆液扩散半径l和浆液压力P的理论计算公式,并分析了公式中相关参数的确定方法与公式的适用范围. 展开更多
关键词 c-S双液浆 黏度时空效应 渗透注浆 宾汉姆流体 均匀管组
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泄压注浆法在治理小型突水中的运用 被引量：1
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作者 高志刚 刘振国 《煤炭技术》 CAS 2002年第2期27-29,共3页
七煤集团建设工程公司在施工辽阳铧子石膏矿主、风井井筒时 ,多次采用泄压注浆法成功通过中小型含水层 ,对小型突水进行了有效封堵 。
关键词 泄压注浆法 井壁漏水 c-S双液浆 加强垫
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C-S双液浆分段止水技术在木冲隧道中的应用 被引量：1
7
作者 胡继龙 王卫花 《公路交通技术》 2011年第5期107-110,共4页
隧道施工过程中常常遇到涌水、流砂等地质灾害,如果采用单液注浆处理,止水固结效果不明显且延误工期,留下安全隐患。C-S双液注浆止水固结技术是一种更为新型、有效的止水固结技术,其在木冲隧道施工中得到成功运用,且使该隧道快速、安全... 隧道施工过程中常常遇到涌水、流砂等地质灾害,如果采用单液注浆处理,止水固结效果不明显且延误工期,留下安全隐患。C-S双液注浆止水固结技术是一种更为新型、有效的止水固结技术,其在木冲隧道施工中得到成功运用,且使该隧道快速、安全、高质量地穿越了2条区域性富水断层和2条次级涌水断层,使隧道双液注浆止水固结技术展现了显著效果,取得了一定的社会和经济效益,值得在类似地质地段借鉴和推广。 展开更多
关键词 c—S双液浆 注浆 止水 隧道
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