GCr15轴承钢钢领的探讨 被引量：9

1

作者 张一鸣 江磊 +1 位作者 夏至 宋文平 《纺织器材》 2006年第S3期29-30,共2页

针对国产钢领普遍使用20低碳钢做材质,在使用中存在寿命短、纺纱质量差的弊端,对比了国内普通钢领和采用GCr15轴承钢制造的钢领的各种性能及使用寿命,并对后者的工艺进行了讨论,说明采用GCr15钢制造的钢领能满足目前高速纺纱机的需求,... 针对国产钢领普遍使用20低碳钢做材质,在使用中存在寿命短、纺纱质量差的弊端,对比了国内普通钢领和采用GCr15轴承钢制造的钢领的各种性能及使用寿命,并对后者的工艺进行了讨论,说明采用GCr15钢制造的钢领能满足目前高速纺纱机的需求,对提高成纱质量提供保证。 展开更多

关键词 c-n共渗 热处理 钢领 GcR15钢 使用寿命

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汽车螺栓热镦开式模选材与复合渗强化处理研究

2

作者 王荣滨 《汽车紧固件》 2004年第1期13-17,共5页

试验选用4Cr3M02NiVNbB(HD)电渣钢制造材质为40Cr的汽车高强度螺栓用热镦开式模，经改锻一锻热固溶调质子处理和C-N共渗加五元共渗复合渗强化处理，代替原5CrMnMo电炉钢制该模的常规热处理，消除了模具的早中期失效，且螺栓坯料表面光... 试验选用4Cr3M02NiVNbB(HD)电渣钢制造材质为40Cr的汽车高强度螺栓用热镦开式模，经改锻一锻热固溶调质子处理和C-N共渗加五元共渗复合渗强化处理，代替原5CrMnMo电炉钢制该模的常规热处理，消除了模具的早中期失效，且螺栓坯料表面光洁度高，寿命提高8∽10倍，经济效益显著． 展开更多

关键词 汽车 热镦开式模 选材 复合渗 强化处理 c-n共渗 高强度螺栓 五元共渗

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低温C—N共渗（奥氏体N—C共渗）表面硬化的...

3

作者 Kiess.,L 全庆福 《电炉技术》 1992年第1期13-20,共8页

关键词 低温 c-n共渗 表面硬化

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C—N共渗后化学Ni—P沉积研究

4

作者 居毅 《机电工程》 CAS 1992年第3期38-41,共4页

关键词 c-n共渗 化学热处理 ni-P沉积

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氩弧重熔Q235钢B-C-N共渗层的组织结构及耐磨性 被引量：4

5

作者 马壮 张焱鑫 +1 位作者 韦宝权 李智超 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第8期92-95,共4页

采用粉末包埋法对Q235钢进行B-C-N共渗,并对共渗层进行氩弧重熔。观察共渗层和熔覆层的显微组织并进行结构分析,测试共渗层及熔覆层的显微硬度和耐磨性。结果表明,共渗层的显微组织由Fe B、Fe2B、Fe3B、Fe2N、Fe8N和Fe3C相组成,氩弧重... 采用粉末包埋法对Q235钢进行B-C-N共渗,并对共渗层进行氩弧重熔。观察共渗层和熔覆层的显微组织并进行结构分析,测试共渗层及熔覆层的显微硬度和耐磨性。结果表明,共渗层的显微组织由Fe B、Fe2B、Fe3B、Fe2N、Fe8N和Fe3C相组成,氩弧重熔层形成了新相Fe23(B,C)6和Fe3N等;共渗层显微硬度最高值为1198.4 HV0.1,重熔层的最高硬度值为1192.8 HV0.1,但硬度梯度变化平缓;共渗层、氩弧重熔层相对基体的耐磨粒磨损性能分别为2.77、3.76倍;共渗层、氩弧重熔层相对基体的耐粘着磨损性能分别为1.95、3.23倍,摩擦因数分别为0.502、0.462,较基体均有所下降。 展开更多

关键词 B-c-n共渗 氩弧重熔 磨粒磨损 粘着磨损

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氩弧重熔对Q235钢B-C-N渗层冲蚀磨损性能的影响 被引量：2

6

作者 马壮 张焱鑫 +1 位作者 李玲 李智超 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第14期116-119,147,共5页

研究了氩弧重熔对Q235钢B-C-N共渗层的组织结构、水冲蚀磨损及海水介质腐蚀磨损性能的影响。XRD分析显示,共渗层由FeB、Fe2B、Fe3B、Fe2N、Fe8N和Fe3C相组成,氩弧重熔层由Fe2B、Fe3N、Fe8N、Fe3C和Fe23(B,C)6相组成;共渗层显微硬度最高... 研究了氩弧重熔对Q235钢B-C-N共渗层的组织结构、水冲蚀磨损及海水介质腐蚀磨损性能的影响。XRD分析显示,共渗层由FeB、Fe2B、Fe3B、Fe2N、Fe8N和Fe3C相组成,氩弧重熔层由Fe2B、Fe3N、Fe8N、Fe3C和Fe23(B,C)6相组成;共渗层显微硬度最高值为1198.4HV,重熔层最高硬度值为1192.8HV,但硬度梯度变化平缓;在水介质冲蚀及海水介质腐蚀磨损试验中,重熔层的耐磨性均优于共渗层。 展开更多

关键词 B-c-n共渗 氩弧重熔 冲蚀磨损 腐蚀磨损

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中温C、N共渗与电子束复合处理对40Cr磨损性能的影响 被引量：2

7

作者 胡建军 马朝平 邓书彬 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第2期178-181,共4页

调质40Cr的摩擦磨损性能不满足实际需求。采用中温C、N共渗与电子束复合工艺对40Cr材料进行表面改性处理,并对处理后试样的截面形貌及组织、截面硬度和摩擦磨损性能进行分析。结果表明,调质40Cr材料经中温C、N共渗处理后,获得铁素体＋... 调质40Cr的摩擦磨损性能不满足实际需求。采用中温C、N共渗与电子束复合工艺对40Cr材料进行表面改性处理,并对处理后试样的截面形貌及组织、截面硬度和摩擦磨损性能进行分析。结果表明,调质40Cr材料经中温C、N共渗处理后,获得铁素体＋层片状珠光体组织结构。淬火作用使组织发生马氏体相变从而提高材料的截面硬度,电子束处理对试样硬度具有一定的影响,并可影响C、N共渗后材料的摩擦磨损性。 展开更多

关键词 40cr 中温c、n共渗 电子束 复合处理 磨损性能

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16Mn钢离子渗氮和离子S-C-N共渗表面摩擦学性能 被引量：1

8

作者 陈锐 吴晓春 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第1期56-60,共5页

16Mn钢在离子渗氮基础上采用S C N的离子共渗技术制备出一层硫化物层 ,在半润滑条件下 ,以LY12铝合金圆环为对摩下试样 ,分别与 16Mn钢表面渗碳和渗硫试样进行对摩试验 ;采用了GCr15钢为对摩下试样来测定 16Mn钢表面渗碳和渗硫试样的磨... 16Mn钢在离子渗氮基础上采用S C N的离子共渗技术制备出一层硫化物层 ,在半润滑条件下 ,以LY12铝合金圆环为对摩下试样 ,分别与 16Mn钢表面渗碳和渗硫试样进行对摩试验 ;采用了GCr15钢为对摩下试样来测定 16Mn钢表面渗碳和渗硫试样的磨损规律。用扫描电子显微镜 ,EDAX和XRD对磨损试样的磨痕形貌及成分做了分析。结果表明 :与渗硫试样对摩的LY12铝合金圆环的表面粗糙度、磨损率、平均摩擦系数以及摩擦系数波动的幅度都比与渗碳试样对摩的要低 ;与LY12铝合金对摩过程中 ,渗硫层能够有效地避免粘着磨损 ,并且GCr15钢对摩过程中 ,渗硫层能够有效地降低16Mn钢的磨损程度。 展开更多

关键词 离子S-c-n共渗 磨损 摩擦系数

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稀土气体C－N共渗与节能

9

作者 雷泽英 《现代节能》 1994年第4期19-20,共2页

稀土气体Ｃ一Ｎ共渗工艺，经工艺试验和生产实践证明是一种渗速快，生产效率高，节能效果显著的化学热处理新工艺，本文介绍了该技术的节能效益。

关键词 c一n共渗 稀土渗剂 节能

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温度对Cr12MoV钢等离子S-N-C复合共渗渗层组织的影响 被引量：3

10

作者 张君 吴晓春 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第3期100-102,共3页

对冷作模具钢Cr1 2MoV在等离子渗氮的基础上进行2 5 0℃,4 5 0℃,5 2 0℃的S C N复合共渗,在获得具有良好支撑作用的高硬度表面基础上,形成一定厚度的硫化物层。用光学显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪等方法对渗层表面组织及截面形貌进... 对冷作模具钢Cr1 2MoV在等离子渗氮的基础上进行2 5 0℃,4 5 0℃,5 2 0℃的S C N复合共渗,在获得具有良好支撑作用的高硬度表面基础上,形成一定厚度的硫化物层。用光学显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪等方法对渗层表面组织及截面形貌进行了分析,结果表明,随着温度的升高,渗硫层变厚,硫化物颗粒变大;5 2 0℃等离子复合共渗3h可得到良好组织结构的表面处理层。 展开更多

关键词 cR12MOV钢 等离子S-c—n复合共渗 显微组织

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力车滚动副的复合处理

11

作者 赵细金 《机械制造》 北大核心 1989年第9期34-34,共1页

为消除氰盐公害，力车行业在寻求新热处理工艺方面做了不少成功的试验，目前正向C-N共渗方向进行探索。

关键词 力车行业 热处理工艺 c-n共渗方向 滚动副 复合处理

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