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优化保护渣提高超低碳IF钢表面质量 被引量：16
1
作者 罗衍昭 季晨曦 +3 位作者 邓小旋 潘宏伟 曾智 崔阳 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2017年第4期38-43,共6页
通过优化调整保护渣成分,保护渣熔点由1 222降至1 188℃,黏度由0.26提高到0.32 Pa·s,并进行工业试验,利用Aspex对铸坯不同部位大于2μm的夹杂进行检测,发现铸坯边部和1/4宽、1/2宽、1/2厚度位置夹杂物均有所降低,同时热轧板卷表面... 通过优化调整保护渣成分,保护渣熔点由1 222降至1 188℃,黏度由0.26提高到0.32 Pa·s,并进行工业试验,利用Aspex对铸坯不同部位大于2μm的夹杂进行检测,发现铸坯边部和1/4宽、1/2宽、1/2厚度位置夹杂物均有所降低,同时热轧板卷表面临时封锁率由4.51%降低至2.55%。对采用改进保护渣后铸坯中不同部位夹杂物降低的原因进行分析,研究了保护渣吸附不同质量分数Al_2O_3夹杂后,保护渣熔化温度、黏度的影响规律,发现当添加Al_2O_3为12%时,保护渣A熔化温度最高至1 259℃;保护渣B熔化温度为1 203℃,保护渣A与B的黏度分别为0.79和0.59 Pa·s,黏度过大不利于吸附Al_2O_3夹杂。 展开更多
关键词 超低碳钢 保护渣 al2o3夹杂 黏度
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马钢SPHC钢钙处理的热力学分析 被引量：14
2
作者 孙波 张良明 +3 位作者 吴耀光 解养国 鲍未强 万栋 《中国冶金》 CAS 2017年第1期50-54,共5页
针对马钢CSP生产的SPHC钢钙处理现状,应用热力学平衡模型计算了钙处理钢液中的S-Ca、Al-Ca平衡反应,得出CaS容易在相对较高和温度较低时析出,1 873K时变性处理形成C_(12)A_7和C_3A的理论钙铝比值应分别满足w([Al])~2/w([Ca])~3≤2.90... 针对马钢CSP生产的SPHC钢钙处理现状,应用热力学平衡模型计算了钙处理钢液中的S-Ca、Al-Ca平衡反应,得出CaS容易在相对较高和温度较低时析出,1 873K时变性处理形成C_(12)A_7和C_3A的理论钙铝比值应分别满足w([Al])~2/w([Ca])~3≤2.90×10~5和9.62×10~3。参照实际生产数据,经分析提出该钢种钙处理时w([Al])~2/w([Ca])~3≤5.0×10~4、w([Ca])/w([Al])为0.09~0.11、w([S])≤0.003%等的合理控制范围。 展开更多
关键词 SPHC钢 钙处理 al2o3系夹杂 变性改质 热力学计算 钙铝比
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Al_2O_3-CaO基预熔精炼渣吸收Al_2O_3夹杂的动力学研究 被引量：7
3
作者 赵和明 王新华 谢兵 《特殊钢》 北大核心 2005年第1期21-23,共3页
通过改进的粘度测试装置 ,测试和研究了成分 (% )为 :4～ 10MgO ,34～ 39Al2 O3,33～ 4 2CaO ,3～9CaF2 ,8SiO2 ,1 3～ 8 7SrO精炼渣中Al2 O3圆柱体旋转线速度对Al2 O3夹杂熔解速度的影响和Al2 O3在渣中的熔解速度常数。结果表明 ,降低... 通过改进的粘度测试装置 ,测试和研究了成分 (% )为 :4～ 10MgO ,34～ 39Al2 O3,33～ 4 2CaO ,3～9CaF2 ,8SiO2 ,1 3～ 8 7SrO精炼渣中Al2 O3圆柱体旋转线速度对Al2 O3夹杂熔解速度的影响和Al2 O3在渣中的熔解速度常数。结果表明 ,降低精炼渣粘度和减少渣中初始Al2 O3含量 ,有利于提高精炼渣吸收Al2 O3的能力。 展开更多
关键词 预熔精炼渣 夹杂 al2o3 测试装置 降低 旋转 圆柱体 线速度 成分 Sio2
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无钙处理条件下轴承钢钢水可浇性技术的研究与应用 被引量：9
4
作者 张广杰 张飞 《中国冶金》 CAS 2014年第5期40-44,共5页
轴承钢的生产工艺普遍采取无钙处理,但是无钙处理工艺在连铸浇铸过程中容易导致水口结瘤,从而造成水口更换频繁、烧眼等现象。通过转炉高拉碳技术、LF炉快速造白渣技术、LF炉吹氩-通电智能控制技术、VD分阶段吹氩控制技术以及无钙处理... 轴承钢的生产工艺普遍采取无钙处理,但是无钙处理工艺在连铸浇铸过程中容易导致水口结瘤,从而造成水口更换频繁、烧眼等现象。通过转炉高拉碳技术、LF炉快速造白渣技术、LF炉吹氩-通电智能控制技术、VD分阶段吹氩控制技术以及无钙处理精炼渣系的开发与应用,实现了钢水连拉炉数达到38炉,同时无水口结瘤现象,避免了钢水流动性不好造成的非计划换水口。 展开更多
关键词 无钙处理 al2 o3 类夹杂物 扫描电镜 高拉碳操作 白渣
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电解铝液中Al_2O_3夹杂物的形成机理 被引量：8
5
作者 贺永东 张新明 陈明安 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第12期2046-2053,共8页
介绍铝电解机制对电解铝液中形成Al2O3夹杂物的影响,分析铝液中Al2O3夹杂物形成的机理,推算CO2对铝液扩散的质量传递方程,描述效应处理过程对铝液中Al2O3夹杂物形成过程的影响。利用Person—Waddington电流效率模型测算电解铝液中可能... 介绍铝电解机制对电解铝液中形成Al2O3夹杂物的影响,分析铝液中Al2O3夹杂物形成的机理,推算CO2对铝液扩散的质量传递方程,描述效应处理过程对铝液中Al2O3夹杂物形成过程的影响。利用Person—Waddington电流效率模型测算电解铝液中可能形成的Al2O3夹杂物最大值。结果表明:电解过程生成的Al2O3夹杂物对铝液的污染,是短流程工艺影响铝熔体冶金质量的主要根源。 展开更多
关键词 电解铝液 al2o3夹杂物 Co2 阳极效应 冶金遗传
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超低碳钢精炼过程中Fe-Al-Ti-O类复合氧化物夹杂的演变与控制 被引量：7
6
作者 顾超 赵立华 甘鹏 《工程科学学报》 EI CSCD 北大核心 2019年第6期757-762,共6页
超低碳钢是一种重要的汽车用钢材料,钢中通常添加钛元素,使其形成析出物,提高钢材的深冲性.然而钛元素作为一种脱氧能力较强的元素,进入钢液中通常首先形成氧化物.为了减少含钛氧化物夹杂的生成,基于'转炉—RH—连铸'的超低碳... 超低碳钢是一种重要的汽车用钢材料,钢中通常添加钛元素,使其形成析出物,提高钢材的深冲性.然而钛元素作为一种脱氧能力较强的元素,进入钢液中通常首先形成氧化物.为了减少含钛氧化物夹杂的生成,基于'转炉—RH—连铸'的超低碳钢生产流程,对RH精炼过程进行系统取样,分析了铝脱氧剂加入后及合金化元素钛加入后的氧、氮气体含量变化及夹杂物特征变化,并使用FactSage热力学计算软件对Fe-Al-Ti-O夹杂物稳定相图进行计算.研究结果显示,含钛类氧化物夹杂通常以Al2O3类夹杂物作为形核质点,对其形成包裹状夹杂物.若避免含Ti夹杂物的生成,当钢中Ti质量分数为0. 1%时,钢中溶解Al质量分数应在0. 01%以上.对含钛氧化物的生成及长大流程进行研究,通过对Al2O3夹杂物及Ti2O3夹杂物粗化率的计算及附着功的比较可知,Ti2O3夹杂物在1600℃时的熟化生长速率较Al2O3较大且Ti2O3夹杂物与Al2O3夹杂物相比不容易相互碰撞融合并从钢液中去除.若提高精炼过程中的氧化物夹杂物去除率,应严格控制含钛氧化物类夹杂物的生成. 展开更多
关键词 超低碳钢 RH精炼 al2o3夹杂物 Ti2o3夹杂物
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优化精炼渣去除50Cr5MoV钢中Al_2O_3夹杂物的实验室研究 被引量：8
7
作者 叶明峰 吴光亮 《钢铁研究》 CAS 2017年第2期19-23,共5页
为了减少某钢厂EBT-LF-VD-VC工艺生产的50Cr5MoV轧辊钢中的Al_2O_3夹杂物,在实验室条件下,对LF精炼渣进行优化,研究了不同w(CaO)/w(Al_2O_3)比值的LF精炼渣去除夹杂的能力。结果表明:当w(CaO)=50%~55%,w(Al_2O_3)=25%~30%,即w(CaO)/w(Al... 为了减少某钢厂EBT-LF-VD-VC工艺生产的50Cr5MoV轧辊钢中的Al_2O_3夹杂物,在实验室条件下,对LF精炼渣进行优化,研究了不同w(CaO)/w(Al_2O_3)比值的LF精炼渣去除夹杂的能力。结果表明:当w(CaO)=50%~55%,w(Al_2O_3)=25%~30%,即w(CaO)/w(Al_2O_3)=1.5~2.0时,优化后的精炼渣不仅能够去除大量的铝脱氧产物Al_2O_3,而且残余夹杂基本都转变为直径1~5μm且具有塑性的CaO-MgO-Al_2O_3球形复合夹杂。 展开更多
关键词 50Cr5MoV轧辊钢 LF精炼 al2o3夹杂物 预熔渣 去除
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铝镇静钢SPHC浸入式水口结瘤成因和控制工艺 被引量：8
8
作者 张大江 王翠娜 +2 位作者 向华 万国喜 郑飞 《特殊钢》 北大核心 2015年第3期30-33,共4页
SPHC钢（/%：≤0.08C,≤0.05Si,0.100.30Mn,≤0.025P,≤0.025S,0.0200.045A1）的工艺流程为铁水预处理-150 t顶底复吹转炉-LF-双流板坯连铸-1780 mm热连轧工艺。通过水口结瘤物分析得出,水口结瘤物主要成分为Al2O3和高熔点（1750℃）CaO... SPHC钢（/%：≤0.08C,≤0.05Si,0.100.30Mn,≤0.025P,≤0.025S,0.0200.045A1）的工艺流程为铁水预处理-150 t顶底复吹转炉-LF-双流板坯连铸-1780 mm热连轧工艺。通过水口结瘤物分析得出,水口结瘤物主要成分为Al2O3和高熔点（1750℃）CaO·2Al2O3夹杂,结瘤物外层为结构疏松的堆积状氧化铝层,中间层为网状氧化铝层,内层为水口材料的脱碳层。通过控制转炉终点[C]〉0.04%,调整喂钙铁线用量,使钢液中平均钙铝比由0.03提高至0.06,精炼时软吹氩搅拌由68 min提高到810 min,连铸过程防止钢液二次氧化等工艺措施,48炉SPHC钢生产结果表明,避免了水口结瘤事故的发生。 展开更多
关键词 SPHC钢 浸入式水口结瘤 al2o3夹杂物 钙处理 工艺改善
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RH精炼过程Al_2O_3夹杂物运动和去除的数值模拟 被引量：8
9
作者 艾新港 王春松 +3 位作者 孟凡童 李胜利 刘海啸 甘雨 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2016年第1期20-24,共5页
在流场模拟计算的基础上,建立了RH真空精炼过程Al2O3夹杂物运动及去除模型。通过数学模拟计算,分析了RH精炼过程夹杂物运动规律,讨论了夹杂物尺寸、RH吹气量等对夹杂物去除的影响。研究结果表明:同一管径条件下,吹气量为1 400L/min时,... 在流场模拟计算的基础上,建立了RH真空精炼过程Al2O3夹杂物运动及去除模型。通过数学模拟计算,分析了RH精炼过程夹杂物运动规律,讨论了夹杂物尺寸、RH吹气量等对夹杂物去除的影响。研究结果表明:同一管径条件下,吹气量为1 400L/min时,夹杂物的总去除率最高为66.1%且最快去除时间为202s,是去除夹杂物的最优吹气量;同一吹气量条件下,下降管内径为700mm时,夹杂物的去除率最高,可达71.31%,夹杂物去除时间最短,为217s。 展开更多
关键词 RH al2o3夹杂物 去除率 粒径
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电解铝液制备7005铝合金的铸态组织与性能 被引量：7
10
作者 吴文祥 陈琦 +2 位作者 马科 邓桢桢 王家淳 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2008年第12期973-975,共3页
采用光学显微镜观察、扫描电镜观察及能谱分析、室温拉伸试验等手段研究了电解铝液中的Fe、Si、氢、Al2O3夹杂对7005铝合金铸态组织性能的影响。结果表明,电解铝液中的杂质元素Fe、Si与合金中的Mn、Mg等元素作用形成Al-FeMnSi、Mg2Si等... 采用光学显微镜观察、扫描电镜观察及能谱分析、室温拉伸试验等手段研究了电解铝液中的Fe、Si、氢、Al2O3夹杂对7005铝合金铸态组织性能的影响。结果表明,电解铝液中的杂质元素Fe、Si与合金中的Mn、Mg等元素作用形成Al-FeMnSi、Mg2Si等第二相,分布于晶内以及晶界处。电解过程中生成的氢和A12O3夹杂物,是短流程工艺影响铝熔体冶金品质的主要根源。铸造过程中形成的疏松和气孔是铸态7005合金拉伸试验中断裂的原因。 展开更多
关键词 7005铝合金 电解铝液 al2o3夹杂物
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回火温度对42CrMo钢超高周疲劳行为的影响 被引量：6
11
作者 窦强将 赵子华 +3 位作者 聂宝华 马婧 刘柯军 张峥 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第S1期175-180,共6页
利用超声疲劳试验方法研究了不同回火温度对汽车轴用42CrMo调质钢疲劳性能的影响以及其裂纹萌生机理。结果表明,42CrMo调质钢的疲劳S-N曲线在106~109cyc范围内存在平台,490℃回火后109cyc的疲劳极限为600 MPa,520℃回火后109cyc的疲劳... 利用超声疲劳试验方法研究了不同回火温度对汽车轴用42CrMo调质钢疲劳性能的影响以及其裂纹萌生机理。结果表明,42CrMo调质钢的疲劳S-N曲线在106~109cyc范围内存在平台,490℃回火后109cyc的疲劳极限为600 MPa,520℃回火后109cyc的疲劳极限为550 MPa。SEM断口观察表明42CrMo钢在高应力水平下疲劳裂纹倾向于在表面萌生,应力在疲劳极限附近疲劳裂纹倾向于在内部Al2O3夹杂处萌生,疲劳后材料中的碳化物明显增加。TEM结果显示经过疲劳后屈氏体中板条的尺寸从原始的237 nm降低为138 nm。同时定量分析了夹杂尺寸与疲劳极限和疲劳寿命的关系。 展开更多
关键词 42CRMo钢 回火温度 超高周疲劳 al2o3夹杂
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压力容器钢板探伤不合格原因分析及工艺优化 被引量：6
12
作者 林强 张华 +1 位作者 陈国威 周琦 《特殊钢》 北大核心 2017年第5期17-21,共5页
试验12MnNiVR压力容器钢板(/%:≤0.15C,0.15~0.40Si,1.20~1.60Mo,≤0.008P,≤0.018S,0.15~0.40Ni,≤0.30Cu,0.02~0.06V)的生产工艺为KR铁水脱硫-90 t BOF-RH-210~300 mm板坯连铸-轧制成20~30 mm钢板,用扫描电镜分析了容器钢板,研究12MnN... 试验12MnNiVR压力容器钢板(/%:≤0.15C,0.15~0.40Si,1.20~1.60Mo,≤0.008P,≤0.018S,0.15~0.40Ni,≤0.30Cu,0.02~0.06V)的生产工艺为KR铁水脱硫-90 t BOF-RH-210~300 mm板坯连铸-轧制成20~30 mm钢板,用扫描电镜分析了容器钢板,研究12MnNiVR容器钢RH精炼和连铸过程钢液全氧含量、夹杂物数量、粒径分布、形貌和组成。结果表明,Al_2O_3夹杂物经轧制发展形成线状缺陷是钢板探伤不合格主要原因;RH精炼过程钢水偏低,吹氧量高和连铸过程钢液二次氧化易造成Al_2O_3夹杂物超标;通过控制BOF出钢温度1 650℃,RH前钢水温度≥1 610℃,减少RH精炼过程升温吹氧量,RH循环时间≥10 min,加强保护浇铸等工艺措施,容器钢板探伤合格率由96.85%提高到99.07%。 展开更多
关键词 12MnNiVR容器钢板 探伤不合格 al2o3夹杂 RH精炼 保护浇铸
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钢水中夹杂物与耐火材料的反应吸附行为 被引量：5
13
作者 赵定国 李新 +1 位作者 王书桓 张文祥 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2016年第6期47-52,共6页
连铸浇注过程中耐火材料壁面常出现夹杂物聚集、结瘤的问题,不仅降低连铸生产效率和耐火材料寿命,还影响铸坯质量。研究钢液中Al_2O_3夹杂物在MgO壁面结瘤过程,建立Al_2O_3夹杂物和MgO壁面的化学反应吸附模型。模型分析结果表明,耐火材... 连铸浇注过程中耐火材料壁面常出现夹杂物聚集、结瘤的问题,不仅降低连铸生产效率和耐火材料寿命,还影响铸坯质量。研究钢液中Al_2O_3夹杂物在MgO壁面结瘤过程,建立Al_2O_3夹杂物和MgO壁面的化学反应吸附模型。模型分析结果表明,耐火材料壁面粗糙度为3μm,夹杂物与壁面接触时间为2×10^(-6)s,化学反应生成的Mg Al_2O_4可以使半径小于42μm的夹杂物颗粒吸附在壁面上;半径为5μm的夹杂物颗粒受到的化学吸附力在5×10^(-6)s时间内由1.3×10^(-6)增加到2.8×10-6N;尺寸小于3μm的夹杂物颗粒非常容易结合在一起,引发结瘤问题。模型的分析结果与实际生产结果相吻合,具有较好的适用性。 展开更多
关键词 Mgo壁面 al2o3夹杂物 吸附
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DD6单晶高温合金氧化物夹杂形成的热力学计算及分析 被引量：4
14
作者 乔海滨 刘林 +5 位作者 赵新宝 汤鑫 张军 傅恒志 李相辉 曹腊梅 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第7期78-82,96,共6页
采用Thermo-calc热力学计算软件以及JMatPro分析软件对DD6镍基单晶高温合金真空感应熔炼过程中氧化物夹杂形成的热力学条件进行了计算分析。结果表明:DD6单晶高温合金熔化和凝固过程中形成的氧化物夹杂主要为Al2O3。热力学平衡状态下,... 采用Thermo-calc热力学计算软件以及JMatPro分析软件对DD6镍基单晶高温合金真空感应熔炼过程中氧化物夹杂形成的热力学条件进行了计算分析。结果表明:DD6单晶高温合金熔化和凝固过程中形成的氧化物夹杂主要为Al2O3。热力学平衡状态下,熔化阶段和凝固阶段合金液中氧的活度分别在(3.21～14.0)×10-7,(1.63～4.89)×10-8范围内。在真空度为0.1Pa时,采用CaO坩埚熔炼DD6合金将会造成熔体增氧和Al2O3夹杂的产生。为了使Al2O3夹杂含量降低至10×10-6以下,合金化开始前应将氧的含量控制在4.709×10-6以内。 展开更多
关键词 DD6 al2o3 夹杂 热力学计算 氧活度
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铝镇静钢连铸保护渣对Al_(2)O_(3)夹杂物的吸收能力 被引量：3
15
作者 刘承军 孙丽枫 +1 位作者 王德永 姜茂发 《特殊钢》 北大核心 2006年第1期33-35,共3页
采用Al2O3溶解速率测定仪测定了CaO-SiO2-Na2O-CaF2-Al2O3-MgO连铸保护渣系的Al2O3溶解速率。通过建立Al2O3溶解速率和渣成分关系的回归正交设计模型,精确预测铝镇静钢连铸保护渣的夹杂物吸收能力,并通过建立的非线性规划模型对该保护... 采用Al2O3溶解速率测定仪测定了CaO-SiO2-Na2O-CaF2-Al2O3-MgO连铸保护渣系的Al2O3溶解速率。通过建立Al2O3溶解速率和渣成分关系的回归正交设计模型,精确预测铝镇静钢连铸保护渣的夹杂物吸收能力,并通过建立的非线性规划模型对该保护渣进行优化设计。结果表明,在CaO/SiO2=1.15,Na2CO320.0%,CaF220.0%,Al2O32.0%,MgO 8.0%时,连铸保护渣的Al2O3溶解速率的最大值为1.73×10-3kg.m-2.s-1。 展开更多
关键词 连铸保护渣 铝镇静钢 al2o3夹杂 溶解速率 回归分析
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连铸保护渣吸附Al_2O_3夹杂能力的研究 被引量：3
16
作者 卢艳青 张国栋 +1 位作者 姜茂发 刘海啸 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第4期539-541,共3页
研究了保护渣吸附不同质量分数Al2O3夹杂对其熔化温度、黏度、表面张力和结晶性能的影响.实验结果表明,保护渣吸附Al2O3夹杂后,熔化温度上升,黏度增加,表面张力有下降的趋势;当碱度在0.85～1.17时,保护渣吸附夹杂后熔化温度和黏度变化... 研究了保护渣吸附不同质量分数Al2O3夹杂对其熔化温度、黏度、表面张力和结晶性能的影响.实验结果表明,保护渣吸附Al2O3夹杂后,熔化温度上升,黏度增加,表面张力有下降的趋势;当碱度在0.85～1.17时,保护渣吸附夹杂后熔化温度和黏度变化幅度不大,具有较好的吸附能力;碱度在0.92～1.07时,保护渣表面张力的变化较小,有利于夹杂物的吸附,是保护渣吸附夹杂物的适宜碱度范围;随Al2O3夹杂的增加,渣中枪晶石和硅灰石数量减少. 展开更多
关键词 连铸保护渣 al2o3夹杂 黏度 表面张力 结晶性能
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低碳铝镇静钢冷轧板线状缺陷成因分析 被引量：3
17
作者 折媛 解西东 +1 位作者 张朝晖 巨建涛 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第15期123-125,共3页
利用扫描电子显微镜和能谱分析对低碳铝镇静钢冷轧板的表面缺陷进行了分析和研究。结果表明,缺陷主要是由高硬度、难变形的Al2O3夹杂引起的。根据生产工艺流程及现场情况预测了Al2O3夹杂来源,并提出了低碳铝镇静钢冷轧板表面质量的改善... 利用扫描电子显微镜和能谱分析对低碳铝镇静钢冷轧板的表面缺陷进行了分析和研究。结果表明,缺陷主要是由高硬度、难变形的Al2O3夹杂引起的。根据生产工艺流程及现场情况预测了Al2O3夹杂来源,并提出了低碳铝镇静钢冷轧板表面质量的改善措施。 展开更多
关键词 冷轧板 表面缺陷 al2o3夹杂
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LZ50车轴“发纹”缺陷分析及控制措施 被引量：3
18
作者 张成连 《黑龙江冶金》 2010年第4期16-17,22,共3页
本文研究了LZ50车轴"发纹"产生的机理,分析了钢中氧化铝类夹杂、铝、氮的质量分数等因素与发纹的关系,提出了具体的控制措施。
关键词 车轴发纹 氧化铝类夹杂 铝 氮的质量分数
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简析钙处理对管坯钢中夹杂物的影响 被引量：2
19
作者 刘志军 易良刚 +1 位作者 吕学辉 张珉 《钢管》 CAS 2012年第3期44-47,共4页
介绍了攀钢集团成都钢钒有限公司对管坯钢中夹杂物的控制情况,对比分析了两种钙处理工艺对30CrMo铝镇静管坯钢中Al2O3、MnS夹杂物的变性效果。分析结果表明,这两种钙处理工艺未使钢中的氧化物和硫化物完全变性,若要达到完全变性效果,须... 介绍了攀钢集团成都钢钒有限公司对管坯钢中夹杂物的控制情况,对比分析了两种钙处理工艺对30CrMo铝镇静管坯钢中Al2O3、MnS夹杂物的变性效果。分析结果表明,这两种钙处理工艺未使钢中的氧化物和硫化物完全变性,若要达到完全变性效果,须提高钢中有效钙含量。 展开更多
关键词 炼钢 管坯钢 30CrMo 炉外精炼 钙处理 al2o3 夹杂物 MnS夹杂物 变性效果
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帘线钢冶炼钢包用耐火材料的研究进展 被引量：2
20
作者 陈从勇 李坚强 吴昊天 《耐火与石灰》 2019年第1期22-25,共4页
根据帘线钢冶炼的特点以及实际工况,阐述了其钢包用耐火材料的使用要求,综合分析了帘线钢冶炼钢包用耐火材料的发展历程以及目前的现状,其中重点对比了目前正在使用的几种耐火材料的优缺点,提出了今后耐火材料使用的新思路和看法。
关键词 帘线钢 钢包 耐火材料 al2o3夹杂
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