超低氧弹簧钢60Si2MnA精炼过程夹杂物的研究 被引量：17

1

作者 王郢 李宏 +2 位作者 郭佳 王新华 王万军 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2008年第10期29-33,共5页

采用LD-LF-VD-CC的工艺路线,出钢采用Al脱氧,造高碱度低氧化性精炼渣,生产超低氧弹簧钢60Si2MnA。研究了精炼过程中夹杂物的成分、尺寸、形貌等变化情况。探讨了夹杂物中MgO和CaO的来源。计算得出了60Si2MnA与CaO-Al2O3-SiO2系平衡时的... 采用LD-LF-VD-CC的工艺路线,出钢采用Al脱氧,造高碱度低氧化性精炼渣,生产超低氧弹簧钢60Si2MnA。研究了精炼过程中夹杂物的成分、尺寸、形貌等变化情况。探讨了夹杂物中MgO和CaO的来源。计算得出了60Si2MnA与CaO-Al2O3-SiO2系平衡时的等氧活度和等硅线。 展开更多

关键词 超低氧弹簧钢 al脱氧 夹杂物

原文传递

CaO-Al2O3渣系对20CrMoH齿轮钢中总氧和硫的影响 被引量：8

2

作者 林伟 李海波 +2 位作者 王新华 陈天明 杨素波 《特殊钢》 北大核心 2008年第2期28-30,共3页

研究分析了CaO-Al_2O_3精炼渣系对140 t LD Al直接脱氧齿轮钢T[O]和[S]的影响。结果表明,控制钢包渣中CaO/Al_2O_3为2.5,可使T[O]降低到0.001 3%;当渣中CaF_2为5%,CaO/Al_2O_3为2～3时,能够增强炉渣吸收氧化物夹杂的能力;当(SiO_2)增至6... 研究分析了CaO-Al_2O_3精炼渣系对140 t LD Al直接脱氧齿轮钢T[O]和[S]的影响。结果表明,控制钢包渣中CaO/Al_2O_3为2.5,可使T[O]降低到0.001 3%;当渣中CaF_2为5%,CaO/Al_2O_3为2～3时,能够增强炉渣吸收氧化物夹杂的能力;当(SiO_2)增至6%～9%时,其含量变化对炉渣脱硫性能影响不大。当(SiO_2)为5%～10%时,较佳的精炼渣成分为(%):60～65 CaO、20～30 Al_2O_3、5～10 MgO、5 CaF_2。 展开更多

关键词 齿轮钢 CaO-al2O3渣系LD-LF al脱氧 脱硫

下载PDF 职称材料

低氧高碳铬轴承钢LF-VD精炼时洁净度与夹杂物特征变化 被引量：7

3

作者 姜敏 李凯轮 +4 位作者 王昆鹏 徐建飞 王郢 万文华 王新华 《炼钢》 CAS 北大核心 2021年第1期27-32,43,共7页

研究了低氧高碳铬轴承钢在LF-VD精炼时洁净度与夹杂物类型、数量、尺寸等特征的变化规律,并关注了个别大尺寸夹杂物。试验中采用了二元碱度约为7、Al2O3质量分数约30%的高碱度高Al2O3精炼渣。LF精炼前期和中期钢中夹杂物主要为Al2O3和Mg... 研究了低氧高碳铬轴承钢在LF-VD精炼时洁净度与夹杂物类型、数量、尺寸等特征的变化规律,并关注了个别大尺寸夹杂物。试验中采用了二元碱度约为7、Al2O3质量分数约30%的高碱度高Al2O3精炼渣。LF精炼前期和中期钢中夹杂物主要为Al2O3和MgO-Al2O3:由于与钢液润湿性较差能够较好地去除,数量密度由LF前期的11.3~15.4个/mm2减小至LF中期的4.9~6.7个/mm2,w(T.O)由0.0012%~0.0014%相应地降低至0.0006%~0.0014%;LF后期钢中夹杂物主要为高熔点的钙镁铝酸盐,w(T.O)=0.0006%~0.0010%。经过VD真空精炼后,夹杂物转变为低熔点的钙镁铝酸盐,数量密度由LF结束时的3.4~4.3个/mm2减少为1.2~2.5个/mm2,w(T.O)降低至0.0004%~0.0005%。软吹过程中,夹杂物平均尺寸略有增加,反映夹杂物之间发生了碰撞、长大,但夹杂物的数量密度维持在1.3~3.0个/mm2。特别地,LF结束、VD结束、软搅拌结束时,自动扫描电镜下检测到的夹杂物的最大尺寸分别为36,16,48μm。 展开更多

关键词 非金属夹杂物 al脱氧 精炼 轴承钢

原文传递

超低碳IF钢夹杂物生成热力学和界面特性 被引量：2

4

作者 赵如 龙乾 王万林 《连铸》 2023年第6期62-69,共8页

超低碳IF钢RH精炼过程脱氧夹杂物的调控是影响连铸板坯质量的关键因素。通过对RH精炼-连铸过程夹杂物性质进行评估,根据Factsage软件热力学计算Fe-Al-Ti-O组分平衡相图;通过改进卧滴法测定不同w(Al)/w(Ti)成分钢液与氧化铝基板之间的界... 超低碳IF钢RH精炼过程脱氧夹杂物的调控是影响连铸板坯质量的关键因素。通过对RH精炼-连铸过程夹杂物性质进行评估,根据Factsage软件热力学计算Fe-Al-Ti-O组分平衡相图;通过改进卧滴法测定不同w(Al)/w(Ti)成分钢液与氧化铝基板之间的界面特性,并在实验室统计不同w(Al)/w(Ti)对钢液中夹杂物数量分布。结果发现,生产中存在大型簇状氧化铝夹杂物,且活泼元素Ti、Mg等会附着在氧化铝表面形成Mg-Ti-O膜;相图计算结果表明,Ti质量分数为0.06%时,Al质量分数大于0.12%时才能完全抑制含Ti氧化膜的形成;钢液Al和Ti分别从0.017%和0.028%增加至0.0785%和0.045%,氧化铝与钢液之间的接触角从110.93°分别增加至133.73°和减小至101.49°;提高w(Al)/w(Ti)可以有效提高钢液纯净度。 展开更多

关键词 al脱氧 Ti合金化 界面特性 接触角 洁净度

原文传递

Al脱氧钢中Al_2O_3夹杂物形态控制的研究进展 被引量：2

5

作者 郭俊波 《安徽冶金》 2014年第4期19-23,共5页

讨论了Al脱氧反应和使用Al脱氧后钢中的非金属夹杂物,概述总结了Al脱氧后钢液中[Al]和[O]含量、过饱和度、Al2O3粒子的长大机制及反应时间与Al2O3夹杂物形态之间的关系,在此基础上指出了目前研究中存在的问题及下一步的研究方向。

关键词 al脱氧 al2O3形态 al和O含量 过饱和度 长大机制 反应时间

下载PDF 职称材料

超低氧弹簧钢60Si2Mn的夹杂物研究 被引量：4

6

作者 周红霞 王郢 王新华 《特殊钢》 北大核心 2008年第2期47-49,共3页

通过80 t LD-LF(VD)-CC流程,采用转炉出钢铝沉淀脱氧,出钢后加铝粉强扩散脱氧工艺所生产的60Si2Mn弹簧钢铸坯总氧含量(T.O)为10×10^(-6),[S]0.005%,[P]0.010%。分析结果表明,LF末期和VD末期钢水中的夹杂物主要为CaO(Mgo)-Al_2O_3-C... 通过80 t LD-LF(VD)-CC流程,采用转炉出钢铝沉淀脱氧,出钢后加铝粉强扩散脱氧工艺所生产的60Si2Mn弹簧钢铸坯总氧含量(T.O)为10×10^(-6),[S]0.005%,[P]0.010%。分析结果表明,LF末期和VD末期钢水中的夹杂物主要为CaO(Mgo)-Al_2O_3-CaS-SiO_2系;铸坯中的夹杂物主要为CaO(Mgo)-Al_2O_3-CaS-SiO_2-TiN复合夹杂。因为连铸时保护浇铸不当,使[N]增加,促使铸坯含TiN夹杂。 展开更多

关键词 超低氧弹簧钢 LD.LF(VD)-CC al脱氧 夹杂物

下载PDF 职称材料

RH精炼工艺对无取向硅钢MgO·Al_2O_3夹杂物演变影响及控制 被引量：4

7

作者 曾亚南 孙彦辉 +1 位作者 蔡开科 徐蕊 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2014年第9期38-43,54,共7页

基于BOF→RH→CSP生产工艺，研究了RH精炼过程钢中夹杂物类型演变及MgO·Al2O3夹杂物形成规律，同时对MgO·Al2O3夹杂物的形成条件进行了热力学计算，借助CFD数值模拟软件研究了RH精炼过程卷渣行为。研究发现，RH精炼过程20和30... 基于BOF→RH→CSP生产工艺，研究了RH精炼过程钢中夹杂物类型演变及MgO·Al2O3夹杂物形成规律，同时对MgO·Al2O3夹杂物的形成条件进行了热力学计算，借助CFD数值模拟软件研究了RH精炼过程卷渣行为。研究发现，RH精炼过程20和30min时，w（[MgO]）／w（[Al2O3]）为0．005～0．020，未发现MgO·Al2O3夹杂物；RH出站后夹杂物似[MgO]）／w（[Al2O3]）为0．3～0．5，且RH精炼结束后MgO·Al2O3夹杂物占夹杂物总量的58．4％；另外，RH精炼过程钢液表面速度CFD模拟结果为0．57m／s，大于临界卷渣速度0．45m／s，且项渣成分与夹杂物成分相近，存在卷渣现象。热力学计算表明，钢液与炉渣平衡时钢中w（[Al]）为0．31％～0．37％，w（[Mg]）为0．00024％～0．00028％，在MgO·Al2O3生成区域之内。减少RH处理过程卷渣，浇铸过程下渣及控制顶渣和包衬相中MgO质量分数可抑制MgO·Al2O3夹杂物形成。 展开更多

关键词 镁铝尖晶石 无取向硅钢 热力学 al脱氧 RH过程卷渣

原文传递

钢中Al、Ti脱氧的热力学分析 被引量：2

8

作者 叶成立 杨先芝 +1 位作者 方迁 曾杰 《大型铸锻件》 2019年第6期6-8,共3页

对炼钢过程中Al、Ti的脱氧产物以及热力学数据进行了总结,分别计算了[Al]-[O]、[Ti]-[O]以及[Al]-[Ti]-[O]的平衡浓度,并将计算结果与实际生产数据进行了对比分析。

关键词 al脱氧 Ti脱氧 平衡浓度

下载PDF 职称材料

LD-LF-RH工艺冶炼GCr15轴承钢调铝工艺对钢中氧含量与夹杂物的影响 被引量：3

9

作者 卢彩玲 李继文 黎才庆 《铸造》 CAS CSCD 北大核心 2017年第3期277-281,共5页

在轴承钢冶炼过程中,铝是重要的脱氧元素。采用LD-LF-RH工艺冶炼GCr15轴承钢,通过分析冶炼过程中不同调铝方式对酸溶铝含量、氧含量和夹杂物的影响,并结合热力学计算,优化出了轴承钢冶炼过程中最佳的控铝方式。结果表明:成品钢中[Al]s... 在轴承钢冶炼过程中,铝是重要的脱氧元素。采用LD-LF-RH工艺冶炼GCr15轴承钢,通过分析冶炼过程中不同调铝方式对酸溶铝含量、氧含量和夹杂物的影响,并结合热力学计算,优化出了轴承钢冶炼过程中最佳的控铝方式。结果表明:成品钢中[Al]s含量控制在100×10^(-6)~200×10^(-6)时钢中全氧含量T[O]处于较低状态;过程采用LD出站加入铝粒1.2 kg/t.s,LF进站撒入铝粒0.1~0.3 kg/t.s脱氧的控铝方式效果最好。采用此调铝工艺,成品钢中全氧含量可降到6.5×10^(-6),酸溶铝含量稳定控制在100×10^(-6)~200×10^(-6),夹杂物含量低且尺寸细小,达到高纯净钢液水平。 展开更多

关键词 GCR15轴承钢 氧含量 al脱氧 非金属夹杂 调铝方式

下载PDF 职称材料

不同脱氧方式对低合金高强钢局部腐蚀性能的影响 被引量：2

10

作者 聂中萍 吴开明 +3 位作者 张弦 刘静 罗迪洛·伊琳娜 乔文玮 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第3期222-228,共7页

采用Al脱氧和Zr-Ti复合脱氧方式对低合金高强钢进行脱氧,利用金相显微镜和扫描电镜观察不同脱氧方式下钢材组织形貌以及夹杂物等方面的差异。根据俄罗斯GOST 9.911—89标准进行室内模拟海水加速腐蚀试验以及电化学试验,探究不同脱氧方... 采用Al脱氧和Zr-Ti复合脱氧方式对低合金高强钢进行脱氧,利用金相显微镜和扫描电镜观察不同脱氧方式下钢材组织形貌以及夹杂物等方面的差异。根据俄罗斯GOST 9.911—89标准进行室内模拟海水加速腐蚀试验以及电化学试验,探究不同脱氧方式对低合金高强钢局部腐蚀稳定性的影响。研究结果表明,2种脱氧方式形成的夹杂物均为细小氧化物。传统Al脱氧样品中的夹杂物呈球状或呈线性汇集,Zr-Ti复合脱氧样品中的夹杂物则主要呈球状均匀分布。采用Zr-Ti复合脱氧样品的局部耐海水腐蚀性能比常规Al脱氧样品更优异,ZrTi复合脱氧钢平均腐蚀速率比Al脱氧钢减小17.27%。同时,采用Zr-Ti复合脱氧,能有效控制夹杂物的类型、尺寸与分布,尺寸主要分布在1~5μm,Zr-Ti复合氧化物弥散分布于基体中,降低了点蚀诱发敏感性,提高了其耐海水局部腐蚀稳定性。 展开更多

关键词 低合金高强钢 al脱氧 Zr-Ti复合脱氧 夹杂物 局部腐蚀性能

原文传递

铝脱氧钢坯夹杂物分析 被引量：1

11

作者 薄凤华 《冶金设备》 2021年第6期28-31,共4页

对Al脱氧钢铸坯中的夹杂物进行了系统的分析。分别选择了水电解液和非水电解液进行夹杂物电解实验,并确定相应电解工艺。对S23钢铸坯夹杂物电解后产物进行分离方法研究,选择合适的分离方法。利用扫描电镜和XRD等设备对所提取的Al脱氧钢... 对Al脱氧钢铸坯中的夹杂物进行了系统的分析。分别选择了水电解液和非水电解液进行夹杂物电解实验,并确定相应电解工艺。对S23钢铸坯夹杂物电解后产物进行分离方法研究,选择合适的分离方法。利用扫描电镜和XRD等设备对所提取的Al脱氧钢铸坯夹杂物进行定性定量分析,获取夹杂物类型、成分、形状、尺寸、数量分布信息。 展开更多

关键词 al脱氧 定性定量 电解 夹杂物

原文传递

椭圆浸渍管RH冶炼IF钢洁净度变化 被引量：4

12

作者 赵东伟 李海波 +2 位作者 陈建光 刘道正 毛锋 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第1期42-47,共6页

通过对椭圆形浸渍管RH冶炼IF钢加Al脱氧后进行连续取样,研究分析了分别采用椭圆形浸渍管和圆形浸渍管条件下洁净度的变化规律。研究结果表明,相比较圆形浸渍管,采用椭圆形浸渍管RH夹杂物的去除效率相对更快。RH加Al后钢中夹杂物主要以Al... 通过对椭圆形浸渍管RH冶炼IF钢加Al脱氧后进行连续取样,研究分析了分别采用椭圆形浸渍管和圆形浸渍管条件下洁净度的变化规律。研究结果表明,相比较圆形浸渍管,采用椭圆形浸渍管RH夹杂物的去除效率相对更快。RH加Al后钢中夹杂物主要以Al2O3为主,但不同时刻呈现出不同的形貌。当加Al后循环1 min时,钢中夹杂物主要为团簇状Al2O3夹杂,夹杂物尺寸达到百微米;加Al后循环2 min时,钢中夹杂物仍以团簇状Al2O3为主,尺寸约为几十微米;加Al后循环6 min时,夹杂物主要以单个Al2O3夹杂为主,尺寸细小。随着RH加Al后循环时间的增加,夹杂物数量密度显著降低,在纯循环4 min时夹杂物数量密度已达到最低值。 展开更多

关键词 RH精炼 al脱氧椭圆浸渍管 循环时间 洁净度

原文传递

钢液中氧化铝夹杂物的形核生长及去除动力学 被引量：1

13

作者 Katsuhiro SASAI 顾尚军(译) +5 位作者 高长益(译) 叶雅妮(译) 谢祥(译) 吴学林(译) 张东升(译) 陈倩(译) 《水钢科技》 2022年第2期49-62,共14页

在钢液Al脱氧实验的基础上,从动力学的角度,分析了Al脱氧机理。本研究的Al脱氧动力学考虑了界面性质的影响。Al脱氧机理包括,Al加入之后,Al_(2)O_(3)的形核和生长,以及脱氧平衡后,Al_(2)O_(3)夹杂的团聚和去除。Al_(2)O_(3)的形核数量... 在钢液Al脱氧实验的基础上,从动力学的角度,分析了Al脱氧机理。本研究的Al脱氧动力学考虑了界面性质的影响。Al脱氧机理包括,Al加入之后,Al_(2)O_(3)的形核和生长,以及脱氧平衡后,Al_(2)O_(3)夹杂的团聚和去除。Al_(2)O_(3)的形核数量密度为(0.72-1.62)×10^(14) m^(-3),随着过饱和程度的增加以及Al_(2)O_(3)核心与钢液界面张力的减小,形核数量密度增大。这些趋势可以用均相形核理论来解释。我们估算出,Al_(2)O_(3)形核的平均界面张力为1.43 N·m^(-1),频率因子为4.27X10^(35) m^(-3)·s^(-1),形核时间为0.01 s,平均形核速率为1.96x10^(16)m^(-3)·s^(-1)。加入Al后,在2.2-3.7 s内,通过钢液中过饱和[O]的扩散,Al_(2)O_(3)核心迅速生长为直径为2.0-2.6μm的Al_(2)O_(3)夹杂物。在随后的脱氧平衡中,随着钢液中[O]浓度的增加,Al_(2)O_(3)夹杂物的生长速率增加,其生长机理可以用Ostwald成熟理论来解释。同时,Al_(2)O_(3)团簇夹杂物随着凝聚力的增大而增大,夹杂物的凝聚既包括单夹杂物的合并,也包括上浮过程中的簇状夹杂物的合并。 展开更多

关键词 al脱氧动力学 夹杂物 形核 扩散生长 Ostwald成熟 凝聚生长 腔桥力 界面张力

下载PDF 职称材料

MnS在Ti-Al复合脱氧氧化物上的析出研究 被引量：21

14

作者 杨成威 吕迺冰 +2 位作者 卓晓军 王新华 王万军 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2010年第11期32-36,共5页

采用高温电阻炉,通过改变不同冷却条件和不同硫含量,系统研究了Ti-Al复合脱氧夹杂对MnS夹杂物析出量和形貌的影响。试验结果表明:冷却速率对MnS的析出有着重要的影响。当钢液中硫的质量分数从0.001%增加到0.01%时,在炉冷条件下,MnS析出... 采用高温电阻炉,通过改变不同冷却条件和不同硫含量,系统研究了Ti-Al复合脱氧夹杂对MnS夹杂物析出量和形貌的影响。试验结果表明:冷却速率对MnS的析出有着重要的影响。当钢液中硫的质量分数从0.001%增加到0.01%时,在炉冷条件下,MnS析出量随着钢液中硫含量的增加而增加。但是在水冷条件下,MnS的析出量不随钢液中硫含量的增加而变化。当钢液中w([S])>0.008%时,所有氧化物夹杂表面都会析出MnS夹杂;当0.002%≤w([S])<0.008%时,复合氧化物夹杂中MnO+SiO2含量越高,MnS越容易在氧化物上面析出。复合夹杂物中Ti3O5和Al2O3对MnS的析出没有明显影响。当w([S])<0.002%时,基本没有MnS夹杂析出。MnS在低熔点氧化物上呈镶嵌状析出,在高熔点上呈包裹状析出。 展开更多

关键词 MNS 氧化物冶金 析出 Ti—al复合脱氧

原文传递

Al-Ti脱氧对非调质钢中MnS析出行为及组织的影响 被引量：17

15

作者 李鹏 李光强 郑万 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2013年第11期49-56,共8页

通过试验研究了含碳量为0.35%(质量分数,下同)的非调质钢加入不同含量的Al、Ti脱氧后,钢中含MnS夹杂物的形貌、成分、尺寸分布情况以及钢的铸态组织。用激光共聚焦高温扫描显微镜在线观察了不同碳含量的钛脱氧非调质钢试样在1 350℃保温... 通过试验研究了含碳量为0.35%(质量分数,下同)的非调质钢加入不同含量的Al、Ti脱氧后,钢中含MnS夹杂物的形貌、成分、尺寸分布情况以及钢的铸态组织。用激光共聚焦高温扫描显微镜在线观察了不同碳含量的钛脱氧非调质钢试样在1 350℃保温10min后,以2℃/s速率冷却的过程中奥氏体晶内针状铁素体的生成过程。结果表明:钢中铝含量大于0.04%时,不利于形成细小、弥散、球状的MnS,也不利于针状铁素体的生成;钢中铝含量小于0.011%时,向钢中加入0.02%的钛,可以生成细小、弥散的球状MgO-Al2O3-TiOx-SiO2-MnS复合夹杂物,这种复合夹杂物有利于非调质钢中晶内针状铁素体的形成。碳含量影响钛脱氧非调质钢中针状铁素体的形成,钛脱氧钢增碳后针状铁素体比例减少。 展开更多

关键词 al-Ti脱氧 非调质钢 针状铁素体

原文传递

钛夹杂物细化管线钢热影响区组织研究现状 被引量：2

16

作者 王维丰 王秉新 孙旭升 《中国冶金》 CAS 2015年第11期1-5,共5页

阐明了钢中夹杂物(氧化物冶金技术)对焊接热影响区组织的影响,综述了钢中各种含钛夹杂物对晶内铁素体的形核机制的研究概况,包括钛脱氧、Ti-Mg复合脱氧、Ti-Nb-N复合脱氧、Ti-Al复合脱氧及Ti-Mn-Si复合脱氧等几项措施,探讨了在这些措施... 阐明了钢中夹杂物(氧化物冶金技术)对焊接热影响区组织的影响,综述了钢中各种含钛夹杂物对晶内铁素体的形核机制的研究概况,包括钛脱氧、Ti-Mg复合脱氧、Ti-Nb-N复合脱氧、Ti-Al复合脱氧及Ti-Mn-Si复合脱氧等几项措施,探讨了在这些措施下,如何对铁素体的形成提供最佳条件。最后,对钛夹杂物细化管线钢焊缝组织研究的发展做出了展望。 展开更多

关键词 夹杂物细化组织 钛脱氧 Ti-Mg复合脱氧 Ti-Nb-N复合脱氧 Ti-al复合脱氧 Ti-Mn-Si复合脱氧

原文传递

Fe-Al-Mg脱氧剂对SS400钢板材纯净度和性能的影响 被引量：4

17

作者 张祥艳 李晶 +1 位作者 白连臣 陈礼彬 《特殊钢》 北大核心 2006年第2期52-53,共2页

在150t转炉-出钢脱氧合金化-钢包底吹氩-LF精炼-72．0～92．5mm板坯连铸-2．75～5．50mm带材连轧工艺生产中，试验了在转炉出钢时使用Fe-Al-Mg（2．5％Mg，60％Al）脱氧剂对含0．17～0．22C的SS400钢薄板坯纯净度和力学性能的影响。结... 在150t转炉-出钢脱氧合金化-钢包底吹氩-LF精炼-72．0～92．5mm板坯连铸-2．75～5．50mm带材连轧工艺生产中，试验了在转炉出钢时使用Fe-Al-Mg（2．5％Mg，60％Al）脱氧剂对含0．17～0．22C的SS400钢薄板坯纯净度和力学性能的影响。结果表明，用Fe-Al-Mg复合脱氧剂所生产的板材中的夹杂物数量（硅酸盐夹杂0．5级）和尺寸较用Fe-Al脱氧剂生产的板材中夹杂物数量（硅酸盐夹杂3．0级）和尺寸大幅度降低；前者抗拉强度较后者提高10～20MPa。 展开更多

关键词 150T转炉 SS400钢 薄板连铸 Fe-al-Mg脱氧剂 纯净度机械性能

下载PDF 职称材料

Ti-Al复合脱氧钢中夹杂物的析出行为及对钢的组织的影响 被引量：2

18

作者 吕春风 尚德礼 +1 位作者 于广文 康磊 《冶金丛刊》 2010年第4期1-5,共5页

利用光学显微镜和扫描电镜、透射电镜对Ti-Al复合脱氧钢中夹杂物的析出行为进行了研究。结果表明：在Ti-Al复合脱氧钢熔炼试验中,通过采取钢熔化后先加碳、硅、锰、铌进行预脱氧,再加铝进行脱氧,最后再加钛进行终脱氧的脱氧合金化处理方... 利用光学显微镜和扫描电镜、透射电镜对Ti-Al复合脱氧钢中夹杂物的析出行为进行了研究。结果表明：在Ti-Al复合脱氧钢熔炼试验中,通过采取钢熔化后先加碳、硅、锰、铌进行预脱氧,再加铝进行脱氧,最后再加钛进行终脱氧的脱氧合金化处理方式,钢中产生的夹杂物主要为Ti-Al复合夹杂物或Ti-Al-Mn等复合夹杂物,夹杂物尺寸为1-3μm,分布比较均匀。这些分布较均匀的细小夹杂物引起了周围钢组织的高密度位错,诱导了大量晶内针状铁素体的形成,细化了钢的组织,提高了性能。 展开更多

关键词 Ti-al复合脱氧 夹杂物 针状铁素体

下载PDF 职称材料

二次精炼过程中Al—Ti氧化物夹杂的形成和演变

19

作者 Marie-Aline VAN ENDE 张怀军（译） 唐建平（校） 《现代冶金（内蒙古）》 2011年第4期16-22,59,共8页

本文在感应炉中通过定氧探头和所取钢样，研究了铝脱氧和RH脱气处理过程中钛合金化工艺，二次精炼温度控制在1600—1650℃，气源采用氩气。采用热力学计算讨论了在部分铝脱氧和添加钛过程中夹杂物的形成以及通过二次添加铝减少Al-Ti-O... 本文在感应炉中通过定氧探头和所取钢样，研究了铝脱氧和RH脱气处理过程中钛合金化工艺，二次精炼温度控制在1600—1650℃，气源采用氩气。采用热力学计算讨论了在部分铝脱氧和添加钛过程中夹杂物的形成以及通过二次添加铝减少Al-Ti-O夹杂物。对夹杂物以及夹杂物和钢水两者之间的组成关系给出了明确说明。试验结果和计算结果表明：为了阻止在钢水中形成钛氧化物，在加入钛合金之前，主要控制钢水中的[Al]保持大约200ppm，在合金化过程中，为了使钛损失最小，钛含量应该保持500ppm左右。 展开更多

关键词 IF钢 al-Ti脱氧 钛合金 al-Ti-O夹杂物 Fe—al-Ti-O平衡相图

下载PDF 职称材料

真空感应冶炼高品质钢中氧含量控制

20

作者 吴迪升 岳江波 陈钢 《山西冶金》 CAS 2017年第2期6-8,36,共4页

为了得到氧含量较低的钢液,进行了5炉碳脱氧工艺试验和2炉Al-Si脱氧工艺试验。结果表明,真空度对碳脱氧后残氧量有着明显影响,在保护气氛压力为20、300、500、800 Pa时其残氧量分别为18、25、30、26(×10^(-6))。与Al-Si脱氧相比较... 为了得到氧含量较低的钢液,进行了5炉碳脱氧工艺试验和2炉Al-Si脱氧工艺试验。结果表明,真空度对碳脱氧后残氧量有着明显影响,在保护气氛压力为20、300、500、800 Pa时其残氧量分别为18、25、30、26(×10^(-6))。与Al-Si脱氧相比较,碳脱氧还具有夹杂物较少、级别较低等特点。 展开更多

关键词 碳脱氧 al—si脱氧 真空度

下载PDF 职称材料