9310钢的奥氏体晶粒长大规律研究 被引量：22

1

作者 黄顺喆 厉勇 +1 位作者 王春旭 刘宪民 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第18期31-33,共3页

利用金相试验方法和理论模型研究了9310钢在800～1200℃奥氏体晶粒的长大规律。结果表明,不同加热温度条件下,9310钢的奥氏体平均晶粒尺寸随保温时间的变化符合Beck关系式。实验钢的硬度随平均晶粒尺寸的增大而逐渐降低,并呈近似的线性... 利用金相试验方法和理论模型研究了9310钢在800～1200℃奥氏体晶粒的长大规律。结果表明,不同加热温度条件下,9310钢的奥氏体平均晶粒尺寸随保温时间的变化符合Beck关系式。实验钢的硬度随平均晶粒尺寸的增大而逐渐降低,并呈近似的线性关系。通过数值回归分析,测得了9310钢奥氏体晶粒度长大的时间指数和激活能,并对9310钢奥氏体晶粒的长大机制进行了讨论。 展开更多

关键词 9310钢 晶粒长大 激活能

下载PDF 职称材料

回火温度对9310钢力学性能及组织的影响 被引量：18

2

作者 吴秋平 王春旭 +1 位作者 刘宪民 厉勇 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第6期179-180,183,共3页

通过拉伸、冲击和硬度等力学试验方法以及透射电镜(TEM)对9310渗碳钢的力学性能和组织进行了研究,并采用热力学平衡计算(Thermo-Calc软件)方法,得到了该钢的平衡相图。结果表明:9310钢淬火后具有最高的抗拉强度,随回火温度的升高,在100... 通过拉伸、冲击和硬度等力学试验方法以及透射电镜(TEM)对9310渗碳钢的力学性能和组织进行了研究,并采用热力学平衡计算(Thermo-Calc软件)方法,得到了该钢的平衡相图。结果表明:9310钢淬火后具有最高的抗拉强度,随回火温度的升高,在100～350℃,9310钢的抗拉强度缓慢降低,当温度高于350℃时,其抗拉强度快速下降;9310钢的屈服强度随回火温度的升高而逐渐升高,在250～350℃时达到峰值,随后逐渐降低;冲击韧度随回火温度的升高而逐渐升高,在250℃时达到峰值,而随后在350～450℃为最小值,而温度高于450℃后又会升高。9310钢在150～250℃回火后细小的ε碳化物在板条马氏体基体中弥散析出分布,此时9310钢具有最佳的强韧性配合。 展开更多

关键词 9310钢 力学性能 显微组织 ε碳化物

下载PDF 职称材料

Prasad与Murthy流变失稳准则下9310钢热加工图的建立与分析 被引量：11

3

作者 黄顺喆 厉勇 +3 位作者 王春旭 韩顺 刘宪民 田志凌 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2014年第7期107-113,共7页

在Gleeble-3800热模拟试验机上对9310钢进行了900-1 200℃温度范围内的高温轴向压缩试验。基于动态材料模型理论（DMM）,在Prasad和Murthy 2种流变失稳准则下建立了9310钢的热加工图,并结合变形过程中的显微组织进行了热加工参数优化的... 在Gleeble-3800热模拟试验机上对9310钢进行了900-1 200℃温度范围内的高温轴向压缩试验。基于动态材料模型理论（DMM）,在Prasad和Murthy 2种流变失稳准则下建立了9310钢的热加工图,并结合变形过程中的显微组织进行了热加工参数优化的分析。结果表明,本试验条件下,9310钢热变形在Prasad和Murthy流变失稳准则下的稳定性函数ξ（ε·）均大于0;在变形条件为950-1 050℃,0.01-0.1 s-1时具有最佳的热加工性能,此区域内功率耗散率值均大于32%;能量耗散功率恒定时,变形温度对动态再结晶晶粒尺寸起主导作用,变形温度恒定时,高应变速率下的动态再结晶晶粒更加细小均匀。 展开更多

关键词 9310钢 流变失稳准则 热加工图 动态再结晶

原文传递

高强渗碳钢高温热变形的本构方程 被引量：6

4

作者 黄顺喆 厉勇 +3 位作者 王春旭 韩顺 刘宪民 田志凌 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第10期210-217,共8页

采用Gleeble-3800热模拟试验机,在温度为1173~1473 K,应变速率为0.01~10 s-1的变形条件下,对一种航空用高强度渗碳钢-9310钢进行热压缩实验,基于真应力-应变曲线,研究了两种高温变形流变应力的本构方程模型-位错模型和Sellars模型在该... 采用Gleeble-3800热模拟试验机,在温度为1173~1473 K,应变速率为0.01~10 s-1的变形条件下,对一种航空用高强度渗碳钢-9310钢进行热压缩实验,基于真应力-应变曲线,研究了两种高温变形流变应力的本构方程模型-位错模型和Sellars模型在该钢上的应用,根据动态再结晶是否发生,建立了不同热变形阶段下9310钢的流变应力本构方程。研究表明,在ε】0.1条件下的动态软化和稳态流变阶段中,基于位错密度和动态软化机制的位错模型方程,精度误差在15%以下,但该方程参数多,计算量大,而基于Sellars模型的本构方程,在低温热变形(T【1273 K)及大应变(ε】0.5)条件下的精度误差更小,且方程相对简单,便于应用。在高强渗碳9310钢的热加工生产中,建议采用Sellars模型作为大应变条件下流变应力的预报方程,精度误差控制在10%以下;为了提高方程精度,Sellars模型下由于动态再结晶软化引起的应力降低值Δσ中,相关参数的取值还有进一步修正的可能。 展开更多

关键词 9310钢 热变形 动态软化 本构方程 Sellars模型

原文传递

9310钢的CCT曲线测定与分析 被引量：2

5

作者 邓为豪 王杰 +2 位作者 蒲欢 贾雪梅 杨眉 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第7期166-173,共8页

通过Formastor-F‖相变仪测试了9310钢在不同冷却速度下的膨胀曲线,并绘制其连续冷却转变曲线(CCT曲线);以CCT曲线为基础,结合光学显微镜、扫描电镜(SEM)及维氏硬度计等分析了不同冷却速度对实验钢组织转变的影响。结果表明:当冷却速度... 通过Formastor-F‖相变仪测试了9310钢在不同冷却速度下的膨胀曲线,并绘制其连续冷却转变曲线(CCT曲线);以CCT曲线为基础,结合光学显微镜、扫描电镜(SEM)及维氏硬度计等分析了不同冷却速度对实验钢组织转变的影响。结果表明:当冷却速度为0.05~1℃/s时,随着冷却速度的提高,铁素体转变逐渐过渡为贝氏体转变;当冷却速度为5℃/s时,只发生贝氏体转变;当冷却速度为10~20℃/s时,贝氏体转变逐渐向马氏体转变过渡。当冷却速度从0.05℃/s增加到5℃/s时,9310实验钢的维氏硬度迅速增加;当冷却速度提高至10℃/s及以上,维氏硬度稳定在约410 HV0.5。 展开更多

关键词 9310钢 连续冷却 CCT曲线 显微组织 维氏硬度

原文传递

基于物理参数和BP神经网络的9310钢本构模型研究

6

作者 王宇航 罗拴谋 +4 位作者 董显娟 徐勇 黄龙 涂泽立 李佳俊 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第8期117-124,共8页

采用Gleeble-3800热模拟试验机对9310钢进行了变形量为70%的等温恒应变速率压缩实验,在变形温度为800~1200℃、应变速率为0.01~50 s^(-1)的范围内研究了9310钢的热变形行为。通过不同热变形参数对自扩散系数D和杨氏模量E的影响,建立了... 采用Gleeble-3800热模拟试验机对9310钢进行了变形量为70%的等温恒应变速率压缩实验,在变形温度为800~1200℃、应变速率为0.01~50 s^(-1)的范围内研究了9310钢的热变形行为。通过不同热变形参数对自扩散系数D和杨氏模量E的影响,建立了基于物理参数的本构模型,同时基于实验数据构建了BP神经网络本构模型。结果表明:9310钢为负温度正应变速率敏感性材料,且流动应力随变形温度的升高和应变速率的降低而减小。基于不同条件构建的物理本构模型和BP神经网络模型的相关系数r均大于0.98,但BP神经网络模型的r值可达0.996,平均绝对相对误差为3.1%。经过流动应力曲线、相关系数和平均绝对相对误差的综合对比,得出BP神经网络模型对预测9310钢的流动行为具有较好的适用性。 展开更多

关键词 9310钢 热变形行为 物理本构模型 BP神经网络模型

下载PDF 职称材料

基于人工神经网络智能算法的9310钢本构模型优化

7

作者 施文鹏 孙岑花 +2 位作者 李佳俊 王宇航 董显娟 《精密成形工程》 北大核心 2024年第3期171-180,共10页

目的研究9310钢在变形温度为800~1200℃、应变速率为0.01~50s-1和高度压下量为70%条件下的热变形行为,建立预测效果相对较好的9310钢本构模型。方法使用Gleeble-3800热模拟机对9310钢进行等温恒应变速率热压缩实验,基于热压缩实验数据,... 目的研究9310钢在变形温度为800~1200℃、应变速率为0.01~50s-1和高度压下量为70%条件下的热变形行为,建立预测效果相对较好的9310钢本构模型。方法使用Gleeble-3800热模拟机对9310钢进行等温恒应变速率热压缩实验,基于热压缩实验数据,分析了应变速率对9310钢流动软化效应的影响,建立了考虑应变补偿的Arrhenius本构模型与支持向量回归(SVR)本构模型,并进行了模型精度分析,之后引入人工神经网络(ANN)智能算法优化了Arrhenius本构模型。结果与变形温度相比,应变速率对9310钢流动软化效应的影响更为显著。相较于支持向量回归(SVR)本构模型,考虑应变补偿的Arrhenius本构模型精度更高,其相关系数R为0.9934,平均相对误差(AARE)和均方误差(MSE)分别为0.0556和89.362,它在预测高应变速率(1、10、50 s-1)流动应力时出现了较大偏差,经ANN智能算法优化后,相关系数R提高至0.9991,AARE和MSE分别降至0.0199和9.998,且绝对误差在±10MPa以内的预测流动应力占比为98.34%。结论在低应变速率(0.01 s-1)下软化效应更强,在高应变速率(10 s-1)下再结晶程度较低,软化效应较弱。ANN智能算法优化后的Arrhenius本构模型具有较高的精度,能较准确地预测9310钢的流动行为。 展开更多

关键词 9310钢 本构模型 Arrhenius型本构模型 人工神经网络(ANN) 智能算法优化

下载PDF 职称材料

9310钢螺旋锥齿轮模压淬火的数值模拟 被引量：4

8

作者 唐梦兰 吴仡璇 +1 位作者 仝大明 顾剑锋 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2022年第5期234-240,共7页

针对9310钢螺旋锥齿轮的模压淬火的过程,采用有限元分析软件建立了温度场-组织场-应力应变场耦合分析模型,并进行了模压淬火工艺的数值模拟研究。结果表明,模具设计对零件的模压淬火畸变有着重要影响。通过调整模具的组合尺寸和压力角,... 针对9310钢螺旋锥齿轮的模压淬火的过程,采用有限元分析软件建立了温度场-组织场-应力应变场耦合分析模型,并进行了模压淬火工艺的数值模拟研究。结果表明,模具设计对零件的模压淬火畸变有着重要影响。通过调整模具的组合尺寸和压力角,可以显著减小齿轮畸变;上下模的偏心可以导致齿形畸变,通过调整芯模尺寸可以避免由于设备对中偏差导致的畸变。 展开更多

关键词 9310钢 螺旋锥齿轮 模压淬火 数值模拟 热处理畸变

原文传递

激光冲击强化前处理对AISI9310齿轮钢低温渗碳的影响

9

作者 宋靖东 何卫锋 +2 位作者 罗思海 曹振阳 梁晓晴 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第6期155-162,共8页

AISI9310钢是一种高强度渗碳齿轮钢,具有较好的韧性。服役过程中,齿面极易发生磨损和接触疲劳失效损伤。为有效改善9310齿轮钢的耐磨损和抗接触疲劳性能,实现磨损和接触疲劳性能协同强化,提出采用激光冲击(LSP)+渗碳(LC)复合强化的技术... AISI9310钢是一种高强度渗碳齿轮钢,具有较好的韧性。服役过程中,齿面极易发生磨损和接触疲劳失效损伤。为有效改善9310齿轮钢的耐磨损和抗接触疲劳性能,实现磨损和接触疲劳性能协同强化,提出采用激光冲击(LSP)+渗碳(LC)复合强化的技术思路,采用激光冲击强化技术对AISI9310钢基体进行前处理,再对其开展低温渗碳热处理。为进一步研究LSP和LC对9310齿轮钢微观组织形貌的影响规律,利用光学显微镜、扫描电子显微镜和电子背散射衍射表征渗碳层微观组织形貌和截面方向的晶体学特征,并对试件截面方向的硬度进行考核。研究结果表明,AISI 9310钢的渗碳层厚度约为14μm,最大硬度约为305.67 HV,硬化层厚度约300μm;LSP前处理后,渗碳层厚度提升到23μm,最大硬度提升到328.87HV,硬化层厚度提升到约700μm。对比发现,LSP前处理分别可将9310钢低温渗碳层厚度提升64.3%,渗碳层硬度提升23.17 HV,硬化层深度提升133%。这主要是低温渗碳对9310钢的Kernel平均取向差(KAM)和小角度晶界影响较小,但是LSP前处理可引入塑性变形并提升小角度晶界比例,有助于碳元素扩散,促进9310钢低温渗碳行为,提升渗碳层厚度、硬化层硬度和厚度。初步解决了LSP前处理诱导微观组织缺陷促进碳元素扩散的问题,可为LSP复合强化提升航空齿轮关键部件服役寿命提供技术支撑。 展开更多

关键词 激光冲击强化 低温渗碳 AISI 9310钢 小角度晶界 硬度

下载PDF 职称材料

镍微合金化9310钢的高温热变形行为 被引量：4

10

作者 张志正 王春旭 +3 位作者 黄顺喆 厉勇 刘宪民 周晓龙 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2014年第10期64-68,共5页

采用Gleeble-3800型热模拟试验机在温度1 173~1 473K、应变速率0.01~10s-1的条件下,对镍微合金化9310钢的高温热变形前行为进行了研究,得到了试验钢的高温流变曲线,并用光学显微镜观察了试验钢变形前后的显微组织。结果表明:镍微合金化9... 采用Gleeble-3800型热模拟试验机在温度1 173~1 473K、应变速率0.01~10s-1的条件下,对镍微合金化9310钢的高温热变形前行为进行了研究,得到了试验钢的高温流变曲线,并用光学显微镜观察了试验钢变形前后的显微组织。结果表明:镍微合金化9310钢的流变应力和峰值应变随着变形温度的升高和应变速率的降低而减小;试验钢在真应变为0.9,应变速率为0.01~10s-1的条件下,随着应变速率的提高,其发生完全动态再结晶的温度也逐渐升高;测得试验钢的热变形激活能Q值为362.649kJ·mol-1,并建立了其热变形方程以及动态再结晶条件下峰值应变σp与Zener-Hollomon因子的关系式。 展开更多

关键词 镍微合金化 9310钢 流变应力 热变形激活能 热变形行为

下载PDF 职称材料

B微合金化9310钢的力学性能及回火组织研究 被引量：3

11

作者 卢维 黄顺喆 +2 位作者 王春旭 厉勇 王华昆 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第24期182-185,共4页

采用金相、SEM、TEM等实验方法,研究了回火温度对B微合金化9310钢的微观组织和力学性能的影响规律。研究表明:B微合金化9310钢的力学性能随回火温度的变化规律与传统9310钢基本一致。添加微量B元素,一方面降低了9310钢的强度,特别是在... 采用金相、SEM、TEM等实验方法,研究了回火温度对B微合金化9310钢的微观组织和力学性能的影响规律。研究表明:B微合金化9310钢的力学性能随回火温度的变化规律与传统9310钢基本一致。添加微量B元素,一方面降低了9310钢的强度,特别是在低温回火阶段(<300℃),并使屈服强度峰值对应的回火温度向高温区移动100℃,另一方面显著提高9310钢的冲击韧度,使冲击功最低值对应的回火温度向低温区移动约50℃。微量B元素对9310钢的回火组织基本没有影响,但使原始奥氏体晶粒发生粗化,且奥氏体化温度越高,粗化效果越明显。和无B钢相比,B微合金化9310钢的冲击韧窝更深、更均匀,微量B元素促进回火过程中钢中碳化物的析出。 展开更多

关键词 B微合金化 9310钢 回火组织 力学性能

下载PDF 职称材料

尾桨轴模拟件电子束焊缝裂纹分析 被引量：2

12

作者 林楚新 《失效分析与预防》 2010年第2期102-105,共4页

9310钢制尾桨轴模拟件电子束焊试验件进行疲劳试验时,偏向尾桨轴模拟件一侧出现裂纹。采用磁粉检测、断口分析、金相组织分析、显微硬度测试和材料化学成分分析等方法对其失效原因进行了分析。结果表明:尾桨轴模拟件裂纹性质为疲劳开裂... 9310钢制尾桨轴模拟件电子束焊试验件进行疲劳试验时,偏向尾桨轴模拟件一侧出现裂纹。采用磁粉检测、断口分析、金相组织分析、显微硬度测试和材料化学成分分析等方法对其失效原因进行了分析。结果表明:尾桨轴模拟件裂纹性质为疲劳开裂,裂纹源起始于电子束焊环缝起焊收尾搭接处的气孔缺陷处;改善电子束焊的工艺设计,加强工艺控制可有效预防焊缝气孔的产生,同时合理运用X射线、超声等无损检测技术手段,并加强对焊缝处的无损检测可提高焊接结构的可靠性。 展开更多

关键词 9310钢 疲劳试验 电子束焊缝 气孔 疲劳断裂

下载PDF 职称材料

Nb微合金化9310钢中碳化物析出规律研究 被引量：2

13

作者 张志正 王春旭 +2 位作者 黄顺喆 厉勇 周晓龙 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第4期106-109,共4页

通过理论计算不同Nb含量9310钢中碳化物析出相的体积分数和颗粒半径,并对比验证相应的金相组织,研究了Nb微合金化9310钢中碳化物的析出规律。结果表明,随加热温度的升高,钢中Nb的固溶量逐渐增多,析出相NbC的体积分数逐渐减小,同时发生Os... 通过理论计算不同Nb含量9310钢中碳化物析出相的体积分数和颗粒半径,并对比验证相应的金相组织,研究了Nb微合金化9310钢中碳化物的析出规律。结果表明,随加热温度的升高,钢中Nb的固溶量逐渐增多,析出相NbC的体积分数逐渐减小,同时发生Oswald熟化。当温度为1050℃时,含Nb钢中析出相颗粒半径不小于50 nm;当温度高于1150℃时,钢中0.047%的微量Nb才能够完全固溶;含Nb钢中细小的NbC颗粒钉扎晶界,有效抑制了奥氏体晶粒的粗化,可使晶粒粗化温度从1000℃提高到1150℃。 展开更多

关键词 NB微合金化 9310钢 析出相 晶粒粗化

下载PDF 职称材料

不同表面强化处理对9310钢防护性能的影响 被引量：1

14

作者 苏骐 苏威铭 +2 位作者 张吉阜 江平 肖根升 《材料研究与应用》 CAS 2019年第4期271-277,共7页

旨在提高航空9310钢的耐磨与耐蚀能力,运用超音速火焰喷涂技术制备了WC-14Co和WC-10Co4Cr涂层,同时用传统工艺对该钢分别进行了渗碳、镀铬处理,并对试样表面进行了性能对比研究.用X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、显微硬度计研究样品... 旨在提高航空9310钢的耐磨与耐蚀能力,运用超音速火焰喷涂技术制备了WC-14Co和WC-10Co4Cr涂层,同时用传统工艺对该钢分别进行了渗碳、镀铬处理,并对试样表面进行了性能对比研究.用X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、显微硬度计研究样品微观组织、成分和硬度.采用往复和旋转两种方式测定样品在室温下摩擦磨损性能,通过盐雾腐蚀对比样品耐腐蚀性.结果表明:WC-14Co与WC-10Co4Cr涂层致密、硬度高、摩擦系数小、磨损量低,耐磨性能明显优于渗碳、镀铬;硬铬镀层与WC-10Co4Cr涂层表面形成致密保护膜,大大提高了耐盐雾腐蚀能力.综合考虑耐磨和耐蚀性能,WC-10Co4Cr涂层具有很大的应用潜力. 展开更多

关键词 9310钢 热喷涂 摩擦磨损 腐蚀

下载PDF 职称材料

9310钢薄壁空心轴渗碳淬火工程化应用

15

作者 李克 张莉 罗强 《航空制造技术》 2017年第15期97-100,107,共5页

研究了涡轴发动机9310钢薄壁空心轴渗碳+淬火复合型热处理技术,通过调整低压真空渗碳加热、冷却方法实现了9310钢薄壁空心轴0.5mm渗碳层加工。采用分级淬火方法、改进装炉方式、半精加工后增加稳定处理等,有效控制了空心轴的微小变形,... 研究了涡轴发动机9310钢薄壁空心轴渗碳+淬火复合型热处理技术,通过调整低压真空渗碳加热、冷却方法实现了9310钢薄壁空心轴0.5mm渗碳层加工。采用分级淬火方法、改进装炉方式、半精加工后增加稳定处理等,有效控制了空心轴的微小变形,获得高硬度、高耐磨和尺寸精度高的零件,并通过了涡轴发动机150h持久试车考核,实现了薄壁空心轴渗碳淬火的工程化应用,为小尺寸薄壁轴类零件渗碳及淬火变形控制提供参考。 展开更多

关键词 9310钢 空心轴 渗碳淬火 变形

下载PDF 职称材料

离子注渗工艺参数对9310钢表面WC–DLC薄膜性能影响

16

作者 罗阳 冉彪 +4 位作者 唐梦兰 杨昭 谢焕钧 刘辉 李刘合 《航空制造技术》 2020年第17期40-46,共7页

为提高9310钢表面WC–DLC薄膜结合力与摩擦磨损性能,分别探究了不同注渗时间和注渗电压工艺参数对9310钢表面硬度、WC–DLC涂层结合力以及摩擦性能的影响。研究结果显示:当注渗电压从10kV升高到20kV时,9310钢表面硬度从7.34GPa增加到8.3... 为提高9310钢表面WC–DLC薄膜结合力与摩擦磨损性能,分别探究了不同注渗时间和注渗电压工艺参数对9310钢表面硬度、WC–DLC涂层结合力以及摩擦性能的影响。研究结果显示:当注渗电压从10kV升高到20kV时,9310钢表面硬度从7.34GPa增加到8.36GPa,膜基结合力从39.9N增加到49.3N,薄膜表面摩擦系数从0.161下降到0.119,薄膜摩擦学测试磨损深度从2.39μm下降到2.03μm;注入时间从1h增加到3h时,9310钢表面硬度从7.06GPa增加到8.84GPa,膜基结合力从34.1N增加到49.9N,薄膜表面摩擦系数从0.161下降到0.118,薄膜摩擦学测试磨痕深度从2.48μm下降到1.99μm。研究表明,9310钢表面离子注渗对WC–DLC涂层结合力与力学性能有一定的改善,结合力增加,摩擦学性能优化。 展开更多

关键词 9310钢 类金刚石薄膜(DLC) 离子注渗工艺 膜基结合力 摩擦磨损性能

下载PDF 职称材料

9310钢热处理工艺研究

17

作者 王立松 《黑龙江冶金》 2012年第4期1-2,共2页

本文采用可控气氛炉对9310钢新材料的热处理工艺参数进行了试验,分析了力学性能试样的重复性及炉内碳势对剥层试样浓度和HRC60处深度的影响。结果表明,9310钢淬火后力学性能可以达到要求并且重复性很好;在相同的试验条件下,9310钢可以... 本文采用可控气氛炉对9310钢新材料的热处理工艺参数进行了试验,分析了力学性能试样的重复性及炉内碳势对剥层试样浓度和HRC60处深度的影响。结果表明,9310钢淬火后力学性能可以达到要求并且重复性很好;在相同的试验条件下,9310钢可以满足技术条件要求;炉内碳势越高,剥层试样碳浓度越高;炉内碳势控制在w(C)0.98%左右时,可同时保证表面碳浓度梯度和HRC60深度两个技术指标。 展开更多

关键词 9310钢 力学性能 碳势 剥层试样浓度

下载PDF 职称材料

化学成分波动对SAE9310钢淬透性和力学性能的影响 被引量：14

18

作者 张熹 王春旭 +1 位作者 刘宪民 史庆南 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2007年第5期58-60,共3页

根据AMS6265K标准对SAE9310钢中C、Ni、Cr、Mo、Mn、Si、B等合金元素成分控制范围的要求,设计了一系列不同成分的试验钢,通过比较试验钢的性能与SAE9310钢标准性能的差别,从而确定了工业试制SAE9310钢的成分控制范围。

关键词 化学成分波动 SAE9310钢 淬透性 力学性能

下载PDF 职称材料

SAE9310钢奥氏体的冷却转变行为 被引量：11

19

作者 厉勇 王春旭 +3 位作者 刘宪民 田志凌 许广鹏 赵肃武 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2010年第5期12-15,共4页

采用热力学计算软件和X射线衍射分析方法对高纯净SAE9310钢奥氏体化后平衡组织的转变规律进行了研究;采用膨胀法和金相法在Formastor-FⅡ型膨胀仪上测定了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线)。结果表明:SAE9310钢的平衡转变组织为α-Fe、... 采用热力学计算软件和X射线衍射分析方法对高纯净SAE9310钢奥氏体化后平衡组织的转变规律进行了研究;采用膨胀法和金相法在Formastor-FⅡ型膨胀仪上测定了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线)。结果表明:SAE9310钢的平衡转变组织为α-Fe、γ-Fe以及M_(23)C_6和M_7C_3碳化物;在连续冷却转变过程中,当冷却速率小于0.056℃·s^(-1)时,转变产物为粒状贝氏体和铁素体组织;当冷却速率介于0.056～1.9℃·s^(-1)时,转变产物为粒状贝氏体和少量马氏体组织;当冷却速率大于1.9℃·s^(-1)后,粒状贝氏体逐渐消失,转变产物主要为板条马氏体和少量残余奥氏体组织;钢的硬度随着冷却速率的增加而逐渐提高。 展开更多

关键词 SAE9310钢 组织转变 CCT曲线 热力学计算

下载PDF 职称材料

SAE9310钢动态再结晶临界条件的研究 被引量：3

20

作者 黄顺喆 厉勇 +3 位作者 王春旭 韩顺 刘宪民 田志凌 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第3期21-27,共7页

应用加工硬化理论探讨了SAE9310钢在大应变条件下的加工硬化率曲线及动态再结晶的拐点判据，根据在变形温度为900～1200℃、应变速率为0．01～10s。条件下的等温恒应变速率压缩实验，采用拐点判据方法和金相观察手段，研究了SAE9310钢... 应用加工硬化理论探讨了SAE9310钢在大应变条件下的加工硬化率曲线及动态再结晶的拐点判据，根据在变形温度为900～1200℃、应变速率为0．01～10s。条件下的等温恒应变速率压缩实验，采用拐点判据方法和金相观察手段，研究了SAE9310钢发生动态再结晶的临界条件，建立了该钢的动态再结晶状态图。结果表明，在本实验条件下，SAE9310钢的流变曲线呈现两种特征类型；发生动态再结晶的临界应变εc，和临界应力αc均随应变速率的增大和变形温度的降低而增加；临界应变与峰值应变之间满足εc／εp=0．30～0．42；随着Z参数的增加，临界变形量增大，材料发生动态再结晶变得困难。 展开更多

关键词 加工硬化 SAE9310钢 动态再结晶 临界应变

下载PDF 职称材料