75钢热轧盘条的热模拟试验分析

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作者 黄小山 闫博 +2 位作者 李声延 张春斌 邱冬 《山东冶金》 CAS 2023年第4期31-34,共4页

利用Gleeble 3800对75钢进行热模拟试验,测得试验钢的相变点温度Ac_(1)为731℃、Ac_(3)为786℃、M_(s)为238℃。当冷却速率>15℃/s时,铁素体转变会终止;当冷却速率>20℃/s时,开始发生马氏体转变的温度为238℃。当冷却速率<10... 利用Gleeble 3800对75钢进行热模拟试验,测得试验钢的相变点温度Ac_(1)为731℃、Ac_(3)为786℃、M_(s)为238℃。当冷却速率>15℃/s时,铁素体转变会终止;当冷却速率>20℃/s时,开始发生马氏体转变的温度为238℃。当冷却速率<10℃/s时,显微组织为珠光体+少量铁素体;当冷却速率>15℃/s时,奥氏体全部生成珠光体;当冷却速率超过20℃/s时,马氏体含量越来越多,同时硬度也不断上升。生产75钢热轧盘条的控冷工艺为吐丝后先以10~12℃/s的冷却速率冷却至560~585℃,然后进行缓慢冷却。批量生产的75钢盘条的抗拉强度1 038~1 126 MPa,断面收缩率为42%~53%,组织为索氏体+珠光体+少量铁素体,没有生成中心马氏体或网状渗碳体,索氏体级别1~1.5级,盘条综合性能较好。 展开更多

关键词 75钢 热模拟试验 CCT曲线 相变

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75钢温锻加速球化退火及其应用

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作者 成光裕 陈秋龙 杨安静 《上海金属》 CAS 1990年第5期39-44,共6页

本文研究75钢温锻加速球化退火的工艺,对不同温锻温度、形变量对温锻态、退火态的组织结构和硬度的影响进行了试验。由亚结构的变化探讨了温锻加速球化退火的机理,同时进行了产品应用试验。结果表明,75钢温锻使球化退火时间缩短约3/4以... 本文研究75钢温锻加速球化退火的工艺,对不同温锻温度、形变量对温锻态、退火态的组织结构和硬度的影响进行了试验。由亚结构的变化探讨了温锻加速球化退火的机理,同时进行了产品应用试验。结果表明,75钢温锻使球化退火时间缩短约3/4以上,提高生产率、节约能源、经济效益显著,易于在生产上实施,值得推广。 展开更多

关键词 温锻 加速球化退火 75钢

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J75钢的时效处理工艺 被引量：1

3

作者 包翠敏 谭朝鑫 +1 位作者 庄春瑜 陈蕊 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2016年第1期85-89,共5页

本工作研究了时效处理工艺对沉淀强化奥氏体不锈钢J75的显微组织及力学性能的影响。在固定其他热处理工艺参数的情况下,分别对时效温度及时效时间进行研究,结果表明:随着时效温度由600℃升高到760℃,J75钢晶粒度变化不明显,但沉淀强化... 本工作研究了时效处理工艺对沉淀强化奥氏体不锈钢J75的显微组织及力学性能的影响。在固定其他热处理工艺参数的情况下,分别对时效温度及时效时间进行研究,结果表明:随着时效温度由600℃升高到760℃,J75钢晶粒度变化不明显,但沉淀强化相的形状和数量均受到影响,强度及硬度在时效温度为720℃时出现峰值;随着时效时间由8h增加到48h,J75钢的显微组织及性能均未发生明显变化。 展开更多

关键词 J75钢 时效温度 时效时间 晶粒度 强化相

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J75钢焊后热处理工艺

4

作者 包翠敏 谭朝鑫 +1 位作者 庄春瑜 陈蕊 《焊接》 北大核心 2016年第2期58-62,72,共5页

研究了不同焊后热处理工艺对J75钢焊缝区、焊接热影响区及母材显微组织及力学性能的影响。研究表明:J75钢焊后仅进行时效处理,焊缝区塑性指标不能满足工程要求,且焊缝与母材过渡区熔合线分界明显;而其焊后进行固溶处理和时效处理,得到... 研究了不同焊后热处理工艺对J75钢焊缝区、焊接热影响区及母材显微组织及力学性能的影响。研究表明:J75钢焊后仅进行时效处理,焊缝区塑性指标不能满足工程要求,且焊缝与母材过渡区熔合线分界明显;而其焊后进行固溶处理和时效处理,得到较好的焊后力学性能,且焊缝与母材间熔合过渡良好,热影响区较小。 展开更多

关键词 J75钢 母材 焊缝 热影响区

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固溶处理对J75钢组织及性能的影响

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作者 包翠敏 谭朝鑫 +1 位作者 庄春瑜 陈蕊 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第9期179-182,共4页

利用荧光光谱、透射电镜、扫描电镜、光学显微镜及显微硬度计等研究固溶温度对J75钢显微组织及力学性能的影响。结果表明,固溶温度在900-980℃时,J75钢晶粒大小适中、尺寸均匀、没有明显混晶现象,随固溶温度升高晶粒粗化,强度及硬度降低... 利用荧光光谱、透射电镜、扫描电镜、光学显微镜及显微硬度计等研究固溶温度对J75钢显微组织及力学性能的影响。结果表明,固溶温度在900-980℃时,J75钢晶粒大小适中、尺寸均匀、没有明显混晶现象,随固溶温度升高晶粒粗化,强度及硬度降低,塑性及韧性升高,并有细小γ＇-Ni3（Al,Ti）相均匀弥散析出;而当固溶处理温度从1000℃升高到1100℃时,晶粒继续粗化,组织中出现明显混晶及晶粒粗大现象,不适合工程应用。 展开更多

关键词 J75钢 固溶处理 晶粒度 析出相 力学性能

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P75铁路钢轨的轧制

6

作者 К.,ЁЛ 赵兴武 《国外钢铁钒钛》 1989年第2期41-45,共5页

关键词 钢轨 轧制 P75钢轧

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U75V重轨钢生产过程中非金属夹杂物的行为演变 被引量：14

7

作者 储焰平 谌智勇 +3 位作者 刘南 杨文 王举金 张立峰 《中国冶金》 CAS 北大核心 2018年第S1期83-89,共7页

为了研究重轨钢全流程非金属夹杂物的行为演变,进一步控制重轨钢中夹杂物,提高产品质量。以U75V重轨钢为研究对象,通过对LF-VD-CC工艺重轨钢生产全流程系统取样,结合氧氮分析、钢液成分分析、非金属夹杂物分析以及热力学计算,从夹杂物... 为了研究重轨钢全流程非金属夹杂物的行为演变,进一步控制重轨钢中夹杂物,提高产品质量。以U75V重轨钢为研究对象,通过对LF-VD-CC工艺重轨钢生产全流程系统取样,结合氧氮分析、钢液成分分析、非金属夹杂物分析以及热力学计算,从夹杂物化学成分、数量及尺寸等方面研究其演变过程。结果表明,U75V重轨钢生产全流程氧氮含量持续降低,最终TO、[N]质量分数分别约为0.001 0%和0.004 0%;LF进站主要为MnO-SiO2-Al2O3型夹杂物,为脱氧产物;LF精炼化渣后,MnO-SiO2-Al2O3型夹杂物转化为CaO-SiO2-Al2O3型夹杂物,BaCaSi和FeSi等合金辅料带入的Ca、Als是产生该结果的主要原因;LF离站时主要为CaO-SiO2-Al2O3-MgO型夹杂物,夹杂物中CaO和MgO含量增加;VD精炼过程CaO-Al2O3-MgO型夹杂物基本消失,VD破空至铸坯中主要为CaO-SiO2-Al2O3型夹杂物;钢轨中镁铝尖晶石类夹杂物比例增加,为CaO-SiO2-Al2O3-MgO型夹杂物,热力学计算结果表明钢轨中尖晶石类夹杂物为降温冷却过程中形成,且计算值与实际值总体吻合。 展开更多

关键词 U75V重轨钢 非金属夹杂物 行为演变

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U75V钢流动应力的试验研究 被引量：12

8

作者 钱利锋 侯英玮 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2009年第5期132-135,共4页

针对U75V钢,利用Gleeble-1500热模拟试验机对其在不同温度和应变速率下的流动应力进行试验研究。通过实测数据,分析变形温度、变形速率和变形程度与流动应力之间的关系,确定了U75V钢流动应力的数学模型。对其数学模型进行回归,将理论计... 针对U75V钢,利用Gleeble-1500热模拟试验机对其在不同温度和应变速率下的流动应力进行试验研究。通过实测数据,分析变形温度、变形速率和变形程度与流动应力之间的关系,确定了U75V钢流动应力的数学模型。对其数学模型进行回归,将理论计算与试验数据进行对比,证明此模型具有良好的曲线拟合特性,可以做为工艺计算和数值模拟的依据。 展开更多

关键词 Gleeble热模拟试验机 流动应力 U75V钢

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U75V钢的连续冷却相变行为 被引量：10

9

作者 任安超 吉玉 +3 位作者 赵隆崎 宋新丽 沈冬冬 袁泽喜 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2008年第7期15-17,51,共4页

利用膨胀法结合金相分析在热模拟试验机上测定了U75V钢不同冷却速率下的连续冷却转变膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了冷却速率对钢组织及硬度的影响。结果表明:当冷速小于10℃.s-1时,转变产物主要以珠光体为主;... 利用膨胀法结合金相分析在热模拟试验机上测定了U75V钢不同冷却速率下的连续冷却转变膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了冷却速率对钢组织及硬度的影响。结果表明:当冷速小于10℃.s-1时,转变产物主要以珠光体为主;当冷速增大到10℃.s-1时,得到屈氏体组织和马氏体组织;当冷速增大到10℃.s-1以上时,得到马氏体组织;试验钢的硬度随冷却速率的增加而增大。 展开更多

关键词 U75V钢 热模拟 膨胀法 连续冷却转变曲线

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轧制变形对U75V重轨钢珠光体片层间距的影响 被引量：11

10

作者 王晓丽 宋波 焦国利 《特殊钢》 北大核心 2008年第6期52-54,共3页

U75V重轨钢铸坯尺寸为280 mm×380 mm,重轨轧材经14道次粗轧(BD1)、中轧(BD2)和CCS 6道次精轧(UR_1、ER、UR_2、UR_3、EF、UF)而成。用扫描电镜测量了重轨钢各道次珠光体片层间距。结果表明,随重轨钢BD1E、BD2B、UR和UF道次变形量(... U75V重轨钢铸坯尺寸为280 mm×380 mm,重轨轧材经14道次粗轧(BD1)、中轧(BD2)和CCS 6道次精轧(UR_1、ER、UR_2、UR_3、EF、UF)而成。用扫描电镜测量了重轨钢各道次珠光体片层间距。结果表明,随重轨钢BD1E、BD2B、UR和UF道次变形量(面积压缩比)增加,重轨头部、腰部、底部和腿部的珠光体组织片层间距分别由0.512,0.414,0.493,0.452μm降至0.293,0.269,0.253,0.229μm,从而明显地提高重轨的力学性能。 展开更多

关键词 U75V重轨钢 连轧 变形量 珠光体片层间距

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单轴压缩下U75V钢动态力学行为及其修正J-C本构模型 被引量：8

11

作者 汪振兴 田晓耕 +1 位作者 干聪 魏兵辉 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第7期156-164,共9页

采用材料试验机(MTS-880/25T)和温度控制的霍普金森压杆装置研究了U75V钢在25~700℃和0.0003~8000 s-1应变率下的力学行为进行了单轴压缩实验研究,获得了U75V钢在高温、高应变率动态压缩条件下的应力-应变曲线。利用Johnson-Cook模型对U... 采用材料试验机(MTS-880/25T)和温度控制的霍普金森压杆装置研究了U75V钢在25~700℃和0.0003~8000 s-1应变率下的力学行为进行了单轴压缩实验研究,获得了U75V钢在高温、高应变率动态压缩条件下的应力-应变曲线。利用Johnson-Cook模型对U75V钢动态塑性本构进行拟合,获得了其本构模型参数,发现U75V钢在500~700℃温度范围具有动态应变时效现象。对在2500 s-1应变率及不同温度下霍普金森杆撞击实验的试样组织进行观察,并对其发生动态应变时效的原因进行了分析和讨论。通过引入动态应变时效临界温度Tc和强化系数λ,对经典J-C模型进行了修正。结果表明,修正后的J-C模型参数可以在25~700℃和2500~8000 s-1应变率范围内准确描述U75V钢的动态力学行为。 展开更多

关键词 U75V钢 霍普金森杆 Johnson-Cook本构模型 动态应变时效 修正Johnson-Cook模型

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热处理对75Cr1锯片用钢组织及性能的影响 被引量：8

12

作者 李慧 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第5期99-102,共4页

对轧制态75Cr1锯片用钢在800~880℃进行油淬并在400~480℃进行回火,采用光学显微镜、万能力学性能试验机、冲击试验机及洛氏硬度计分别分析其显微组织、力学性能变化规律。结果表明,淬火试样组织为马氏体+残留奥氏体;随着淬火温度的升高... 对轧制态75Cr1锯片用钢在800~880℃进行油淬并在400~480℃进行回火,采用光学显微镜、万能力学性能试验机、冲击试验机及洛氏硬度计分别分析其显微组织、力学性能变化规律。结果表明,淬火试样组织为马氏体+残留奥氏体;随着淬火温度的升高,马氏体组织不断粗化;硬度随淬火温度的升高由800℃的59 HRC逐渐提高到880℃的68 HRC。随着回火温度的升高,试样组织由淬火马氏体转化为回火马氏体、回火马氏体+回火索氏体组织;强度、硬度逐步降低,而塑性、韧性相应提高。最佳热处理工艺为840℃(保温20 min)淬火+460℃(保温60 min)回火。 展开更多

关键词 75Cr1钢 热处理 显微组织 力学性能

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U75V货运重轨服役损伤及裂纹扩展行为研究 被引量：8

13

作者 赵骏韦 陈宸 +3 位作者 胡正飞 严益民 许玉德 周宇 《上海金属》 CAS 2011年第1期13-17,共5页

通过量为150 MGT的货运U75V重轨服役状态表面出现明显的磨损、裂纹、剥离掉块等损伤。硬度测试显示钢轨表层由于塑性变形已产生较大的形变强化。XRD测试和显微结构观察显示,在接触疲劳应力作用下,钢轨表层及近表层产生严重的塑性变形,... 通过量为150 MGT的货运U75V重轨服役状态表面出现明显的磨损、裂纹、剥离掉块等损伤。硬度测试显示钢轨表层由于塑性变形已产生较大的形变强化。XRD测试和显微结构观察显示,在接触疲劳应力作用下,钢轨表层及近表层产生严重的塑性变形,表现为晶粒细化。内部生成的微裂纹和夹杂相互作用连接在一起形成扩展裂纹,裂纹扩展主要是穿晶形式。裂纹发展至某一阶段可能以纵向大角度向内扩展,导致钢轨断裂。 展开更多

关键词 U75V轨道钢 损伤 裂纹扩展磨损 纵向斜裂纹

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高铁用U75V钢轨钢动态CCT曲线 被引量：7

14

作者 李波 朱国明 +1 位作者 陶功明 康永林 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第11期20-24,共5页

用膨胀法结合显微组织观察及硬度测量方法,得到了U75V钢轨钢动态CCT曲线。结果表明：当冷却速度为0.05-3℃/s时的U75V钢轨钢的显微组织为珠光体组织,而且随着冷却速度的加快珠光体片层间距逐渐减小;冷却速度为5℃/s时主要的显微组织为... 用膨胀法结合显微组织观察及硬度测量方法,得到了U75V钢轨钢动态CCT曲线。结果表明：当冷却速度为0.05-3℃/s时的U75V钢轨钢的显微组织为珠光体组织,而且随着冷却速度的加快珠光体片层间距逐渐减小;冷却速度为5℃/s时主要的显微组织为珠光体组织,但出现少量马氏体组织;当冷却速度为15-50℃/s时的显微组织为马氏体和残余奥氏体组织。随着冷却速度的增大,硬度呈增加趋势。高铁用U75V钢轨钢奥氏体向珠光体开始转变温度不超过700℃,相变结束温度不低于500℃,当冷却速度为2-3℃/s时珠光体片层间距最为细小。 展开更多

关键词 动态CCT 珠光体片层间距 显微硬度 显微组织 U75V钢

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U75V钢轨钢波磨的形成过程及其组织演变 被引量：7

15

作者 李双志 刘德义 +2 位作者 刘鹏涛 赵秀娟 任瑞铭 《大连交通大学学报》 CAS 2019年第5期66-71,共6页

用光镜和扫描电镜结合表层硬度测试,研究U75V钢轨钢滚动磨损试样表面波磨形成过程及其表面形貌和表层组织变化.结果表明,磨损表面形成一层剧烈塑性变形层,其中铁素体和渗碳体明显细化.在波磨初期,随着转数的增加,剧烈塑性变形层厚度增加... 用光镜和扫描电镜结合表层硬度测试,研究U75V钢轨钢滚动磨损试样表面波磨形成过程及其表面形貌和表层组织变化.结果表明,磨损表面形成一层剧烈塑性变形层,其中铁素体和渗碳体明显细化.在波磨初期,随着转数的增加,剧烈塑性变形层厚度增加,在波磨中期和波磨后期,其厚度基本保持不变.波谷处剧烈塑性变形层厚度大于波峰处.波磨中期,磨损量增加,波磨后期,摩擦系数急剧升高.波峰处以粘着磨损为主,波谷处以疲劳磨损为主.表层硬度随转数增加而增加,波磨后期,表层硬度呈波浪形分布,硬度峰值位于波磨波谷位置,硬度谷值位于波磨波峰位置. 展开更多

关键词 波磨 U75V钢轨钢 组织演变 摩擦磨损

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75Cr1钢淬火硬度不均匀原因分析与改进措施 被引量：6

16

作者 刘阳春 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第6期207-211,共5页

通过用户生产现场和实验室淬火试验对比,对厚规格75Cr1钢板(厚度≥8 mm)淬火硬度不均匀问题进行了研究。结果表明,75Cr1厚钢板淬火硬度不均匀的主要原因是淬火时采用的普通32号机械油冷却能力较差,导致淬火后显微组织中除马氏体外还出... 通过用户生产现场和实验室淬火试验对比,对厚规格75Cr1钢板(厚度≥8 mm)淬火硬度不均匀问题进行了研究。结果表明,75Cr1厚钢板淬火硬度不均匀的主要原因是淬火时采用的普通32号机械油冷却能力较差,导致淬火后显微组织中除马氏体外还出现大量屈氏体。使用相同淬火介质,75Cr1钢板厚度越小淬火后硬度越容易均匀;淬火介质冷却能力越强,钢板淬火后硬度也越容易均匀。据此提出,对于厚75Cr1钢板,使用冷却能力更强的淬火介质或者调整75Cr1钢的化学成分提高其淬透性,均能使其淬火后硬度均匀。 展开更多

关键词 75Cr1钢 锯片钢 淬火 硬度 淬火介质 淬透性

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Mg处理对高碳工具钢75Cr1热轧组织及力学性能的影响

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作者 徐光 齐江华 +3 位作者 马英建 彭志贤 黄峰 刘静 《炼钢》 CAS 北大核心 2024年第3期72-81,共10页

通过添加不同长度的含Mg包芯线对高碳工具钢75Cr1钢中夹杂物进行改性处理,对比研究了不同喂入长度下的夹杂物形态和微观组织变化规律;结合力学试验和形貌表征,研究了Mg处理对于试验钢组织及力学性能的影响规律。结果表明:Mg处理有利于... 通过添加不同长度的含Mg包芯线对高碳工具钢75Cr1钢中夹杂物进行改性处理,对比研究了不同喂入长度下的夹杂物形态和微观组织变化规律;结合力学试验和形貌表征,研究了Mg处理对于试验钢组织及力学性能的影响规律。结果表明:Mg处理有利于细化夹杂物,可以将夹杂物核心部分改性为MgO·Al_(2)O_(3)或MgO,并形成以CaS包裹的小尺寸球型“核-壳”夹杂物;改性后的小尺寸夹杂物有利于钉扎晶界细化奥氏体晶粒;同时,小尺寸夹杂物还会阻碍钢中碳原子扩散从而降低珠光体形成孕育时间,减小珠光体片层间距,提高材料塑韧性。75Cr1高碳工具钢最佳包芯线喂入长度为2~2.5 m/t。 展开更多

关键词 75Cr1钢 Mg处理 夹杂物 力学性能 珠光体

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U75V钢轨钢耦合损伤循环塑性本构模型研究

18

作者 张金 刘宇轩 +1 位作者 李建 阚前华 《四川轻化工大学学报（自然科学版）》 CAS 2024年第2期31-38,共8页

针对我国重载铁路和地铁用钢在实际服役过程中的全寿命棘轮行为,开展U75V钢轨钢耦合损伤循环塑性本构模型研究。首先通过不同平均应力和不同应力幅值的循环实验,研究U75V钢轨钢在室温下的全寿命棘轮行为;然后基于损伤力学和循环塑性框架... 针对我国重载铁路和地铁用钢在实际服役过程中的全寿命棘轮行为,开展U75V钢轨钢耦合损伤循环塑性本构模型研究。首先通过不同平均应力和不同应力幅值的循环实验,研究U75V钢轨钢在室温下的全寿命棘轮行为;然后基于损伤力学和循环塑性框架,采用损伤修正的Chaboche随动硬化模型,引入指数型损伤演化律,建立耦合损伤的循环塑性本构模型;最后针对材料的失效模式,建立基于损伤临界值的疲劳失效判据,预测失效寿命。研究结果表明,模拟循环稳定时的棘轮应变率误差小于22.0%,失效时的棘轮应变误差小于38.0%;预测U75V钢轨钢的低周疲劳寿命均在1.5倍误差带内。总的来说,该耦合损伤循环塑性本构模型能描述U75V钢轨钢在非对称单轴应力循环下的全寿命棘轮行为。 展开更多

关键词 U75V钢轨钢 棘轮行为 低周疲劳 本构模型 耦合损伤

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防脱碳涂层在U75V重轨钢生产中的开发与应用 被引量：2

19

作者 甘伟 刘涛 +3 位作者 焦建朋 徐科 徐金梧 周东东 《轧钢》 2023年第2期78-85,共8页

为解决高碳含量的U75V重轨钢在加热过程中易出现严重氧化及脱碳而影响其力学性能的难题,通过对U75V重轨钢热物性能、脱碳特征的研究,考虑防脱碳涂层在加热过程的热膨胀系数和导热系数,采用以相变温度为分界点的分温度段设计理念,并结合... 为解决高碳含量的U75V重轨钢在加热过程中易出现严重氧化及脱碳而影响其力学性能的难题,通过对U75V重轨钢热物性能、脱碳特征的研究,考虑防脱碳涂层在加热过程的热膨胀系数和导热系数,采用以相变温度为分界点的分温度段设计理念,并结合氧化及脱碳特征分析了防脱碳涂层玻璃相、C平衡、固相致密烧结及综合热膨胀系数,有针对性地设计开发了防脱碳涂层。通过实验室实验调整了涂层组分,最后进行了工业现场试验验证。结果表明:所开发的防脱碳涂层在U75V重轨钢生产中的高温加热条件下,绝大多数情况下能保证钢坯脱碳层厚度在100μm以内,基本能实现零脱碳;未使用涂层的U75V重轨钢钢坯脱碳层厚度为270~550μm,大部分脱碳层厚度集中在450~550μm。采用防脱碳涂层,吨钢成本虽增加约16元,但在现有加热介质和加热工艺条件下,有效解决了U75V重轨钢加热过程中的脱碳问题。 展开更多

关键词 防脱碳涂层 U75V重轨钢 玻璃相 固相致密烧结 热膨胀系数 导热系数 脱碳层

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国产75Cr1锯片钢热处理工艺研究 被引量：5

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作者 张先菊 胡帅 +1 位作者 赵荐伟 刘虎林 《热加工工艺》 北大核心 2021年第8期124-126,129,共4页

对国产75Cr1锯片钢进行800、840、860℃油淬再进行420、440、460℃回火处理试验。利用光学显微镜观察不同淬火温度下脱碳层形貌及淬火回火后的组织,分别用万能材料试验机、洛氏硬度仪测试材料的拉伸性能和硬度。结果表明,随淬火温度的... 对国产75Cr1锯片钢进行800、840、860℃油淬再进行420、440、460℃回火处理试验。利用光学显微镜观察不同淬火温度下脱碳层形貌及淬火回火后的组织,分别用万能材料试验机、洛氏硬度仪测试材料的拉伸性能和硬度。结果表明,随淬火温度的增加脱碳层深度增加;经不同温度淬火+460℃回火,组织主要为回火屈氏体及部分颗粒状回火索氏体,但800℃时,组织还出现了一定量的非回火马氏体组织,硬度较低,在840℃淬火硬度最高。试验钢经840℃淬火后,随回火温度的增加,组织依次由回火马氏体转变到回火马氏体+回火屈氏体,再到回火索氏体,强度和硬度逐渐降低,塑性相应提高。国产75Cr1钢最佳热处理工艺为840℃(保温10 min)油淬+440℃(保温60 min)回火。 展开更多

关键词 75Cr1钢 热处理 显微组织 力学性能

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