汽车用优质60Si2Mn弹簧钢控轧控冷工艺研究 被引量：11

1

作者 潘辉 刘雅政 +2 位作者 崔娟 孙晋峰 陈明跃 《轧钢》 2006年第5期20-23,共4页

利用Gleeble1500热模拟试验机测定了60Si2Mn弹簧钢的CCT曲线,研究了终轧温度、冷却速度对该钢种显微组织、珠光体量、珠光体片层间距、平均晶粒尺寸以及力学性能的影响.结果表明,60Si2Mn棒材生产的最优终轧温度为830～850℃,冷却速度应... 利用Gleeble1500热模拟试验机测定了60Si2Mn弹簧钢的CCT曲线,研究了终轧温度、冷却速度对该钢种显微组织、珠光体量、珠光体片层间距、平均晶粒尺寸以及力学性能的影响.结果表明,60Si2Mn棒材生产的最优终轧温度为830～850℃,冷却速度应控制在4～5℃/s. 展开更多

关键词 60si2mn弹簧钢 CCT曲线 控轧控冷工艺 组织性能

下载PDF 职称材料

PMO作用对60Si2Mn弹簧钢凝固组织的影响 被引量：7

2

作者 朱富强 任振海 +3 位作者 陈志亮 徐旋旋 王海洋 李辉成 《上海金属》 CAS 北大核心 2020年第4期100-104,共5页

针对中天钢铁在60Si2Mn弹簧钢生产过程中出现的连铸坯凝固组织发达、中心缩孔等级偏高、铸坯初生相非对称性生长等问题开展技术攻关,选用上海大学先进凝固技术中心(CAST)研发的脉冲磁致振荡(简称PMO)凝固均质化技术,对该钢种的连续浇注... 针对中天钢铁在60Si2Mn弹簧钢生产过程中出现的连铸坯凝固组织发达、中心缩孔等级偏高、铸坯初生相非对称性生长等问题开展技术攻关,选用上海大学先进凝固技术中心(CAST)研发的脉冲磁致振荡(简称PMO)凝固均质化技术,对该钢种的连续浇注过程进行干预。结果表明:施加PMO后,60Si2Mn弹簧钢连铸坯柱状枝晶呈对称生长且二次枝晶臂间距减小,内弧侧距离铸坯表面43 mm处发生柱状晶向等轴晶(CET)的转变,中心凝固组织明显细化并球化,中心缩孔基本消除,铸坯凝固组织结构明显优化。 展开更多

关键词 脉冲磁致振荡 60si2mn弹簧钢 连铸坯 凝固组织

下载PDF 职称材料

60Si2Mn钢的动态再结晶动力学模型

3

作者 曹成龙 陈庆安 +4 位作者 黄素霞 申文飞 李河宗 曹晶晶 李子豪 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第6期232-238,共7页

研究了60Si2Mn弹簧钢在变形温度730~1000℃、应变速率0.01~5 s^(-1)下的动态再结晶(DRX)行为。通过对试验钢单道次热压缩试验的数据处理,得到了流变应力曲线;借助加工硬化率拟合出各热变形条件下的动态回复曲线,建立动态再结晶动力学模... 研究了60Si2Mn弹簧钢在变形温度730~1000℃、应变速率0.01~5 s^(-1)下的动态再结晶(DRX)行为。通过对试验钢单道次热压缩试验的数据处理,得到了流变应力曲线;借助加工硬化率拟合出各热变形条件下的动态回复曲线,建立动态再结晶动力学模型,根据模型预测出不同热变形参数下的动态再结晶体积分数。结果表明,弹簧钢的动态再结晶行为对变形温度和应变速率敏感。随着应变速率的降低或变形温度的升高,动态再结晶软化的临界应变降低,DRX的体积分数增加。预测值与试验值吻合良好,验证了动态再结晶动力学模型对弹簧钢的适用性。 展开更多

关键词 60si2mn弹簧钢 热压缩 动态再结晶 动力学模型

原文传递

Cr含量和加热温度对高铁弹条用60Si2Mn弹簧钢脱碳层的影响 被引量：6

4

作者 包万遥 李金波 +5 位作者 高秀华 陈红卫 李绍杰 吴红艳 张志新 杜林秀 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2021年第6期41-44,共4页

通过提高高铁铁轨扣件系统中的弹条用60Si2Mn弹簧钢中的Cr元素含量,分析了不同加热温度下钢的脱碳情况,研究了Cr元素以及加热温度对60Si2Mn弹簧钢脱碳层组织形貌及厚度的影响。结果表明,Cr元素含量提高至0.35%后,弹簧钢在不同加热温度... 通过提高高铁铁轨扣件系统中的弹条用60Si2Mn弹簧钢中的Cr元素含量,分析了不同加热温度下钢的脱碳情况,研究了Cr元素以及加热温度对60Si2Mn弹簧钢脱碳层组织形貌及厚度的影响。结果表明,Cr元素含量提高至0.35%后,弹簧钢在不同加热温度下的脱碳层厚度都有明显减少,当加热温度在900℃以上时只存在部分脱碳现象,且脱碳层厚度随着加热温度的升高而增加。 展开更多

关键词 60si2mn弹簧钢 耐蚀元素 加热温度 脱碳层 微观组织

原文传递

60Si2Mn弹簧钢的热变形抗力及其数学模型 被引量：6

5

作者 刘娟 陈雨来 江海涛 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2011年第11期44-46,72,共4页

利用Gleeble-3500型热模拟试验机测定了60 Si2Mn弹簧钢在不同条件下热变形时的真应力-真应变曲线,讨论了其热变形抗力与变形温度、应变速率及真应变之间的关系,并利用SPSS软件建立了数学模型。结果表明:其它条件一定时,试样的热变形抗... 利用Gleeble-3500型热模拟试验机测定了60 Si2Mn弹簧钢在不同条件下热变形时的真应力-真应变曲线,讨论了其热变形抗力与变形温度、应变速率及真应变之间的关系,并利用SPSS软件建立了数学模型。结果表明:其它条件一定时,试样的热变形抗力均随温度的升高而降低,随着应变速率的增大而增大,在应变速率为30 s^(-1)时由于孪生变形使得曲线上出现锯齿形;试样的热变形抗力随着真应变的增加而增大,在真应变小于0.1时,热变形抗力随应变的增大迅速增大,此后,热变形抗力增大的幅度降低,曲线比较平缓;建立的数学模型模拟值与实测值拟合良好。 展开更多

关键词 60si2mn弹簧钢 热变形抗力 热模拟试验

下载PDF 职称材料

淬火分配工艺对60Si2Mn弹簧钢显微组织和力学性能的影响 被引量：3

6

作者 周青松 郝庆国 +2 位作者 杨旗 张柯 刘平 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2021年第1期14-19,27,共7页

对60Si2Mn弹簧钢进行了不同淬火温度(140,160,180℃)的淬火分配(Q&P)处理,研究Q&P处理后该钢的显微组织和力学性能,并与传统淬火+回火(Q&T)工艺处理后的进行对比。结果表明:经Q&P处理后,60Si2Mn弹簧钢的显微组织均为残... 对60Si2Mn弹簧钢进行了不同淬火温度(140,160,180℃)的淬火分配(Q&P)处理,研究Q&P处理后该钢的显微组织和力学性能,并与传统淬火+回火(Q&T)工艺处理后的进行对比。结果表明:经Q&P处理后,60Si2Mn弹簧钢的显微组织均为残余奥氏体和马氏体,残余奥氏体的体积分数均大于12%,而经Q&T处理后的显微组织主要为回火屈氏体/回火索氏体;随着淬火温度的升高,Q&P处理后该钢的强度、硬度降低,断后伸长率、冲击功、强塑积增大,并且均明显高于Q&T处理后的;在变形过程中残余奥氏体相变诱导塑性效应导致Q&P处理后弹簧钢的综合性能优于Q&T处理后的。 展开更多

关键词 60si2mn弹簧钢 淬火分配工艺 残余奥氏体 力学性能

下载PDF 职称材料

电磁搅拌对60Si2Mn弹簧钢溶质场的影响 被引量：3

7

作者 高军芳 《铸造技术》 CAS 北大核心 2013年第3期348-350,共3页

在电磁搅拌条件下制备了60Si2Mn弹簧钢铸锭,测定了常规条件下和电磁搅拌条件下60Si2Mn弹簧钢铸锭成分的分布情况。结果表明,电磁搅拌可以改变60Si2Mn弹簧钢铸锭的成分分布,可以使成分分布更加均匀,并使铸锭组织得到细化。

关键词 电磁搅拌 60si2mn弹簧钢 溶质场

下载PDF 职称材料

60Si2Mn弹簧钢复合优化处理工艺研究 被引量：3

8

作者 刘安民 钱书琨 +1 位作者 汪新衡 朱航生 《材料导报（纳米与新材料专辑）》 EI CAS 2013年第2期336-338,共3页

对60Si2Mn弹簧钢进行了优化余热淬火:920℃加热奥氏体化,保温20min,随后冷至860℃出炉进行油淬,400℃回火1.5h,空冷。再对60Si2Mn弹簧钢进行了强力喷丸及低温时效处理。结果表明,60Si2Mn弹簧钢经此复合优化处理工艺后残余压应力松弛平缓... 对60Si2Mn弹簧钢进行了优化余热淬火:920℃加热奥氏体化,保温20min,随后冷至860℃出炉进行油淬,400℃回火1.5h,空冷。再对60Si2Mn弹簧钢进行了强力喷丸及低温时效处理。结果表明,60Si2Mn弹簧钢经此复合优化处理工艺后残余压应力松弛平缓,其屈强比和疲劳强度显著提高,综合力学性能也得到明显改善,完全能满足汽车板弹簧使用要求。 展开更多

关键词 60si2mn弹簧钢 余热淬火 强力喷丸 低温时效 残余压应力 屈强比 疲劳强度

下载PDF 职称材料

60Si2Mn弹簧钢力学性能不合格原因分析 被引量：3

9

作者 王月祥 孙景花 《理化检验（物理分册）》 CAS 2014年第7期515-517,共3页

采用宏观及微观断口分析、金相检验、化学成分分析等方法,对60Si2Mn圆钢材料力学性能检测不合格的原因进行了分析。结果表明:由于材料内部的氢未完全扩散出去,且材料内部存在偏析缺陷,氢原子在偏析区聚集,在材料内部产生氢致裂纹是造成... 采用宏观及微观断口分析、金相检验、化学成分分析等方法,对60Si2Mn圆钢材料力学性能检测不合格的原因进行了分析。结果表明:由于材料内部的氢未完全扩散出去,且材料内部存在偏析缺陷,氢原子在偏析区聚集,在材料内部产生氢致裂纹是造成力学性能不合格的主要原因。 展开更多

关键词 60si2mn弹簧钢 力学性能 氢致裂纹

下载PDF 职称材料

转炉—精炼—连铸60Si_2Mn弹簧钢的研制 被引量：3

10

作者 黄铁峰 董北平 +1 位作者 张艳阳 刘玉庆 《炼钢》 CAS 北大核心 2000年第4期47-51,共5页

介绍了转炉—精炼—连铸 60Si2 Mn弹簧钢的生产工艺过程 ,认真分析了在生产过程中出现的诸多工艺技术难题及解决办法。

关键词 转炉 精炼 连铸 60si2mn弹簧钢 研制

原文传递

高铁弹条用60Si2Mn弹簧钢腐蚀行为研究 被引量：2

11

作者 陈晨 高秀华 +3 位作者 陈红卫 李金波 李绍杰 吴红艳 《轧钢》 2022年第6期183-192,共10页

为有效够延长弹条在大气腐蚀环境下的服役时间,在常规60Si2Mn弹簧钢的化学成分基础上进行合金成分设计,研究了轧制、热处理工艺对3种实验钢(常规60Si2Mn钢、耐蚀60Si2Mn-1钢和耐蚀60Si2Mn-2钢)显微组织及力学性能的影响,并以0.01 mol/L... 为有效够延长弹条在大气腐蚀环境下的服役时间,在常规60Si2Mn弹簧钢的化学成分基础上进行合金成分设计,研究了轧制、热处理工艺对3种实验钢(常规60Si2Mn钢、耐蚀60Si2Mn-1钢和耐蚀60Si2Mn-2钢)显微组织及力学性能的影响,并以0.01 mol/L的NaHSO3溶液为腐蚀介质,使用周期浸润法进行不同周期的腐蚀实验,对比分析了耐蚀60Si2Mn钢和常规60Si2Mn钢在大气环境下的腐蚀行为。结果表明:3种实验钢热轧后的组织均为铁素体和珠光体,耐蚀60Si2Mn钢的珠光体片层间距均小于常规60Si2Mn钢;热处理后3种实验钢的组织均为铁素体和渗碳体,耐蚀60Si2Mn钢经回火后组织中铁素体的回复程度低于常规60Si2Mn钢,热处理后耐蚀60Si2Mn钢的力学性能优于常规60Si2Mn钢;3种弹簧钢的腐蚀速率随腐蚀周期的增加不断下降,相同腐蚀周期下,耐蚀60Si2Mn钢的腐蚀速率低于常规60Si2Mn钢,两者腐蚀速率的差距在腐蚀后期尤为明显。腐蚀后期Cu、Cr、Ni元素富集于耐蚀60Si2Mn钢靠近基体一侧的锈层中,形成更加致密的锈层,显著提高其耐大气腐蚀性能。 展开更多

关键词 60si2mn弹簧钢 合金元素 热轧 热处理 微观组织 力学性能 腐蚀行为

原文传递

60Si_2Mn弹簧钢端部裂纹产生原因分析及探讨 被引量：3

12

作者 王刚 杨顺虎 尹修刚 《江苏冶金》 2008年第5期54-55,共2页

分析了在生产实践中,60Si2Mn弹簧钢热轧圆钢出现端部裂纹缺陷的原因,及解决该缺陷的方法探讨和工艺调整。

关键词 60si2mn弹簧钢 热轧圆钢 端部裂纹 解决措施

下载PDF 职称材料

60Si2Mn弹簧钢150 mm×150 mm铸坯缺陷分析与工艺优化 被引量：1

13

作者 林鹏 许正周 +3 位作者 印传磊 张洪才 翟万里 许光乐 《特殊钢》 2022年第5期59-62,共4页

针对60Si2Mn弹簧钢(/%:0.56~0.64C,1.50~2.00Si,0.70~1.00Mn,≤0.025P,≤0.020S)的150 mm×150 mm连铸坯角部存在横向表面裂纹缺陷问题,通过采用金相显微镜和扫描电镜对铸坯角部横向表面裂纹缺陷进行分析及试验比对。结果表明:结晶... 针对60Si2Mn弹簧钢(/%:0.56~0.64C,1.50~2.00Si,0.70~1.00Mn,≤0.025P,≤0.020S)的150 mm×150 mm连铸坯角部存在横向表面裂纹缺陷问题,通过采用金相显微镜和扫描电镜对铸坯角部横向表面裂纹缺陷进行分析及试验比对。结果表明:结晶器铜管锥度过大、拉坯阻力大、保护渣润滑效果差以及二次冷却不均匀导致角部产生横向表面裂纹。通过将结晶器铜管锥度从2.2 mm降到1.6 mm、保护渣熔化温度从1182℃降到1072℃、粘度从0.76 Pa·s降到0.52 Pa·s以及二次冷却比水量从0.45L/kg降到0.32L/kg等措施,降低铸坯在铜管内拉坯阻力,改善结晶器冷却传热和二冷段喷淋冷却效果,提高铸坯冷却均匀性,使得铸坯缺陷得到有效控制,铸坯表面探伤合格率从35%提高到92%。 展开更多

关键词 60si2mn弹簧钢 150 mm×150 mm铸坯 表面裂纹 结晶器铜管 保护渣 二次冷却

下载PDF 职称材料

硼对60Si2Mn弹簧钢连续冷却相变行为的影响 被引量：2

14

作者 王晓茜 王宝 +2 位作者 周建安 刘青 卢新春 《热加工工艺》 北大核心 2019年第10期181-184,188,共5页

以国产的60Si2Mn含硼弹簧钢为研究对象,利用Gleeble 1500热模拟实验机和高温共聚焦显微镜,进行临界相变温度和动态CCT曲线的测试,并进行不同冷却速率下弹簧钢在连续冷却过程中先共析铁素体生长过程的原位观察。结果表明,含硼26 ppm与不... 以国产的60Si2Mn含硼弹簧钢为研究对象,利用Gleeble 1500热模拟实验机和高温共聚焦显微镜,进行临界相变温度和动态CCT曲线的测试,并进行不同冷却速率下弹簧钢在连续冷却过程中先共析铁素体生长过程的原位观察。结果表明,含硼26 ppm与不含硼弹簧钢发生完全马氏体转变的临界冷却速率分别为10℃/s和13℃/s。硼元素的加入,使临界冷却速率降低,提高了过冷奥氏体的稳定性,抑制了晶界处先共析铁素体的析出,阻碍了奥氏体的共析分解转变。另外,随着冷却速率的增大,晶界处的先共析铁素体明显减少。 展开更多

关键词 60si2mn弹簧钢 硼 连续冷却相变 冷却速率 高温共聚焦显微镜

下载PDF 职称材料

精炼渣对60Si2Mn弹簧钢中氧含量及夹杂物的影响 被引量：1

15

作者 张晓锟 倪红卫 +3 位作者 王宝 张华 刘成松 吕泽安 《武汉科技大学学报》 北大核心 2017年第5期326-332,共7页

利用热力学软件FactSage 7.0计算1873K下四元渣系CaO-SiO_2-Al_2O_3-MgO与60Si2Mn弹簧钢平衡时的等氧线,通过渣-钢高温平衡试验,测定了不同精炼渣方案下钢中溶解氧和全氧含量,并对钢中非金属夹杂物的形貌、数量和尺寸分布进行表征。结... 利用热力学软件FactSage 7.0计算1873K下四元渣系CaO-SiO_2-Al_2O_3-MgO与60Si2Mn弹簧钢平衡时的等氧线,通过渣-钢高温平衡试验,测定了不同精炼渣方案下钢中溶解氧和全氧含量,并对钢中非金属夹杂物的形貌、数量和尺寸分布进行表征。结果表明,1873K温度下,w(MgO)=6%且w(CaO)/w(Al_2O_3)=1时,钢液中溶解[O]及T[O]含量随着渣中w(SiO_2)的增大而增加,而当w(SiO_2)=30%时,随着w(CaO)/w(Al_2O_3)的增加,钢液中溶解[O]及T[O]含量分别呈降低和升高的趋势,这与钢液中SiO_2的活度有关;不同精炼渣方案得到的钢中,尺寸小于10μm的夹杂物所占比例超过87%,尺寸小于4μm的夹杂物所占比例超过50%,且单位面积夹杂物的数量与钢中T[O]含量的变化趋势一致。与试验结果对比可知,利用热力学软件FactSage 7.0计算钢中溶解氧含量是可行的。 展开更多

关键词 60si2mn弹簧钢 CaO-siO2-Al2O3-MgO精炼渣 全氧含量 非金属夹杂物 siO2活度

下载PDF 职称材料

电磁搅拌条件下钢铁材料半固态组织形成机制探讨 被引量：1

16

作者 高军芳 赵爱民 《铸造技术》 CAS 北大核心 2008年第8期1039-1042,共4页

用电磁搅拌法制备了60Si2Mn弹簧钢、Cr5Mo2V工具钢两种材料的半固态试样,对两种半固态试样的形成机制进行了探讨,分析表明,电磁搅拌可以影响金属液的温度场和溶质场,破坏枝晶生长条件,金属液中的先析相相互碰撞,使金属液在凝固过程中形... 用电磁搅拌法制备了60Si2Mn弹簧钢、Cr5Mo2V工具钢两种材料的半固态试样,对两种半固态试样的形成机制进行了探讨,分析表明,电磁搅拌可以影响金属液的温度场和溶质场,破坏枝晶生长条件,金属液中的先析相相互碰撞,使金属液在凝固过程中形成等轴晶,但不同金属材料的半固态组织形成机制存在差异。 展开更多

关键词 电磁搅拌 半固态金属 非枝晶组织 60si2mn弹簧钢 Cr5Mo2V工具钢

下载PDF 职称材料

弹簧钢60Si2Mn疲劳试验断裂分析

17

作者 李金波 郝志超 +3 位作者 靳国兵 孙俊喜 程鹏飞 陈涛 《物理测试》 CAS 2022年第1期35-38,共4页

对60Si2Mn弹簧钢进行了疲劳寿命试验。试验结果表明,疲劳寿命较低,未达到标准要求(不低于20万次)。采用化学成分检测、断口扫描观察、能谱分析和金相检验等方法,对疲劳试验中断裂弹簧进行了分析、检测。分析结果表明,钢丝表面微裂纹是... 对60Si2Mn弹簧钢进行了疲劳寿命试验。试验结果表明,疲劳寿命较低,未达到标准要求(不低于20万次)。采用化学成分检测、断口扫描观察、能谱分析和金相检验等方法,对疲劳试验中断裂弹簧进行了分析、检测。分析结果表明,钢丝表面微裂纹是导致弹簧疲劳断裂的直接原因,该裂纹是由于母材表面存在轧制缺陷,经过拉拔表面产生硬化组织,由于塑性不足,产生微裂纹;钢丝近表面存在超尺寸夹杂物,该夹杂物属于连铸过程中典型的外来宏观夹杂物,间接加速了弹簧疲劳断裂。 展开更多

关键词 60si2mn弹簧钢 疲劳寿命试验 疲劳断裂分析

原文传递

60Si2Mn弹簧钢高温塑性研究 被引量：1

18

作者 尹振江 罗迪强 +3 位作者 李红卫 汪志刚 彭园龙 赖朝彬 《江西冶金》 2017年第4期5-9,共5页

利用Gleeble-3800热模拟机对60Si2Mn弹簧钢的高温塑性进行了研究,并采用扫描电镜观察了断口形貌,分析了不同区域的断裂机理。结果表明:60Si2Mn钢在高温脆性区(1 350~1 284℃),呈现出熔融断口;低温脆性区(904~600℃),表现为典型的解理断... 利用Gleeble-3800热模拟机对60Si2Mn弹簧钢的高温塑性进行了研究,并采用扫描电镜观察了断口形貌,分析了不同区域的断裂机理。结果表明:60Si2Mn钢在高温脆性区(1 350~1 284℃),呈现出熔融断口;低温脆性区(904~600℃),表现为典型的解理断口;在单一的奥氏体区(1 283~905℃),可获得良好塑性,表现为典型的韧窝断口。 展开更多

关键词 60si2mn弹簧钢 高温塑性 断裂机理 断口形貌

下载PDF 职称材料

60Si2Mn弹簧钢中TiN的析出行为分析 被引量：1

19

作者 鲍莉 王俊峰 白天祥 《铸造技术》 CAS 北大核心 2015年第1期13-14,共2页

以60Si2Mn弹簧钢为对象,分析了其中TiN的析出行为。结果表明,60Si2Mn弹簧钢中固相线和液相线温度分别为1639 K和1740 K。TiN的析出主要发生在固相区,此区域有N和Ti元素的富集。

关键词 热处理 60si2mn弹簧钢 TIN

下载PDF 职称材料

无机水溶性淬火液在铁路弹簧钢淬火中的应用 被引量：1

20

作者 陈辉 《企业技术开发》 2018年第5期33-36,40,共5页

通过金相观察等实验手段,研究了60Si_2Mn弹簧钢感应加热过程中用无机水溶性淬火液替代淬火油的可能性。结果表明,在所实验的感应加热温度条件下,60Si_2Mn材质的弹簧垫圈淬火后均获得了完全的淬火马氏体组织,无淬火裂纹;并随着加热温度... 通过金相观察等实验手段,研究了60Si_2Mn弹簧钢感应加热过程中用无机水溶性淬火液替代淬火油的可能性。结果表明,在所实验的感应加热温度条件下,60Si_2Mn材质的弹簧垫圈淬火后均获得了完全的淬火马氏体组织,无淬火裂纹;并随着加热温度的降低,马氏体尺寸减小;硬度均≥64HRC;且无机水溶性淬火液浓度和温度在一定范围内变化,弹簧垫圈淬火后的金相组织基本相同,优化工艺后,小批量生产的产品淬火金相组织及其各项性能指标,均完全符合相关的技术要求。 展开更多

关键词 无机水溶性淬火液 60si2mn弹簧钢 金相组织

下载PDF 职称材料