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6082铝合金热处理工艺参数的研究 被引量:49
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作者 邹永恒 陶虹 +2 位作者 徐国明 李永佳 朱浩峰 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第10期71-76,共6页
研究了6082铝合金热处理工艺参数对其力学性能的影响。结果表明,6082合金的过烧敏感温度为590℃;对于50 mm合金挤压棒坯经(530~570)℃×(1.25-6)h固溶处理后综合性能较佳,随着时效温度的升高,时效强化的速度愈快,达到最大强... 研究了6082铝合金热处理工艺参数对其力学性能的影响。结果表明,6082合金的过烧敏感温度为590℃;对于50 mm合金挤压棒坯经(530~570)℃×(1.25-6)h固溶处理后综合性能较佳,随着时效温度的升高,时效强化的速度愈快,达到最大强化效果所需的时间越短。冷却时的水温应控制在50℃以下,且固溶水冷后时效的延迟时间应控制在3 h之内或48 h之后,该合金才能获得良好的时效强化效果。 展开更多
关键词 6082铝合金 热处理工艺参数 力学性能
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固溶温度对6082铝合金显微组织与性能的影响 被引量:41
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作者 刘胜胆 陈小连 +2 位作者 张端正 邓运来 张新明 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第3期582-588,共7页
研究固溶温度(480~580℃)对6082铝合金挤压板材的力学性能和晶间腐蚀性能的影响规律,结合金相显微镜、扫描电镜和扫描透射电镜对影响机理进行分析。结果表明:随着固溶温度的升高,合金的强度先升高后下降,在520~540℃时达到最高值;而伸... 研究固溶温度(480~580℃)对6082铝合金挤压板材的力学性能和晶间腐蚀性能的影响规律,结合金相显微镜、扫描电镜和扫描透射电镜对影响机理进行分析。结果表明:随着固溶温度的升高,合金的强度先升高后下降,在520~540℃时达到最高值;而伸长率呈现不断升高的趋势;晶间腐蚀的最大深度呈现先增加后降低的趋势。随着固溶温度的升高,残留结晶相的数量逐渐减少,时效后获得的β″沉淀强化相的尺寸更小、密度更高,晶界无沉淀析出区更窄,强度和伸长率更高;但温度过高时,再结晶严重,晶粒粗大,挤压效应消失,强度下降。固溶温度影响再结晶和亚晶粒大小以及晶界第二相析出状态和无沉淀析出带宽度,进而改变晶间腐蚀扩展路径及最大腐蚀深度。 展开更多
关键词 6082铝合金 固溶处理 力学性能 晶间腐蚀 显微组织
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钢/铝异种金属激光焊接头界面特性的研究 被引量:38
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作者 王晓虹 谷晓燕 孙大千 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第4期26-33,共8页
在环境污染日益严重的今天,汽车轻量化已成为当今社会亟待解决的问题,而钢/铝异种金属的焊接结构正是实现汽车轻量化的有效手段之一。激光焊具有焊接速度快、能量密度高、焊接变形小等特点,因此采用激光焊对钢/铝异种金属进行焊接。研... 在环境污染日益严重的今天,汽车轻量化已成为当今社会亟待解决的问题,而钢/铝异种金属的焊接结构正是实现汽车轻量化的有效手段之一。激光焊具有焊接速度快、能量密度高、焊接变形小等特点,因此采用激光焊对钢/铝异种金属进行焊接。研究结果表明,当焊接速度为20 mm/s、焊接功率为0.82~0.83 k W时,采用"钢上铝下"的搭接形式可获得成形良好的焊接接头。未添加中间层的接头界面处存在连续分布的及岛状的金属间化合物区,其组织主要为Fe_3Al、FeAl、FeAl_2、Fe_2Al_5和FeAl_3,其中部分FeAl_3呈针状形貌。添加Fe-B-Si中间层的钢/铝界面金属间化合物区边界趋于平整,厚度减少,且岛状区和针状FeAl_3数量减少。通过拉剪试验证明,Fe-B-Si中间层的添加可提高接头的力学性能。 展开更多
关键词 6082铝合金 05CuPCrNi耐候钢 激光焊 微观组织 断口形貌
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均匀化处理温度对6082铝合金组织和性能的影响 被引量:27
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作者 黄继武 孙瑜 +2 位作者 赵毅 颜丝 黄志其 《中南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第3期911-917,共7页
采用硬度、电导率测试、金相显微镜、X线衍射、扫描电镜、透射电镜和能谱分析技术,研究均匀化温度对合金组织和性能的影响。研究结果表明:铸态合金由α-Al固溶体和非平衡共晶相组成;490~510℃均匀化,Mg2Si相从过饱和固溶体中析出,在51... 采用硬度、电导率测试、金相显微镜、X线衍射、扫描电镜、透射电镜和能谱分析技术,研究均匀化温度对合金组织和性能的影响。研究结果表明:铸态合金由α-Al固溶体和非平衡共晶相组成;490~510℃均匀化,Mg2Si相从过饱和固溶体中析出,在510℃以上均匀化,随着温度的升高,Mg2Si又逐步回溶到基体中,560℃均匀化,Mg2Si相和过剩单质Si完全溶解;随着均匀化温度的升高,非平衡析出物鱼骨状共晶形态逐渐消失,针状β-AlMnFeSi溶解、断裂,转变为具有更高(Mn+Fe)/Si比值颗粒状α-Al(MnFe)Si相,析出相在高温均匀化过程中聚集、球化;560℃均匀化,析出物的连续网状结构转变成链状结构,析出物演化为等轴粒状α-Al(MnFe)Si相。均匀化过程中合金中析出弥散α-Al(MnFe)Si相;在490~560℃保温6h均匀化处理,温度升高,合金的硬度和电导率分别升高和降低。 展开更多
关键词 6082铝合金 温度 显微组织 球化 弥散相
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6082铝合金热变形的本构模型 被引量:26
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作者 李雪松 陈军 张鸿冰 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第10期1769-1774,共6页
利用Gleeble-1500热模拟机,研究6082铝合金在变形温度为300~500℃以及应变速率为0.01~10/s下高温单道次压缩过程的热变形流变应力行为。结果表明:6082铝合金高温单道次压缩下的热变形经历了从应变硬化阶段过渡到稳态变形阶段的过程,... 利用Gleeble-1500热模拟机,研究6082铝合金在变形温度为300~500℃以及应变速率为0.01~10/s下高温单道次压缩过程的热变形流变应力行为。结果表明:6082铝合金高温单道次压缩下的热变形经历了从应变硬化阶段过渡到稳态变形阶段的过程,其软化机制主要为动态回复。该合金流变应力的大小受变形温度、应变速率的强烈影响,它随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大,说明该合金是一个正应变速率敏感的材料。该合金高温流变应力σ可采用Zener-Hollomon参数的函数来描述,函数表达式中参数A、α和n的值分别为3.97×1011s-1、0.01MPa-1、9.16;其热变形激活能Q为143.89kJ/mol。 展开更多
关键词 6082铝合金 热压缩变形 本构模型
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6082铝合金热变形行为及热加工图 被引量:24
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作者 张彦敏 陈赛 +3 位作者 葛学元 王文超 张丹丹 宋克兴 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第4期113-121,共9页
在Gleeble^(-1)500D热模拟试验机上对O态6082铝合金进行了热压缩实验,研究了该合金在变形温度300-500℃,应变速率0.01-10 s^(-1)条件下的热变形行为和组织演化;基于Arrhenius双曲正弦本构关系建立了6082铝合金的本构方程;基于动态... 在Gleeble^(-1)500D热模拟试验机上对O态6082铝合金进行了热压缩实验,研究了该合金在变形温度300-500℃,应变速率0.01-10 s^(-1)条件下的热变形行为和组织演化;基于Arrhenius双曲正弦本构关系建立了6082铝合金的本构方程;基于动态材料模型(DDM)和Murty法建立了热加工图,并结合微观组织进行验证。研究结果表明:6082铝合金为正应变速率敏感材料,峰值应力随温度的降低和应变速率的升高而升高,热变形过程中的主要软化机制为动态回复,在较高温较低应变速率(500℃,0.1 s^(-1))时,该合金发生动态再结晶。计算得到该合金的热激活能为171.1539 k J·mol^(-1),最佳热加工工艺参数区间为:450-500℃,0.2-0.5 s^(-1)。 展开更多
关键词 6082铝合金 热变形 本构方程 热加工图
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基于热加工图6082铝合金锻造工艺优化及强化机制研究 被引量:23
7
作者 王家毅 米振莉 +2 位作者 李辉 江海涛 王鹏龙 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第2期113-121,共9页
利用Gleeble-3500热模拟试验机对6082铝合金进行高温压缩试验,研究了在变形温度为300~500℃和应变速率为0.01~10.00 s^(-1)条件下6082铝合金的热变形流变行为。采用Zener-Hollomon参数法构建6082铝合金高温塑性变形的本构关系,验证试... 利用Gleeble-3500热模拟试验机对6082铝合金进行高温压缩试验,研究了在变形温度为300~500℃和应变速率为0.01~10.00 s^(-1)条件下6082铝合金的热变形流变行为。采用Zener-Hollomon参数法构建6082铝合金高温塑性变形的本构关系,验证试验的相关系数和平均相对误差分别为0.992%和3.100%。基于DMM(dynamic materials model)模型构建了不同应变量下6082铝合金的热加工图,合金的安全加工区域主要位于400~500℃, 0.025~1.000 s^(-1),并通过高温塑性变形行为的研究结果,优化了6082铝合金的等温锻造工艺,锻造工艺为:锻造温度450℃,真应变0.4(工程应变33%),应变速率0.200 s^(-1)。通过金象显微镜(OM)、拉伸试验和透射电镜(TEM)分析了该合金变形后的微观组织性能变化及强化机制。研究结果表明:6082铝合金的软化机制主要为动态回复,且固溶时效后析出相的形核及长大与基体中位错密度紧密相关。 展开更多
关键词 6082铝合金 本构关系 热加工图 位错密度
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车体用6082合金型材热处理工艺研究 被引量:21
8
作者 石玲 王彦俊 +3 位作者 吴海旭 刘兆伟 徐鑫 王东辉 《热处理技术与装备》 2016年第6期32-34,共3页
通过测试不同热处理制度下6082铝合金型材的力学性能,研究了固溶温度、时效温度和时效时间对力学性能的影响。结果表明,为了获得良好的综合力学性能和最小屈强比,车体大梁用6082合金的最佳热处理工艺为:560℃固溶1 h,195℃时效8 h。
关键词 6082铝合金 热处理 力学性能
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结构用铝合金6082-T6材料本构关系及力学参数试验研究 被引量:18
9
作者 王誉瑾 钱宏亮 范峰 《工程力学》 EI CSCD 北大核心 2013年第B06期309-313,319,共6页
通过从不同截面形式的6082-T6铝合金型材上切取的90个材性试样的拉伸试验,研究了结构用铝合金材料的受力特点与应力-应变关系曲线;测量并统计了材料力学参数,包括:规定非比例延伸强度、抗拉强度、弹性模量、断裂伸长率、泊松比和强化系... 通过从不同截面形式的6082-T6铝合金型材上切取的90个材性试样的拉伸试验,研究了结构用铝合金材料的受力特点与应力-应变关系曲线;测量并统计了材料力学参数,包括:规定非比例延伸强度、抗拉强度、弹性模量、断裂伸长率、泊松比和强化系数。结果分析表明国产结构用6082-T6的本构关系基本服从Ramberg-Osgood模型;对力学性能试验数据的统计分析表明,力学参数均基本服从正态分布;规定非比例延伸强度、弹性模量和泊松比的统计值与规范规定值很接近;强化系数的经典计算方法的计算值略大于Steinhardt建议值。 展开更多
关键词 结构用铝合金 6082-T6 应力-应变关系曲线 强化系数 规定非比例延伸强度
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6082铝合金铸锭均匀化热处理工艺研究 被引量:15
10
作者 廖儒福 林高用 +1 位作者 张锐 林光磊 《有色金属加工》 CAS 2013年第3期35-39,4,共6页
对6082铝合金铸锭样品进行均匀化热处理,并通过力学性能测试、金相显微镜观察等技术手段,研究了均匀化热处理的加热、保温、冷却等工艺参数对合金组织和力学性能的影响规律。结果表明:均匀化热处理能明显减少或消除6082铝合金铸锭的晶... 对6082铝合金铸锭样品进行均匀化热处理,并通过力学性能测试、金相显微镜观察等技术手段,研究了均匀化热处理的加热、保温、冷却等工艺参数对合金组织和力学性能的影响规律。结果表明:均匀化热处理能明显减少或消除6082铝合金铸锭的晶内与晶间偏析,使非平衡相溶解,合金组织均匀性提高,有效改善合金的后续挤压加工及热处理性能。使合金获得最佳综合力学性能的均匀化热处理工艺为:"550℃×保温2h"+"575℃×保温3.5h",强风冷却至200℃后再水冷。 展开更多
关键词 6082铝合金 均匀化热处理 力学性能
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6082铝合金双轴肩FSW接头组织及腐蚀性能 被引量:15
11
作者 董春林 董继红 +2 位作者 赵华夏 栾国红 付瑞东 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第10期5-9,113,共5页
利用光学显微镜及动电位极化曲线技术,研究了12 mm厚6082-T6铝合金双轴肩搅拌摩擦焊接头组织形貌及其电化学性能.结果表明,主轴转速600 r/min,焊接速度为300 mm/min,搅拌头倾角为0°的焊缝组织出现了明显的变化,焊合区组织发生了动... 利用光学显微镜及动电位极化曲线技术,研究了12 mm厚6082-T6铝合金双轴肩搅拌摩擦焊接头组织形貌及其电化学性能.结果表明,主轴转速600 r/min,焊接速度为300 mm/min,搅拌头倾角为0°的焊缝组织出现了明显的变化,焊合区组织发生了动态再结晶,形成细小的等轴晶结构;母材的腐蚀形貌比较粗糙,表面有较深的点蚀坑,而接头焊核区表面腐蚀形貌均一,点蚀现象较轻;动电位极化测试表明双轴肩搅拌摩擦焊接头焊核区的腐蚀电压比母材高,耐腐蚀性能比母材好. 展开更多
关键词 6082铝合金 双轴肩搅拌摩擦焊 金相组织 电化学腐蚀
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6082铝合金的TTT曲线及其研究 被引量:13
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作者 王岗 尹志民 +3 位作者 赵凯 段佳琦 刘博 商宝川 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第4期84-88,共5页
为研究6082铝合金的淬火敏感性,采用分级淬火的方法测定了6082铝合金的时间-温度-转化率(TTT)曲线,利用XRD、TEM并结合Avrami方程研究了6082合金在等温过程中的组织变化.结果表明:6082铝合金TTT曲线的鼻尖温度约为350℃,淬火敏感温度区... 为研究6082铝合金的淬火敏感性,采用分级淬火的方法测定了6082铝合金的时间-温度-转化率(TTT)曲线,利用XRD、TEM并结合Avrami方程研究了6082合金在等温过程中的组织变化.结果表明:6082铝合金TTT曲线的鼻尖温度约为350℃,淬火敏感温度区间为300~420℃;6082铝合金过饱和固溶体在350℃等温时快速分解,初期形成大量杆状的β'相,随着时间的延长,晶内析出粗大的β相;合金在高温区域(≥420℃)和低温区域(≤300℃)时,淬火敏感性较低;鼻尖温度下的高相变驱动力和较快的扩散速率是Mg2Si相析出和长大的主要原因.在实际在线淬火过程中,建议在淬火敏感温度区间加快淬火冷却速率抑制平衡相的析出,在高温区域和低温区域可适当降低冷却速率减小热应力的影响. 展开更多
关键词 6082铝合金 TTT曲线 淬火敏感性
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6082铝合金热变形过程中的动态再结晶行为 被引量:14
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作者 徐振宇 胡道春 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第6期1230-1237,共8页
借助电子背散射衍射(EBSD)和透射电子显微镜(TEM)研究6082铝合金在623~773 K和0.01~5 s^−1条件等温热压缩时的动态再结晶行为。结果表明:6082铝合金真应力−应变曲线虽无明显单峰值特征,但仍发生动态再结晶,并且动态再结晶程度与Z参数紧... 借助电子背散射衍射(EBSD)和透射电子显微镜(TEM)研究6082铝合金在623~773 K和0.01~5 s^−1条件等温热压缩时的动态再结晶行为。结果表明:6082铝合金真应力−应变曲线虽无明显单峰值特征,但仍发生动态再结晶,并且动态再结晶程度与Z参数紧密相关。在ln Z=24.9014(723 K,0.1 s^−1)热压缩时,动态再结晶体积分数最高,为38.6%。应用加工硬化率确定了动态再结晶初始临界应变,建立临界应变与Z参数之间的定量关系,得到动态再结晶临界应变方程。结合EBSD分析测试结果建立6082铝合金动态再结晶动力学模型。微观组织分析发现,原始晶粒内形成的亚晶结构随着变形的进行持续吸收位错,其取向差不断增大至大角度晶界,从而形成新的再结晶晶粒。在原始晶界附近通过亚晶界迁移引起亚晶粗化,使其小角度晶界形成大角度晶界的连续动态再结晶是其动态再结晶的主要机制。 展开更多
关键词 6082铝合金 动态再结晶模型 ZENER-HOLLOMON参数 连续动态再结晶
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热处理工艺对6082铝合金性能的影响 被引量:13
14
作者 冯呈庠 朱德珑 +1 位作者 张梅 孙灿 《上海金属》 CAS 北大核心 2017年第5期36-41,共6页
研究了热处理工艺对6082铝合金力学性能的影响。结果表明,随着固溶温度的升高,合金的抗拉强度、硬度也随之升高,然后趋于平缓;断后伸长率先下降,随后升高。固溶时间对合金的抗拉强度、硬度以及断后伸长率影响较小。此外,随着时效温度的... 研究了热处理工艺对6082铝合金力学性能的影响。结果表明,随着固溶温度的升高,合金的抗拉强度、硬度也随之升高,然后趋于平缓;断后伸长率先下降,随后升高。固溶时间对合金的抗拉强度、硬度以及断后伸长率影响较小。此外,随着时效温度的上升,合金的抗拉强度、硬度先上升至峰值,再略微下降;断后伸长率先下降至较低值,然后略微上升。合金在170℃时效后,其抗拉强度达到最高,为368 MPa,硬度达到115 HB。随着时效时间的延长,合金的抗拉强度、硬度以及断后伸长率变化较小。最后得出,6082铝合金在530~570℃固溶处理2~4 h,冷水冷却后,在170~190℃时效6~8 h,可获得最佳的综合力学性能,其抗拉强度可达360 MPa以上,断后伸长率大于12%。 展开更多
关键词 6082铝合金 固溶处理 时效 MG2SI相
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搅拌摩擦焊和熔化极气体保护焊6082铝合金疲劳性能分析 被引量:13
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作者 佟建华 张坤 +1 位作者 林松 王卫兵 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第7期105-108,118,共4页
对10 mm厚6082-T6铝合金进行搅拌摩擦焊(FSW)和熔化极气体保护焊(MIG焊)焊接,利用疲劳性能试验机、光学显微镜、扫描电子显微镜等手段对6082铝合金FSW和MIG焊接头的疲劳力学性能、微观组织、裂纹扩展特征、疲劳断口进行了分析.结果表明... 对10 mm厚6082-T6铝合金进行搅拌摩擦焊(FSW)和熔化极气体保护焊(MIG焊)焊接,利用疲劳性能试验机、光学显微镜、扫描电子显微镜等手段对6082铝合金FSW和MIG焊接头的疲劳力学性能、微观组织、裂纹扩展特征、疲劳断口进行了分析.结果表明,在疲劳寿命为2×106周次时,6082铝合金母材及其FSW和MIG焊接头的名义应力分别为126.3,110.2,84.2 MPa;在高应力水平下(!σ=160 MPa),FSW接头疲劳寿命明显大于MIG焊接头、与母材的疲劳寿命相当.MIG焊疲劳断口均位于焊趾处,焊缝内的气孔缺陷为其主要裂纹源;FSW疲劳断口大多发生在轴肩边缘.接头的微观断口具有准解理特征,断口中存在疲劳条纹和韧窝. 展开更多
关键词 6082铝合金 搅拌摩擦焊 熔化极气体保护焊 疲劳性能
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6082铝合金摩擦搅拌焊缝和熔化极惰性气体保护焊缝电化学性能对比(英文) 被引量:12
16
作者 彭勇 沈长斌 +1 位作者 赵亚东 陈影 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2017年第2期344-348,共5页
利用动电位极化曲线,交流阻抗谱(EIS)和扫描电子显微镜(SEM)测试方法,在室温0.2 mol/L NaHSO_3和0.6 mol/L NaCl的水溶液中,对比研究了铝合金搅拌摩擦焊(FSW)焊缝和熔化极惰性气体保护焊(MIG)焊缝电化学性能。结果表明:FSW焊缝的腐蚀速... 利用动电位极化曲线,交流阻抗谱(EIS)和扫描电子显微镜(SEM)测试方法,在室温0.2 mol/L NaHSO_3和0.6 mol/L NaCl的水溶液中,对比研究了铝合金搅拌摩擦焊(FSW)焊缝和熔化极惰性气体保护焊(MIG)焊缝电化学性能。结果表明:FSW焊缝的腐蚀速率低于MIG焊缝和母材的腐蚀速率;FSW焊缝的腐蚀电位高于MIG焊缝和母材的腐蚀电位;FSW焊缝的腐蚀电流密度低于MIG焊缝和母材的腐蚀电流密度;FSW焊缝的极化电阻高于MIG焊缝和母材的极化电阻。所有样品的EIS Nyquist谱图上均有一感抗弧存在;SEM观察表明:仅有少量浅蚀坑出现在FSW焊缝表面。 展开更多
关键词 电化学行为 搅拌摩擦焊 6082铝合金 熔化焊
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6082铝合金双轴肩搅拌摩擦焊试板温度场研究 被引量:12
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作者 李敬勇 周小平 +1 位作者 董春林 董继红 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第5期36-40,共5页
采用热电偶测温技术系统测定了6mm6082铝合金双轴肩搅拌摩擦焊试板各特征点的温度变化曲线,分析了双轴肩搅拌摩擦焊过程中焊接试板不同区域的温度场分布特征。双轴肩搅拌摩擦焊搅拌头上、下轴肩同时产热,比传统搅拌摩擦焊产热量大,且热... 采用热电偶测温技术系统测定了6mm6082铝合金双轴肩搅拌摩擦焊试板各特征点的温度变化曲线,分析了双轴肩搅拌摩擦焊过程中焊接试板不同区域的温度场分布特征。双轴肩搅拌摩擦焊搅拌头上、下轴肩同时产热,比传统搅拌摩擦焊产热量大,且热输入方式及试板接触散热条件也有很大不同,因此,其稳定焊接速度较大,从而导致双轴肩搅拌摩擦焊试板温度场分布特征与传统搅拌摩擦焊明显不同。双轴肩搅拌摩擦焊过程分为加速焊接和稳定焊接两个阶段,起始阶段,随着焊接速度的增加,靠近起始端测温点的温度逐渐升高,而远离起始端各测温点的温度升温则非常缓慢,当焊接速度达到较高的稳定焊接速度,搅拌头接近后续各测温点时,其温度值瞬间急剧升高,然后随着搅拌头的远离,温度值逐渐下降。不同区域测温点温度测试结果显示,靠近下轴肩试板测温点的温度高于靠近上轴肩试板、后退侧的温度明显高于前进侧;与单轴肩搅拌摩擦焊接试板相同,距离焊缝越近的位置温度上升和下降的越剧烈,峰值温度越高;焊接速度提高,各测温点的峰值温度依次降低,随着测温点远离焊缝中心,焊接速度对其温度分布的影响作用逐渐减弱。 展开更多
关键词 双轴肩搅拌摩擦焊 温度场 6082铝合金
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化学成分对6082铝合金晶间腐蚀的影响 被引量:12
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作者 成卫兵 房继业 《铝加工》 CAS 2012年第2期44-46,共3页
研究化学成分对6082铝合金晶间腐蚀的影响。结果表明合理控制Mg、Si及Cu元素的含量,能够很好的控制合金的晶间腐蚀。
关键词 6082铝合金 化学成分 晶间腐蚀
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Q235钢板与6082铝合金搅拌摩擦焊工艺 被引量:12
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作者 王希靖 邓向斌 王磊 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第1期99-102,133,共4页
通过对Q235钢板和6082铝合金进行搅拌摩擦焊接,并用正交试验对搅拌摩擦焊工艺参数进行优化.结果表明,焊接过程中,将钢板放在返回侧,铝板放在前进侧[1],离搅拌针较近的钢侧金属发生软化,并且在轴肩横向切应力作用下形成短"钉子&quo... 通过对Q235钢板和6082铝合金进行搅拌摩擦焊接,并用正交试验对搅拌摩擦焊工艺参数进行优化.结果表明,焊接过程中,将钢板放在返回侧,铝板放在前进侧[1],离搅拌针较近的钢侧金属发生软化,并且在轴肩横向切应力作用下形成短"钉子",最终在搅拌针的旋转作用下填充到搅拌针后方形成的空腔内,当下压量为0.2 mm时,比较容易得到优质的焊缝;搅拌针旋转速度为260 r/min,焊接速度为16 mm/min,针头偏向铝侧0.2 mm时,所得焊缝的抗拉强度为141.204 MPa,断裂发生在铝侧焊核区与热力影响区的交界处;钢侧热机影响区的硬度比母材高,而铝侧热机影响区比母材低. 展开更多
关键词 Q235 6082铝合金 搅拌摩擦焊 工艺优化
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6082铝合金挤压棒材粗晶环问题研究 被引量:11
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作者 曹振华 孙巍 +4 位作者 荣伟 王彦俊 金文福 高喜鹏 唐宏洋 《热处理技术与装备》 2014年第5期37-39,共3页
本文对6082铝合金挤压模具、合金中Mn含量、淬火保温时间进行分析,研究6082铝合金棒材粗晶环形成原因,并制定相应挤压热处理制度,满足客户要求。
关键词 6082铝合金 挤压棒材 粗晶环 双孔模具
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