600 MPa级Nb-Ti微合金化高成形性元宝梁用钢的强化机制 被引量：10

1

作者 惠亚军 潘辉 +4 位作者 刘锟 李文远 于洋 陈斌 崔阳 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2017年第8期937-946,共10页

采用OM、SEM和TEM等方法,对600 MPa级Nb-Ti微合金化高成形性元宝梁用钢的组织与力学性能进行了测试表征,并分析了强化机制。结果表明,终轧温度对实验用钢的组织与力学性能有显著影响,随着终轧温度的降低,钢中铁素体晶粒尺寸逐渐减小,位... 采用OM、SEM和TEM等方法,对600 MPa级Nb-Ti微合金化高成形性元宝梁用钢的组织与力学性能进行了测试表征,并分析了强化机制。结果表明,终轧温度对实验用钢的组织与力学性能有显著影响,随着终轧温度的降低,钢中铁素体晶粒尺寸逐渐减小,位错密度逐渐增加,析出物尺寸逐渐减小、数量逐渐增多、Nb/Ti原子比逐渐增大,屈服强度与抗拉强度均呈现出单调上升的规律,而延伸率存在一个最佳温度,终轧温度为840℃时具有最优的力学性能,其屈服强度与抗拉强分别达到了541与615 MPa,延伸率为31.0%,-60℃冲击功为117 J。(Nb,Ti)C在奥氏体中析出的Nr T与PTT曲线表明,在实验温度范围内,均匀形核与位错线形核的形核率随温度的降低而提高,形核孕育时间随温度的降低而缩短,这与观察到的析出物尺寸随着终轧温度的降低而减小、析出物的数量随着终轧温度的降低而增多的规律相符。细晶强化与位错强化是实验用钢主要强化方式,细晶强化占总屈服强度的46%~48%,位错强化占总屈服强度的18%~25%,析出强化对屈服强度的贡献较小,约2%左右。 展开更多

关键词 600 mpa级 Nb-Ti微合金化 高成形性 元宝梁用钢 强化机制 终轧温度

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位错强化开发超高强度无取向硅钢 被引量：3

2

作者 潘振东 吴昆 +2 位作者 赵向东 林媛 张文康 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2023年第3期111-118,共8页

为了满足高速电机转子对硅钢材料的力学要求,在实验室开发超高强度无取向硅钢,以期对大生产起到一定的借鉴意义。采用一次冷轧法和二次冷轧法两条工艺路线,使合金成分为3%Si-0.8%Al的试验钢退火板保留未再结晶组织,即用位错强化方法开... 为了满足高速电机转子对硅钢材料的力学要求,在实验室开发超高强度无取向硅钢,以期对大生产起到一定的借鉴意义。采用一次冷轧法和二次冷轧法两条工艺路线,使合金成分为3%Si-0.8%Al的试验钢退火板保留未再结晶组织,即用位错强化方法开发超高强度无取向硅钢。一次冷轧法开发的500、600 MPa级超高强度无取向硅钢磁极化强度J_(5 000)可分别达到1.66、1.61 T。其中,退火工艺为675℃-4 min时,产品再结晶分数为81.2%,屈服强度R_(p0.2)为542 MPa;退火工艺为650℃-2 min时,再结晶分数为30.3%,屈服强度R_(p0.2)为656 MPa。二次冷轧法开发的600 MPa级超高强度无取向硅钢,退火工艺为650℃-2 min时,产品再结晶分数为30.7%,屈服强度R_(p0.2)为642 MPa;磁极化强度J_(5 000)较一次冷轧600 MPa级产品提高约0.04 T,达到1.65 T;产品综合性能水平与日本制铁35HXT590T相当。试验钢的开始再结晶温度约为625℃。退火工艺为700℃-4 min时产品组织再结晶完全。随着退火温度的升高和退火时间的延长,产品再结晶分数逐渐变大,产品力学强度、铁损单调下降,磁极化强度单调上升。退火温度从525℃到725℃,产品磁极化强度J_(1 500)提升了0.331 T,J_(5 000)提升了0.143 T,即低场磁极化强度的提升幅度更大。退火工艺不同,产品再结晶分数会有较大差异,从而对性能造成很大影响。大生产试制超高强硅钢,需要更加精确地控制退火温度和时间,才能确保产品组织和性能的稳定。 展开更多

关键词 高强度 无取向硅钢 位错强化 未再结晶 600 mpa级

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600 MPa级铌钛微合金高强度车厢用钢试制开发 被引量：3

3

作者 罗兴壮 杨跃标 +2 位作者 廖桓萱 苏家南 朱鹏宇 《柳钢科技》 2018年第2期21-24,共4页

介绍了在柳钢2 800 mm中厚板线试制开发600 MPa级Nb-Ti微合金化高强度车厢用钢板的生产工艺及产品性能特点。

关键词 600 mpa级 高强度车厢用钢 Nb-Ti微合金化 性能

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600MPa级汽车车轮用钢的工业试制 被引量：3

4

作者 宋振官 夏茂森 张磊 《山东冶金》 CAS 2013年第4期5-7,共3页

针对高强度车轮钢高成形性和高疲劳寿命的要求,在C、Mn成分基础上采用Cr等合金化的成分设计,采取分段冷却和中温卷取工艺,济钢开发出高延伸凸缘性能的汽车车轮用钢,其微观组织为铁素体、贝氏体及少量马氏体,抗拉强度在600 MPa以上,延伸... 针对高强度车轮钢高成形性和高疲劳寿命的要求,在C、Mn成分基础上采用Cr等合金化的成分设计,采取分段冷却和中温卷取工艺,济钢开发出高延伸凸缘性能的汽车车轮用钢,其微观组织为铁素体、贝氏体及少量马氏体,抗拉强度在600 MPa以上,延伸率≥24%,扩孔率≥70%,制成的车轮较原普通低合金高强度车轮减重10%以上,车轮弯曲疲劳寿命达到60万次以上。 展开更多

关键词 车轮用钢 600 mpa级 扩孔率 疲劳寿命

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600MPa级Nb-Ti微合金化高成形性元宝梁用钢的强化机制 被引量：1

5

作者 惠亚军 吴科敏 +3 位作者 周娜 王学强 徐伟 于晨 《首钢科技》 2017年第5期11-20,54,共11页

采用光学显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等对试验钢的组织和性能进行了分析，研究了强化机制。结果表明，随着终轧温度的降低，铁素体晶粒尺寸逐渐减小，位错密度逐渐增加，析出物尺寸逐渐减小、数量逐渐增多、Nb／Ti原子比逐... 采用光学显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等对试验钢的组织和性能进行了分析，研究了强化机制。结果表明，随着终轧温度的降低，铁素体晶粒尺寸逐渐减小，位错密度逐渐增加，析出物尺寸逐渐减小、数量逐渐增多、Nb／Ti原子比逐渐增大，屈服强度和抗拉强度均呈现出单调上升的规律，而断后伸长率存在一个最佳温度，终轧温度为840℃时获得了最优的力学性能，其屈服强度和抗拉强分别达到了541，615MPa，断后伸长率为31．0％，-60℃冲击吸收功为117J。细晶强化与位错强化是试验钢主要强化方式，细晶强化和位错强化分别占总屈服强度的46％～48％，18％～25％，析出强化对屈服强度的贡献较小，仅约占2％。 展开更多

关键词 600 mpa级 Nb—Ti微合金化 高成形性 元宝梁用钢 强化机制 终轧温度

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600MPa级Al-Mo与Si-Mn冷轧双相钢分析研究

6

作者 杨奕 胡建旺 李名钢 《武汉工程职业技术学院学报》 2022年第3期7-9,14,共4页

对比分析研究了Al-Mo和Si-Mn成分体系600MPa级冷轧双相钢在基本相同工艺条件下的成分、力学性能和组织上的差异,并针对差异的原因进行了相应的分析讨论,对比分析结果表明:不同成分体系中C、Si、Mn、Al、Mo和Cr有较大区别,Si-Mn系强度略... 对比分析研究了Al-Mo和Si-Mn成分体系600MPa级冷轧双相钢在基本相同工艺条件下的成分、力学性能和组织上的差异,并针对差异的原因进行了相应的分析讨论,对比分析结果表明:不同成分体系中C、Si、Mn、Al、Mo和Cr有较大区别,Si-Mn系强度略高,但Al-Mo系n值较高;两种成分体系组织均为铁素体+M/A岛,但Si-Mn系的M/A岛很不规则,大部分马氏体中可以观察到回火碳化物,铁素体中位错密度很高,局部存在有碳化物析出相,碳化物中主要含有Cr与Mn;而Al-Mo系的M/A岛较为规则,少量马氏体中可以观察到回火碳化物,铁素体中位错密度很高,未观察到碳化物析出相。 展开更多

关键词 600mpa级 冷轧双相钢 化学成分 力学性能 微观分析

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600 MPa级元宝梁用钢冲压开裂原因分析 被引量：1

7

作者 惠亚军 宁林新 +3 位作者 潘辉 刘锟 李文远 王智权 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第3期45-50,共6页

为解决元宝梁冲压开裂问题,用OM和SEM等仪器与ABAQUS有限元仿真软件对600 MPa级元宝梁用钢冲压开裂原因进行了分析.结果表明:600 MPa级元宝梁用钢化学成分、力学性能与冷弯性能均满足标准要求,金相组织为准多边形铁素体与少量珠光体的... 为解决元宝梁冲压开裂问题,用OM和SEM等仪器与ABAQUS有限元仿真软件对600 MPa级元宝梁用钢冲压开裂原因进行了分析.结果表明:600 MPa级元宝梁用钢化学成分、力学性能与冷弯性能均满足标准要求,金相组织为准多边形铁素体与少量珠光体的混合组织,不存在带状组织;开裂件断口形貌呈现出明显鱼骨状形貌,钢板中心分层,两侧分布起源于中心分层并沿同一方向扩展的三角形台阶状断口,不同形貌断口均属于韧性断裂,而断口整体形貌显示材料在断裂前没有发生缩颈过程.利用ABAQUS软件对"先冲压再压边工艺"与"先压边再冲压工艺"两种工况进行有限元分析,结果显示:先冲压再压边工艺边部应力集中更严重,边部节点应力超过了材料抗拉强度从而导致撕裂现象的发生;由"先冲压再压边工艺"改为"先压边再冲压工艺"后元宝梁冲压开裂率由50%降至0,材料边部变形均匀,未见缩颈与开裂现象发生. 展开更多

关键词 600 mpa级 元宝梁 冲压开裂 ABAQUS 仿真分析

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600MPa级Nb-Ti微合金化高成形性元宝梁用钢的开发

8

作者 惠亚军 潘辉 +3 位作者 李文远 刘锟 陈斌 崔阳 《首钢科技》 2017年第3期21-26,共6页

介绍了600MPa级Nb—Ti微合金化高成形性元宝梁用钢的断后伸长率影响因素、合金成分设计和生产工艺设计，并采用光学显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等仪器对组织与析出相进行了分析。结果表明，在不同终轧温度下其力学性能均能... 介绍了600MPa级Nb—Ti微合金化高成形性元宝梁用钢的断后伸长率影响因素、合金成分设计和生产工艺设计，并采用光学显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等仪器对组织与析出相进行了分析。结果表明，在不同终轧温度下其力学性能均能满足技术要求，整卷力学性能波动较小，表现出了较好的力学性能稳定性；微观组织主要为铁素体和少量珠光体，随着终轧温度的降低，铁素体晶粒细化明显。同时，尺寸分布在3-60nm之间的第二相粒子数量增多，细晶强化与析出强化效果均增大；当终轧温度和卷取温度分别为830，600℃时，其力学性能最优，屈服强度和抗拉强度分别达到了536，612MPa，断后伸长率达到了30．5％。同时，0--60℃温度范围内冲击吸收功均保持在125J以上。 展开更多

关键词 600 mpa Nb—Ti微合金化 高成形性 元宝梁

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600MPa级元宝梁用钢冲压开裂原因分析

9

作者 惠亚军 宁林新 +3 位作者 潘辉 王智权 吴科敏 周娜 《首钢科技》 2017年第4期15-20,共6页

采用OM和SEM等仪器与ABAQUS有限元仿真软件对600MPa级元宝梁用钢冲压开裂原因进行了分析。结果表明，600MPa级元宝梁用钢化学成分、力学性能和冷弯性能均满足标准要求，显微组织为准多边形铁素体与少量珠光体的混合组织，未见异常；开... 采用OM和SEM等仪器与ABAQUS有限元仿真软件对600MPa级元宝梁用钢冲压开裂原因进行了分析。结果表明，600MPa级元宝梁用钢化学成分、力学性能和冷弯性能均满足标准要求，显微组织为准多边形铁素体与少量珠光体的混合组织，未见异常；开裂件断口形貌呈明显鱼骨状，钢板中心分层，两侧分布起源于中心分层并沿同一方向扩展的三角形台阶状断口，不同形貌断口均属于韧性断裂，而断口整体形貌显示材料在断裂前没有发生缩颈过程；利用ABAQUS软件对2种工况下的冲压工艺进行有限元分析，结果显示，先冲压再压边工艺边部应力集中更严重，边部节点应力超过了材料抗拉强度，从而导致撕裂现象的发生。优化冲压工艺后，元宝梁冲压开裂率由50％降至0，边部材料变形均匀，未见缩颈与开裂现象。 展开更多

关键词 600 mpa级 元宝梁 冲压开裂 ABAQUS 仿真分析

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600MPa级高强抗震钢筋轧后控冷工艺研究

10

作者 余良其 汪开忠 +2 位作者 郭湛 牟祖茂 徐雁 《安徽冶金》 2018年第3期1-4,共4页

在铌钒复合微合金化的条件下,通过轧后控冷工艺调整钢筋上冷床温度,研究了控冷工艺对600MPa级抗震钢筋的金相显微组织与力学性能的影响。检验结果表明:轧后控冷最佳上冷床温度为860℃,该控冷工艺下批量生产的600MPa级高强抗震钢筋性能... 在铌钒复合微合金化的条件下,通过轧后控冷工艺调整钢筋上冷床温度,研究了控冷工艺对600MPa级抗震钢筋的金相显微组织与力学性能的影响。检验结果表明:轧后控冷最佳上冷床温度为860℃,该控冷工艺下批量生产的600MPa级高强抗震钢筋性能均符合标准要求。 展开更多

关键词 铌钒复合微合金化 600mpa级 轧后控冷

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600MPa级钢筋混凝土柱抗震性能试验研究 被引量：25

11

作者 李义柱 曹双寅 +1 位作者 许鹏杰 倪向勇 《工程力学》 EI CSCD 北大核心 2018年第11期181-189,共9页

为研究配置600 MPa级钢筋混凝土柱的抗震性能,对5个配置600 MPa级钢筋混凝土柱和1个对比普通钢筋混凝土柱进行低周往复荷载试验;分析了钢筋强度、箍筋间距和轴压比对试件破坏形态、滞回性能、承载力及延性、耗能性能以及刚度与强度退化... 为研究配置600 MPa级钢筋混凝土柱的抗震性能,对5个配置600 MPa级钢筋混凝土柱和1个对比普通钢筋混凝土柱进行低周往复荷载试验;分析了钢筋强度、箍筋间距和轴压比对试件破坏形态、滞回性能、承载力及延性、耗能性能以及刚度与强度退化的影响。研究结果表明:试件仍主要发生弯曲破坏,但600 MPa级纵筋与混凝土间出现了明显的粘结失效,且纵筋容易断裂;提高钢筋强度,试件的承载力和能量耗散均显著增加,但延性和耗能能力有所降低;而增大箍筋间距会明显降低试件延性和耗能能力,加快试件后期的强度衰减,但基本不影响承载力。总体上看,600 MPa级钢筋混凝土柱具有较好的抗震性能,能通过合理的设计将其应用于抗震结构中。 展开更多

关键词 钢筋混凝土柱 600mpa级钢筋 低周往复加载 承载力 延性 耗能能力

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基于屈服平台理论开发的600MPa级高强塑性螺纹钢的研究 被引量：16

12

作者 李小龙 郭正洪 +2 位作者 戎咏华 吴海洋 姚圣法 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2014年第4期439-446,共8页

采用冷轧与热处理相结合的方式研究了铁素体晶粒尺寸对力学性能的影响．将C含量为0．1％（质量分数）的板材经不同道次的冷轧，随后在600℃进行再结晶退火5-300min，获得晶粒直径在5．2-40．4μm之间的铁素体．室温拉伸实验结果表明，... 采用冷轧与热处理相结合的方式研究了铁素体晶粒尺寸对力学性能的影响．将C含量为0．1％（质量分数）的板材经不同道次的冷轧，随后在600℃进行再结晶退火5-300min，获得晶粒直径在5．2-40．4μm之间的铁素体．室温拉伸实验结果表明，细化铁素体晶粒不仅提高了强度，还有效增加了屈服平台延伸率．SEM观察表明，细化晶粒促进了塑性形变在不同晶粒间的均匀性，宏观上累积成了较长的屈服平台．结合Hollomon和Hall-Petch公式导出屈服平台延伸率五与晶粒尺寸巩之间存在的定量关系，并确定了公式的适用范围．采用狭缝喷水实现快速冷却的新方法对HRB400钢筋进行热处理，不仅获得细晶铁素体，而且得到高比例的非平衡珠光体，使材料在获得高强度的同时还具有相当的塑性，由此开发出具有明显的屈服平台的600MPa级高强塑性螺纹钢，该商业用钢的成功开发进一步印证了理论分析的正确性． 展开更多

关键词 600 mpa级螺纹钢 细晶强化 屈服平台延伸率

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碳含量对600MPa级高强钢中心偏析和带状组织的影响 被引量：12

13

作者 梁文 吴润 +4 位作者 黄海娥 夏念平 王立新 胡俊 赵江涛 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2018年第3期149-157,共9页

采用金属原位分析仪、直读光谱仪、金相显微镜以及电子探针显微分析仪对三种不同碳含量试验钢的中心偏析和带状组织进行了检验,结果显示,铸坯中心偏析与成品带状组织之间存在较高关联性,其在横截面上的分布不均匀,边部最轻,1/2处次之,1/... 采用金属原位分析仪、直读光谱仪、金相显微镜以及电子探针显微分析仪对三种不同碳含量试验钢的中心偏析和带状组织进行了检验,结果显示,铸坯中心偏析与成品带状组织之间存在较高关联性,其在横截面上的分布不均匀,边部最轻,1/2处次之,1/4处最严重。钢中的碳、磷、硫、铌、钛元素偏析严重,且随着碳含量的增加而恶化。带状组织在横截面上分布不均,检测标准不完善,带状组织评级存在一定局限性。 展开更多

关键词 600mpa级高强钢 碳含量 中心偏析 带状组织

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不同性能水平下600 MPa级高强钢筋混凝土柱位移角限值研究

14

作者 孙传智 缪长青 +3 位作者 董勃 李爱群 高立 庄美玲 《工程力学》 EI CSCD 北大核心 2024年第3期50-62,共13页

基于性能抗震设计思想的600 MPa级高强钢筋混凝土柱位移角限值研究,对于推广高强钢筋混凝土柱的应用至关重要。通过17根HTRB630高强钢筋混凝土柱试件和3根HRB400钢筋混凝土柱试件的拟静力试验研究了其抗震性能。与HRB400钢筋混凝土柱相... 基于性能抗震设计思想的600 MPa级高强钢筋混凝土柱位移角限值研究,对于推广高强钢筋混凝土柱的应用至关重要。通过17根HTRB630高强钢筋混凝土柱试件和3根HRB400钢筋混凝土柱试件的拟静力试验研究了其抗震性能。与HRB400钢筋混凝土柱相比,HTRB630高强钢筋混凝土柱的滞回曲线的形状没有发生明显改变,试件具有较好的承载能力和延性。将基于Kunnath损伤模型计算的损伤指数与试验中测量的损伤指数范围进行了比较,结果表明,Kunnath损伤模型可以准确计算HTRB630高强钢筋混凝土柱的损伤指标。根据HTRB630高强钢筋混凝土柱的破坏特点,以屈服点、峰值点和极限点作为高强钢筋混凝土柱的性能水平控制点。基于性能抗震设计的思想,将600 MPa级高强钢筋混凝土柱的性能水平划分为5个性能水平,即正常使用、暂时使用、修复后使用、生命安全和接近倒塌性能水平。结合参考文献中600 MPa级高强钢筋混凝土柱的试验数据,对65个600 MPa级高强钢筋混凝土柱各特征点的位移角进行了相对频率统计分析,得到了600 MPa级高强钢筋混凝土柱在暂时使用、修复后使用和接近倒塌3个性能水平下具有超过90%安全保证率的位移角限值分别为1/150、1/80和1/60。 展开更多

关键词 600 mpa级高强钢筋 抗震性能 损伤指数 性能水平 位移角限值

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Ni对600 MPa级高强钢焊缝组织和性能的影响 被引量：4

15

作者 官春平 《电焊机》 2017年第11期120-124,共5页

通过改变气保护药芯焊丝中Ni元素的添加量,研究Ni元素对600 MPa级高强钢焊缝组织和性能的影响。研究表明:当w(Ni)为1.0%时,焊缝组织为针状铁素体和粒状贝氏体,-20℃低温冲击韧性达到69 J;随着w(Ni)的增加,焊缝金属强度逐渐提高,而韧性... 通过改变气保护药芯焊丝中Ni元素的添加量,研究Ni元素对600 MPa级高强钢焊缝组织和性能的影响。研究表明:当w(Ni)为1.0%时,焊缝组织为针状铁素体和粒状贝氏体,-20℃低温冲击韧性达到69 J;随着w(Ni)的增加,焊缝金属强度逐渐提高,而韧性则先下降后上升。适当Ni元素有利于提高焊缝金属的低温韧性。 展开更多

关键词 气保护药芯焊丝 600mpa高强钢 Ni元素

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配置600 MPa级钢筋的混凝土十形截面柱抗震性能试验 被引量：3

16

作者 王文洋 赵海龙 +1 位作者 王铁成 付广东 《土木工程与管理学报》 北大核心 2017年第5期126-132,共7页

通过对6个配置600 MPa级钢筋的混凝土异形柱和1个配置HRB500钢筋的普通混凝土异形柱进行低周反复加载试验,分析轴压比和箍筋间距对600 MPa级钢筋异形柱构件的破坏特征、承载能力、变形能力、滞回能力、耗能能力以及刚度退化的影响规律,... 通过对6个配置600 MPa级钢筋的混凝土异形柱和1个配置HRB500钢筋的普通混凝土异形柱进行低周反复加载试验,分析轴压比和箍筋间距对600 MPa级钢筋异形柱构件的破坏特征、承载能力、变形能力、滞回能力、耗能能力以及刚度退化的影响规律,研究600 MPa级钢筋在异形柱中的适用性。结果表明:所有试验异形柱在剪力和弯矩共同作用下均发生弯曲剪压型破坏;小箍筋间距能够提高异形柱的延性性能和耗能能力,改善异形柱的抗震性能;轴压比对于异形柱变形能力有显著影响,高轴压比下,其变形能力差,但是承载力有所提高;与普通钢筋异形柱相比,配置600 MPa级钢筋的异形柱承载能力有所提高并且具有优良的抗震性能。 展开更多

关键词 600 mpa级钢筋 异形柱 低周反复荷载 抗震性能

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富氮钒铌微合金化控冷工艺制备600MPa级抗震钢筋应用研究 被引量：3

17

作者 陈伟 张卫强 +2 位作者 吴光耀 赵宇 张瑜 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第4期95-100,共6页

采用拉力试验机、金相显微镜、透射电镜、X射线衍射仪、扫描电镜和冲击试验机对富氮钒铌微合金化控冷工艺制备的600MPa级抗震钢筋的力学性能、显微组织、析出相、断口形貌、冲击韧性及时效性进行了研究。结果表明:该钢筋具有良好的强韧... 采用拉力试验机、金相显微镜、透射电镜、X射线衍射仪、扫描电镜和冲击试验机对富氮钒铌微合金化控冷工艺制备的600MPa级抗震钢筋的力学性能、显微组织、析出相、断口形貌、冲击韧性及时效性进行了研究。结果表明:该钢筋具有良好的强韧性、抗震性及低应变时效性,力学性能优异。该钢的显微组织为铁素体+珠光体+少量细小贝氏体(含量5%~10%),组织配比及形态较好。该钢的铁素体基体、晶界及位错线上析出了大量尺寸2~20nm的细小弥散的V(CN)、Nb(CN)析出相,其析出相数量分别占总钒、总铌量的65%以上,起到了较好的沉淀强化及细化晶粒作用。该钢筋拉伸断口呈韧窝状,韧脆转变温度低于-30℃,具有较好的塑韧性和低温冲击韧性。 展开更多

关键词 富氮钒铌微合金化 控冷工艺 600mpa级抗震钢筋 力学性能 析出相 冲击韧性

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安钢600 MPa级经济型热轧双相钢的生产实践与应用 被引量：3

18

作者 刘艳红 程官江 +2 位作者 周茂奇 郑飞 杨陈莉 《河南冶金》 2015年第4期24-28,53,共6页

根据安钢1780 mm热连轧机组工艺现状及层流冷却设计能力,采用低温卷取和三阶段冷却方式来生产热轧600 MPa级双相钢。主要通过在Q345B基础上不添加Cr、Mo、Nb等微合金元素,适当降低C含量,提高Mn和Si含量来拓宽铁素体生成区间,抑制珠光体... 根据安钢1780 mm热连轧机组工艺现状及层流冷却设计能力,采用低温卷取和三阶段冷却方式来生产热轧600 MPa级双相钢。主要通过在Q345B基础上不添加Cr、Mo、Nb等微合金元素,适当降低C含量,提高Mn和Si含量来拓宽铁素体生成区间,抑制珠光体和贝氏体的生成,使其形成理想比例的铁素体和马氏体的经济型成分路线。牌号为AG580DP卷板在山东和河南某厂加工性能、疲劳性能良好。 展开更多

关键词 热轧双相钢 600mpa级 经济型 低温卷取 三阶段冷却

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600MPa级超细晶粒钢摩擦焊过程性能分析 被引量：3

19

作者 冯涛 郁振其 +2 位作者 刘永华 李思 王引真 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第3期85-88,5,共5页

利用摩擦焊对直径为13 mm的600 MPa级别的超细晶粒钢进行了焊接.结果表明,严格控制摩擦焊工艺参数,超细晶粒钢具有良好的摩擦焊焊接性.超细晶粒钢摩擦焊接头热影响区出现了轻微的晶粒长大,尺寸至9~11μm.接头性能分析表明,超细晶粒钢摩... 利用摩擦焊对直径为13 mm的600 MPa级别的超细晶粒钢进行了焊接.结果表明,严格控制摩擦焊工艺参数,超细晶粒钢具有良好的摩擦焊焊接性.超细晶粒钢摩擦焊接头热影响区出现了轻微的晶粒长大,尺寸至9~11μm.接头性能分析表明,超细晶粒钢摩擦焊接头强度可达715 MPa,断面伸长率22%,断面收缩率68%,冲击韧性可达98 J,呈典型的韧性断裂.急停试验表明,摩擦焊过程中变形区金属在摩擦扭矩和轴向压力大作用下,沿着轴向、切向、径向三个方向流动.随摩擦时间的增加,不同区域的晶粒的尺寸都略有增加,其中以高温区增加最为明显. 展开更多

关键词 超细晶粒钢 摩擦焊 接头组织 性能

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配置600 MPa高强钢筋混凝土梁跨中挠度试验研究及计算方法 被引量：2

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作者 管俊峰 刘霖艾 +3 位作者 张谦 白卫峰 姚贤华 赵顺波 《建筑结构学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第8期59-72,共14页

为研究配置600 MPa高强钢筋混凝土梁的跨中挠度及其计算方法,设计了6组12根受弯梁,主要变化参数为配筋率和混凝土强度,对其进行静力受弯试验。分析了正常使用阶段各级荷载下的截面高度方向混凝土应变与纵向受力钢筋应变、荷载-跨中挠度... 为研究配置600 MPa高强钢筋混凝土梁的跨中挠度及其计算方法,设计了6组12根受弯梁,主要变化参数为配筋率和混凝土强度,对其进行静力受弯试验。分析了正常使用阶段各级荷载下的截面高度方向混凝土应变与纵向受力钢筋应变、荷载-跨中挠度全过程曲线等。试验结果表明:配置600 MPa级高强钢筋的混凝土梁混凝土的应变变化符合平截面假定,荷载-跨中挠度全曲线为三折线。基于已有的配置335、400、500 MPa钢筋混凝土梁的跨中挠度试验结果的分析,结合600 MPa试验研究,对国内外现行的规范中钢筋混凝土梁跨中挠度计算公式的适用性进行了比较分析,表明现行规范公式适用于配置335~400 MPa钢筋的混凝土梁。建立了适用于配置不同强度(335~600 MPa)钢筋及不同强度(C40~C60)混凝土梁跨中挠度的统一计算方法。 展开更多

关键词 钢筋混凝土梁 600 mpa高强钢筋 混凝土强度等级 跨中挠度 计算方法

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